高大模板支撑专项施工方案(超过一定规模)2

项目

高大模板支撑

专

项

施

工

方

案

               编制人：                    

               审核人：                    

               审批人：                    

有限公司

2018年6月10日

第一章  工程概况

一、工程概况

工程名称：

建设单位： 

设计单位： 

监理单位： 

施工单位： 

工程地址： 

    本工程由地下3层、地上1栋37层（办公楼）、1栋58层（住宅楼）、2层商业组成，建筑总面积为1101㎡。

    本方案针对地下消防水池（8.6米高）及1#楼局部一层（9.4米高）高大模板支撑进行编制。

1、工程基本情况

工程名称		工程地点
建筑面积(m2)	11.06万	建筑高度(m)
总工期（天）		主体结构	框架剪力墙
地上层数	37	地下层数	3
标准层层高(m)	4.5	其它主要层高(m)	6.2

高支模1层结构情况

高支模所在层	1	脚手架挂密目安全网	有
高支模层底标高（m）	-0.05	柱砼强度等级	C60
高支模层顶标高（m）	9.35	梁板砼强度等级	C40
最大板跨（m）	8.6×3.85	普通板跨（m）
最大板厚（mm）	130	普通板厚（mm）	130
最大柱截面尺寸（mm）		普通柱截面尺寸（mm）
最大梁跨（m）	8.6	普通梁跨（m）	7.7
最大梁断面尺寸（mm）	400×700	普通梁断面尺寸（mm）	300×700

高支模-2层结构情况

高支模所在层	-2	脚手架挂密目安全网
高支模层底标高（m）	-9.0	柱砼强度等级	C660
高支模层顶标高（m）	-0.4	梁板砼强度等级	C40
最大板跨（m）	5.05×4.3	普通板跨（m）
最大板厚（mm）	180	普通板厚（mm）	180

2、各责任主体名称

建设单位		设计单位
施工单位		监理单位
项目经理
技术负责人

主要特点：根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2018]37号）规定，本模板工程属高大模板工程。

难点：工期紧，场地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣困难。

重点：确保高支模稳定，安全，无事故。钢筋砼结构质量满足要求。

二、施工平面布置

三、高支模结构平面布置图

1#楼局部高大模板支撑范围

1#楼局部高大模板支撑范围

消防水池高大模板支撑范围

消防水池高大模板支撑范围

四、施工要求

1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。

2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。

3、模板施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。

五、技术保证条件

1、安全网络

2、模板的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。

3、支撑立杆为地下室楼板，且下一层支撑未拆除，可安全保证支撑荷载。

第二章  编制依据

1、《木结构设计规范》GB 50005-2003

2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204-2015

5、《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205-2001

6、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300-2013

7、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ 46-2005

8、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

9、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008

10、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011

11、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016

12、危险性较大的分部分项工程安全管理办法[建质[2018]37号文]

13、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质[2009]254号文）

14、本工程施工图纸

15、本工程施工组织设计

第三章  施工计划

一、施工进度计划

	开始时间	结束时间
消防水池高大模板支撑范围	2018.9.25	2018.11.21
1#楼局部高大模板支撑范围	2018.10.12	2018.10.23

二、劳动力计划

	架子工	木工	小工
消防水池高大模板支撑范围	20人	15人	8人
1#楼局部高大模板支撑范围	30人	20人	10人

三、材料与设备计划

	塔吊	钢管	扣件	木模板	木方
消防水池高大模板支撑范围	1台	8000m	10000个	800㎡	4000m
1#楼局部高大模板支撑范围	1台	10000m	13000个	1000㎡	5000m

1、钢材的选用

(1) 钢材应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700和《低合金高强度结构钢》GB/T 1591的规定。

(2)钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T 13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。

(3) 每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用Φ48.3×3.6钢管。

(4) 钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定

1)应有产品质量合格证；

2)应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T 228的有关规定；

3)钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；

4)钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定；

5) 钢管必须涂有防锈漆。

(5) 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定

1)表面锈蚀深度应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；

2) 钢管弯曲变形应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011的规定；

3) 钢管上严禁打孔。

(6)钢铸件应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。

(7) 钢管扣件应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的规定。

(8) 扣件的验收应符合下列规定

1) 新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：

2) 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；

3) 新、旧扣件均应进行防锈处理；

4) 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N·m时，不得发生破坏。

(9) 连接用的焊条应符合现行国家标准《碳钢焊条》GB/T 5117或《低合金钢焊条》GB/T 5118中的规定。

(10) 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺栓C级》GB/T 5780和《六角头螺栓》GB/T 5782。

(11) 组合钢模板及配件制作质量应符合现行国家标准《组合钢模板技术规范》GB 50214的规定。

2、木材的选用

(1)模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。

(2)模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定。

(3)用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。

(4)主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。

(5)当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。

(6)当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准《木结构设计规范》GB 50005的标准进行。

(7)施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定

1) 制作的原木、方木结构，不应大于15%；

2) 板材和规格材，不应大于20%；

3) 受拉构件的连接板，不应大于18%；

4) 连接件，不应大于15%。

3、竹、木胶合模板板材的选用

(1) 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准《混凝土模板用胶合板》ZBB 70006的规定。

(2) 各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。

(3) 胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。

(4) 进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。

第四章  施工工艺技术

一、技术参数

新浇混凝土梁计算跨度(m)	7.7	结构层高(m)	9.4
混凝土梁截面尺寸(mm)	400×700	梁侧楼板厚度(mm)	130
梁跨度方向立柱间距(mm)	900	梁两侧立柱间距(mm)	1000
步距(mm)	1500	梁底增加立柱根数	2
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)	400,600	梁底支撑小梁材料
荷载传递至立杆方式	可调托座	主梁材料	钢管

    详细技术参数项计算书。

二、工艺流程

梁模板扣件式

弹梁轴线并复核 → 搭支模架→调整托梁→摆主梁→ 安放梁底模并固定 → 梁底起拱 → 扎梁筋 → 安侧模 → 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）→ 复核梁模尺寸、标高、位置 → 与相邻模板连固。

板模板扣件式

搭支架 → 测水平→摆主梁→ 调整楼板模标高及起拱 → 铺模板 → 清理、刷油 → 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。

三、施工方法

1、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。

2、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。

3、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。

4、一般规定

(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 

(2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。

(3) 不同支架立柱不得混用。

(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。

(5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。

(6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000~3/1000。

(7) 拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。

(8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。

(9) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下

(10) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。

(11) 所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。

(12) 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48.3×3.6mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于150mm处进行固定。

(13) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。

5、立柱及其他杆件

(1) 扣件式

1) 立柱平面布置图（详见附图）；

2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：

3) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。

6、水平拉杆

(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；

(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：

 当层高小于8m时，水平拉杆如下图示意：

7、剪刀撑

(1) 扣件式、门式

8、周边拉结

(1) 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；

(2) 当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6～9m、竖向间距2～3m与建筑结构设置一个固结点；

(3) 用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。

9、梁模安装

按设计间距要求整齐铺好50㎜×100㎜×2000㎜方木，随即铺设梁底模，铺设时应先与柱头对接好并钉牢，并用50㎜×100mm枋木条作立档及立档支撑，用约30mm宽，18mm厚模板做压脚压紧侧模底部（或者使用铁制侧模卡勾步步紧代替侧模压脚）。之后吊直侧模，根据梁截面积不同，在梁高的中间加φ14穿墙螺杆。另外，当梁跨度大于4米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的1/1000～3/1000，主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。为了保证梁不出现下沉变形等质量事故，在大梁底模中间加一排到两排立杆与高支模排架相连接。

四、检查验收

1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。

2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。

3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。

4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：

项目		允许偏差(mm)
预埋钢板中心线位置		3
预埋管、预留孔中心线位置		3
插筋	中心线位置	5
	外露长度	+10，0
预埋螺栓	中心线位置	2
	外露长度	+10，0
预留孔	中心线位置	10
	尺寸	+10，0

5、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：

项目		允许偏差（mm）	检查方法
轴线位置		5	钢尺检查
底模上表面标高		±5	水准仪或拉线、钢尺检查
截面内部尺寸	基础	±10	钢尺检查
	柱、墙、梁	+4,-5	钢尺检查
层垂直高度	不大于5m	6	经纬仪或吊线、钢尺检查
	大于5m	8	经纬仪或吊线、钢尺检查
相临两板表面高低差		2	钢尺检查
表面平整度		5	2m靠尺和塞尺检查

6、整体式结构模板安装的质量检查除根据现行国家标准建筑工程质量检验评定标准GBJ301的有关规定执行外，尚应检查下列内容：

(1) 扣件规格与对拉螺栓钢楞的配套和紧固情况；

(2) 支柱斜撑的数量和着力点；

(3) 对拉螺栓钢楞与支柱的间距；

(4) 各种预埋件和预留孔洞的固定情况；

(5) 模板结构的整体稳定；

(6) 有关安全措施。

7、模板工程验收时应提供下列文件：

(1) 模板工程的施工设计或有关模板排列图和支承系统布置图；

(2) 模板工程质量检查记录及验收记录；

(3) 模板工程支模的重大问题及处理记录。

第五章  施工安全保证措施

一、组织保障

1、安全保证体系

2、环境保护体系

二、技术措施

1、准备工作

(1) 组合钢模板安装前，应向施工班组进行技术交底有关施工及操作人员应熟悉施工图及模板工程的施工设计；

(2) 施工现场应有可靠的能满足模板安装和检查需用的测量控制点；

(3) 现场使用的模板及配件应按规格的数量逐项清点和检查，未经修复的部件不得使用；

(4) 采用预组装模板施工时，模板的预组装应在组装平台或经平整处理过的场地上进行。组装完毕后应予编号，并应按下表的组装质量标准逐块检验后进行试吊，试吊完毕后应进行复查并再检查配件的数量、位置和紧固情况。

钢模板施工组装质量标准(mm)

项 目	允许偏差
两块模板之间拼接缝隙	≤2.0
相邻模扳面的高低差	≤2.0
组装模板板面平面度	≤2.0(用2m 长平尺检查)
组装模板板面的长宽尺寸	≤长度和宽度的1/1000 最大±4.0
组装模板两对角线长度差值	≤对角线长度的l/1000 最大≤7.0

(5) 经检查合格的组装模板，应按照安装程序进行堆放和装车。平行叠放时应稳当妥贴，避免碰撞，每层之间应加垫木，模板与垫木均应上下对齐，底层模板应垫离地面不小于10cm。立放时，必须采取措施，防止倾倒并保证稳定，平装运输时，应整堆捆紧，防止摇晃摩擦。

(6) 钢模板安装前，应涂刷脱模剂，严禁在模板上涂刷废机油。

(7) 模板安装时应做好下列准备工作：

1) 梁和楼板模板的支柱支设在土壤地面时，应将地面事先整平夯实，根据土质情况考虑排水或防水措施，并准备柱底垫板；

2) 竖向模板的安装，底面应平整坚实，清理干净，并采取可靠的定位措施；

3) 竖向模板应按施工设计要求预埋支承锚固件。

2、模板支设

(1) 现场安装组合钢模板时应遵守下列规定：

1) 按配板图与施工说明书循序拼装，保证模板系统的整体稳定；

2) 配件必须装插牢固。支柱和斜撑下的支承面应平整垫实，并有足够的受压面积。支撑件应着力于外钢楞；

3) 预埋件与预留孔洞必须位置准确，安设牢固；

4) 基础模板必须支拉牢固，防止变形，侧模斜撑的底部应加设垫木；

5)墙和柱子模板的底面应找平，下端应与事先做好的定位基准靠紧垫平，在墙、柱上继续安装模板时，模板应有可靠的支承点，其平直度应进行校正；

6) 楼板模板支模时，应先完成一个格构的水平支撑及斜撑安装，再逐渐向外扩展，以保持支撑系统的稳定性；

7) 墙柱与梁板同时施工时，应先支设墙柱模板，调整固定后，再在其上架设梁板模板；

8) 当墙柱混凝土已经浇灌完毕时，可以利用已灌注的混凝土结构来支承梁、板模板；

9) 预组装墙模板吊装就位后，下端应垫平，紧靠定位基准；两侧模板均应利用斜撑调整和固定其垂直度；

10) 支柱在高度方向所设的水平撑与剪力撑，应按构造与整体稳定性布置；

11) 多层及高层建筑中，上下层对应的模板支柱应设置在同一竖向中心线上。

(2) 楼梯模板

1) 梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的粉刷厚度；

2) 楼梯模板支撑用钢管架支设牢固；

3) 模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。

(3) 柱模板

1) 主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，为了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；

2)角柱模板的支撑：预埋件置于砼板中，柱身同一标高处设置不少于2根斜撑，如下图。

(4) 墙模板

1) 当采用拼装定性模板支撑时，应自下往上进行，必须在下层模板全部紧固后，方可进行上一层的安装。当下层不能安装支撑件时，应采取临时固定措施；

2) 安装电梯井内墙模前，必须在板底下200mm处牢固地满铺一层脚手板；

3) 对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一致，墙厚尺寸应正确；

4) 墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应在里面设置能承受拉力和压力的支撑。多排并别且间距不大的墙模板，当其与支撑互成一体时，应采取措施，防止浇筑混凝土时引起临近模板变形。

(5) 梁、板模板

1) 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；

2) 所有跨度≥4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；

3) 所有≥2mm板缝必须用胶带纸封贴；

4) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；

5) 梁高≥300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高＜300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。

3、模板拆除

(1) 现场拆除组合钢模板时应遵守下列规定：

1) 拆模前应制定拆模程序、拆模方法及安全措施；

2) 先拆除侧面模板，再拆除承重模板；

3) 组合大模板宜大块整体拆除；

4) 支承件和连接件应逐件拆卸，模板应逐块拆卸传递，拆除时不得损伤模板和混凝土；

5) 拆下的模板和配件均应分类堆放整齐，附件应放在工具箱内。

(2) 支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。

(3) 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。

表3.3.1　  底模拆除时的混凝土强度要求

构件类型	构件跨度(m)	达到设计的混凝土立方体抗压强度 标准值的百分率(%)
板	≤2	≥50
	＞2，≤8	≥75
	＞8	≥100
梁、拱、壳	≤8	≥75
	＞8	≥100
悬臂构件	-	≥100

1) 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；

2) 底模拆除梁长＞8米，混凝土强度达到100%；≤8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；

3) 板底模≤2米，混凝土强度达到50%；＞2米、≤8米混凝土强度达到75%；＞8米，混凝土强度达到100%方可拆除。

(4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。

(5) 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。

(6) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。

(7) 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。

(8) 当拆除4~8m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。

三、监测监控

1、过程管理

(1) 施工前管理

1) 材料管理：材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用；

2) 交底管理：交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。

(2) 施工中管理要点

1) 竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工；

2) 模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收；

3) 砼浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化；

4) 模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。

(3) 质量管理措施

1) 认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导；

2) 认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态；

3) 严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量；

4)混凝土浇筑过程中应派专人2～3名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑；

5) 对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用；

6) 为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵；

7) 所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆；

8)模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度；

9) 严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞；

10)每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正；

11) 所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固；

12) 阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理；

13)为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。

2、浇捣混凝土管理

(1) 隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前24小时电话再次确认砼站材料储备，供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。

(2) 根据实验室砼配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测。

(3)开盘前检查砼配合比报告，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。

(4) 砼浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。

(5) 墙、柱和梁板分开浇筑，竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。

3、安全管理措施

(1) 应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。　　　　

(2) 模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。

(3) 登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。

(4) 装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。

(5) 装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。

(6) 安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。

(7) 对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。

(8) 对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。

(9) 在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。

(10) 在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。

(11) 搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。

(12) 模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。

4、环境保护措施

(1) 安全警示标志牌

1) 所有施工和生产现场必须按照施工规范标准和规定等的要求，在重要部位设置齐全的安全文明生产标志、标牌等标识；

2) 安全文明标志牌须由安全色、几何图形和图形符号组成，要能表达特定的安全信息；

3) 如安全文明标志在使用中要用其他补充文字说明时，要与安全文明标志平行悬挂一处，让操作人员明确其含义。

(2) 现场围挡

搭、拆模板时必须进行围挡并派专人看守。

(3) 场容场貌

1) 进入现场一切材料必须按施工现场平面布置图指定位置一次性放置到位，各类材料分类码放，按贯标要求挂牌，控制高度符合要求，保持现场材料整齐统一，建筑物内外的零散料及时清理，施工及生活垃圾要分开堆放，及时外运，做到活完场清；

2) 通道等处严禁堆放材料和其他物品，进场的成品采取相应的保护措施，施工区、办公区和生活区域分隔开，对施工现场内进行绿化布置。建立严格的管理责任制，划分责任区，设置明显的标志牌，分片包干，责任到人。

(4)材料堆放

1) 建筑物内外存放的各种物资要分类别、规格按施工平面布置图码放整齐，符合其具体要求；

2) 构件、半成品、模板、块料必须指定地点分类存放整齐，堆放平稳；

3) 现场工人操作做到活完料净脚下清；

4) 现场施工垃圾集中堆放，及时分拣、回收、清运。施工作业面建筑垃圾及时清理；

5) 现场余料、包装容器及时回收，堆放整齐。

(5) 现场防火

1) 不准在宿舍、办公室内私自用电炉、电炒煲、电热杯、煤油炉等，不准私自乱拉乱接电灯，不准在宿舍、办公室内使用60瓦以上的灯泡；

2) 加强消防器材的管理，维修和保养，经常保持完整好用。钢、木加工厂及其他场合要配备适当数量的在使用期内的灭火器并教会进场工人正确使用；

3) 严禁工人携带易燃、易爆物品进入施工现场。

(6) 垃圾清运

1) 在生活区修建卫生的公共厕所，厕所的污水必须经化粪池处理才允许排入公共下水道；

2) 建立健全卫生责任制；

3) 提供给工人饮用水必须从当地的卫生饮用水源接到；

4) 施工现场设公共浴室、浴室必须是淋浴；

5) 生活垃圾集中堆放于垃圾池，并且定期清运出去；

6) 整个生活区的公共卫生设专人负责，以保持生活区经常清洁、干净。

(7) 环保及不扰民措施

1)施工现场环保工作计划

认真学习和贯彻国家、地方环境法律法规和本公司环境方针、目标、指标及相关文件要求，达到并超过"文明安全工地"的要求。积极全面地开展环保工作，建立项目部环境管理体系，成立环保领导小组，予以运行控制，定期或不定期监测监控。加强环保宣传工作，提高全员环境意识。现场采取图片、表扬、评优、奖励等多种形式进行环保宣传，并将环保知识的普及工作落实到每位施工人员身上。对上岗的施工人员实行环保达标上岗制度，做到凡是上岗人员均通过环保考试。现场建立环保义务监督岗制度，保证及时反馈信息，对环保做得不周之处及时提出整改方案，积极改进并完善环保措施。根据现场实际情况组织有关技术人员进行环保革新发明，并注意及时宣传推广。每月三次进行环保噪声检查，发现问题及时解决。实行奖罚、曝光制度，定期奖励。严格按照施工组织设计中环保措施开展环保工作，其针对性和可操作性要强。

2) 施工现场环保工作措施

环境管理体系有效运转，各单位环保员切实做好本职工作，随时进行信息反馈，每月召开例会，由专职环保员总结信息，集体解决落实，保证环境管理体系有效运行，持续改进。

为防止大气污染，施工现场采取如下具体措施：职工大灶和茶炉，采用煤气（电）方式，每月进行两次自检。现场严禁烧杂物。每月进行3次烟尘黑监测。

为防止施工粉尘污染，现场采取如下具体措施：工程施工现场采用砖砌围墙进行现场围挡，并保证高度在2.5m以上。环境保护体系图。对易飞扬细颗料散体材料，安排在临时库房存放或用彩条布遮盖；运输时采用彩条布遮盖或其他方式防止遗撒、飞扬；卸装时要小心轻放，不得抛撒，最大限度的减少扬尘。对进出现场的车辆，进行严格的清扫，做好防遗撒工作。在土方开挖运输期间，设专人负责清扫车轮，并拍实车上土，对松散易飞扬物采取遮盖。

临时施工道路进行路面硬化，在干燥多风季节定时洒水。结构施工中的施工垃圾采用容器吊运至封闭垃圾站，并及时清运。运输车不得超量运载，运载工程土方最高点不超过车辆槽帮上沿50cm，边缘低于车辆槽帮上沿10cm，装载建筑渣土或其他散装材料不得超过槽帮上沿。定期对施工作业人员进行文明施工的教育，对施工生产有关管理人员定期进行文明施工现场对噪声控制要求的考核。结构施工阶段昼间不超过70分贝，夜间不超过55分贝以下，并经常测试。砼浇筑如须连续施工，在夜间施工时，须做好周围居民的工作并向环保局提出书面报告，同时要尽量采取降噪措施，做到最大限度的减少扰民。对强噪声机械如电锯、电刨等，使用时须在封闭工棚内，尽量选用低噪声或备有消声降噪设备的施工机械；对使用时不能封闭的机械如振捣棒等，严格控制工作时间。建筑物四周挂降噪声网。施工期间，尤其是夜间施工尽量减少撞击声、哨声，禁止乱扔模板、拖铁器及禁止大声喧哗等人为噪声。每月进行两次噪声值监测，并在夜间22:00以后进行抽测。加强噪声监测，采取专人监测、专人管理的原则，及时对施工现场超标的有关因素进行调整，达到施工噪声不扰民的目的。会同有关部门和领导及时妥善处理重大扰民问题，详细记录问题及处理结果，必要时及时上报监理和甲方。

为防止水污染，现场采取如下具体措施：施工现场道路平整，做到不积水。对现场油料集中保管，油料库做好防渗、污、跑、冒、滴、漏处理。搅拌机和运输车辆冲洗污水、地泵污水等须设二级沉淀池后，排入市政污水管线。现场内职工食堂污水经过滤、沉淀、隔油后排入污水管线。

做好施工现场环境保护的监督检查工作，每月初、月中和月末对环境各项工作进行一次检查，对存在的问题及时解决，并做好文字记录和存档工作。

5、监测措施

(1) 监测控制

采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。

(2) 监测点设置

观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。

(3) 监测措施

混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。

(4) 仪器设备配置

名称	数量	精度
电子经纬仪	1
精密水准仪	1	±2”
全站仪一台	1	±2” ，最大允许误差±20”
自动安平水准仪	2	千米往返±3mm
红外线水准仪	1
激光垂直仪	2	h/40000
对讲机	3
检测板手	1

(5) 监测说明

班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：

1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；

2) 连墙件是否松动；

3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；

4) 施工过程中是否有超载现象；

5) 安全防护措施是否符合规范要求；

6) 支架与杆件是否有变形现象；

(6) 监测频率

在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。

1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；

2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。

四、应急预案

1、目的

提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。

2、应急领导小组及其职责

应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。

(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。

(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。

(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。

(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。

3、应急反应预案

(1) 事故报告程序

事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。

(2) 事故报告

事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。

(3) 现场事故应急处理

施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。

 1) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。

 2) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。

 3) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。

 4) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。

4、应急通信联络

项目负责人：                     手机：

安全员：                          手机：

技术负责人：                        手机：

医院救护中心：120       匪警：110      火警：119

通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。

第六章  劳动力计划

一、专职安全生产管理人员

搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：

（项目经理）——组长，负责协调指挥工作；

（施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；

（安全员）——组员，负责现场安全检查工作；

（架子工班长）——组员，负责现场具体施工；

二、所需劳动力安排

高支模开始时间	2009.7.20	高支模工期（天）	25
作息时间（上午）	6：00～10：30	作息时间（下午）	15：00～19：30
砼工程量（m3）		高支模建筑面积（m2）	300
木工（人）	30	钢筋工（人）
砼工（人）		架子工（人）	25
水电工（人）	5	其它工种（人）	7

第七章  计算书及相关图纸

一、计算书

梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书

    计算依据：

    1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

    2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

    3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

    4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012

    5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003

 一、工程属性

新浇混凝土梁名称	3KL8	新浇混凝土梁计算跨度(m)	7.7
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)	400×700	新浇混凝土结构层高(m)	9.4
梁侧楼板厚度(mm)	130

 二、荷载设计

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)	面板		0.1
	面板及小梁		0.3
	模板面板		0.5
	模板及其支架		0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)	24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)	1.5	混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)	1.1
当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)	1	对水平面模板取值Q2k(kN/m2)	2
风荷载标准值ωk(kN/m2)	基本风压ω0(kN/m2)	0.25	非自定义:0.13
	风压高度变化系数μz	0.65
	风荷载体型系数μs	0.8

 三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式	梁两侧有板，梁板立柱不共用A
梁跨度方向立柱间距la(mm)	900
梁底两侧立柱间距lb(mm)	1000
步距h(mm)	1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)	900、900
混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置	居中
梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)	500
板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)	650
板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)	650
梁底增加立柱根数	2
梁底增加立柱布置方式	按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)	400,600
梁底支撑小梁根数	5
每纵距内附加梁底支撑主梁根数	0
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)	200
结构表面的要求	结构表面隐蔽

    设计简图如下：

平面图

立面图

 四、面板验算

面板类型	覆面木胶合板	面板厚度(mm)	15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)	15	面板弹性模量E(N/mm2)	10000

    取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

    W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

    q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×2]×1＝23.573kN/m

    q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝21.809kN/m

    q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.7kN/m

    q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝17.95kN/m

   1、强度验算

    Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×21.809×0.12+0.121×1.7×0.12＝0.025kN·m

    σ＝Mmax/W＝0.025×106/37500＝0.679N/mm2≤[f]＝15N/mm2

    满足要求！

   2、挠度验算

    νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×17.95×1004/(100×10000×281250)＝0.004mm≤[ν]＝l/250＝100/250＝0.4mm

    满足要求！

   3、支座反力计算

    设计值(承载能力极限状态)

    R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×21.809×0.1+0.446×1.7×0.1＝0.936kN

    R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×21.809×0.1+1.223×1.7×0.1＝2.709kN

    R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×21.809×0.1+1.142×1.7×0.1＝2.225kN

    标准值(正常使用极限状态)

    R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×17.95×0.1＝0.705kN

    R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×17.95×0.1＝2.052kN

    R3'=0.928 q2l=0.928×17.95×0.1＝1.666kN

 五、小梁验算

小梁类型	方木	小梁材料规格(mm)	60×80
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)	15.44	小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)	1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)	9350	小梁截面抵抗矩W(cm3)
小梁截面惯性矩I(cm4)	256	验算方式	三等跨连续梁

    为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

    

    q1＝max{0.936+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/4+0.5×(0.7-0.13)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×2]×max[0.65-0.4/2，0.65-0.4/2]/2×1，2.709+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/4}=2.788kN/m

    q2＝max{0.705+(0.3-0.1)×0.4/4+0.5×(0.7-0.13)+(0.5+(24+1.1)×0.13)×max[0.65-0.4/2，0.65-0.4/2]/2×1，2.052+(0.3-0.1)×0.4/4}＝2.072kN/m

   1、抗弯验算

    Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×2.788×0.92，0.5×2.788×0.22]＝0.226kN·m

    σ＝Mmax/W＝0.226×106/000＝3.528N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

    满足要求！

   2、抗剪验算

    Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×2.788×0.9，2.788×0.2]＝1.505kN

    τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.505×1000/(2×60×80)＝0.47N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

    满足要求！

   3、挠度验算

    ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×2.072×9004/(100×9350×2560000)＝0.384mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mm

    ν2＝q2l24/(8EI)＝2.072×2004/(8×9350×2560000)＝0.017mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm

    满足要求！

   4、支座反力计算

    梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)

    承载能力极限状态

    Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×2.788×0.9，0.4×2.788×0.9+2.788×0.2]＝2.76kN

    同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.706kN，R2＝R4＝2.76kN，R3＝2.227kN

    正常使用极限状态

    R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×2.072×0.9，0.4×2.072×0.9+2.072×0.2]＝2.051kN

    同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.055kN，R'2＝R'4＝2.051kN，R'3＝1.673kN

 六、主梁验算

主梁类型	钢管	主梁材料规格(mm)	Ф48×3.5
可调托座内主梁根数	1	主梁弹性模量E(N/mm2)	206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)	205	主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)	125
主梁截面惯性矩I(cm4)	12.19	主梁截面抵抗矩W(cm3)	5.08

    主梁自重忽略不计，计算简图如下：

   1、抗弯验算

    主梁弯矩图(kN·m)

    σ＝Mmax/W＝0.125×106/5080＝24.677N/mm2≤[f]=205N/mm2

    满足要求！

   2、抗剪验算

    主梁剪力图(kN)

    Vmax＝2.343kN

    τmax＝2Vmax/A=2×2.343×1000/4＝9.582N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

    满足要求！

   3、挠度验算

    主梁变形图(mm)

    νmax＝0.038mm≤[ν]＝l/250＝400/250＝1.6mm

    满足要求！

   4、支座反力计算

    承载能力极限状态

    支座反力依次为R1=0.363kN，R2=6.216kN，R3=6.217kN，R4=0.363kN

 七、可调托座验算

荷载传递至立杆方式	可调托座	可调托座内主梁根数	1
可调托座承载力容许值[N](kN)	30

    可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝6.217kN≤[N]＝30kN

    满足要求！

 八、立柱验算

剪刀撑设置	加强型	立杆顶部步距hd(mm)	600
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)	200	顶部立杆计算长度系数μ1	1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2	1.755	钢管类型	Ф48×3.5
立柱截面面积A(mm2)	4	回转半径i(mm)	15.8
立柱截面抵抗矩W(cm3)	5.08	抗压强度设计值f(N/mm2)	205
支架自重标准值q(kN/m)	0.15

   1、长细比验算

    顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm

    非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm

    λ=l0/i=2632.5/15.8=166.614≤[λ]=210

    长细比满足要求！

   2、风荷载计算

    Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.13×0.9×1.52/10＝0.033kN·m

   3、稳定性计算

    根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：

    1)面板验算

    q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.9×2]×1＝24.06kN/m

    2)小梁验算

    q1＝max{0.959+1.2×[(0.3-0.1)×0.4/4+0.5×(0.7-0.13)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.9×1]×max[0.65-0.4/2，0.65-0.4/2]/2×1，2.77+1.2×(0.3-0.1)×0.4/4}=2.794kN/m

    同上四～六计算过程，可得：

    R1＝0.371kN，R2＝6.306kN，R3＝6.306kN，R4＝0.371kN

    顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(600+2×200)=12.41mm

    λ1＝l01/i＝12.41/15.8＝103.95，查表得，φ1＝0.566

    立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4]+Mw/lb＝max[0.371，6.306，6.306，0.371]+0.033/1＝6.339kN

    f＝N/(φA)+Mw/W＝6339.319/(0.566×4)+0.033×106/5080＝29.434N/mm2≤[f]＝205N/mm2

    满足要求！

    非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.185×1.755×1500=3119.512mm

    λ2＝l02/i＝3119.512/15.8＝197.437，查表得，φ2＝0.186

    立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4]+Mw/lb＝max[0.371，6.306，6.306，0.371]+0.033/1＝6.339kN

    立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4]+1.2×0.15×(9.4-0.7)+Mw/lb＝max[0.371，6.306，6.306，0.371]+1.566+0.033/1＝7.905kN

    f＝N/(φA)+Mw/W＝7905.319/(0.186×4)+0.033×106/5080＝93.445N/mm2≤[f]＝205N/mm2

    满足要求！

 九、立杆支承面承载力验算

支撑层楼板厚度h(mm)	250	混凝土强度等级	C40
立杆底座长a(mm)	200	立杆底座宽b(mm)	200

    F1=N=7.905kN

   1、受冲切承载力计算

    根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表

公式	参数剖析
Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0	F1	局部荷载设计值或集中反力设计值
	βh	截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。
	ft	混凝土轴心抗拉强度设计值
	σpc,m	临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
	um	临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。
	h0	截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um	η1	局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
	η2	临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
	βs	局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2
	as	板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20
说明	在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。

    可得：βh=1，ft=1.71N/mm2，η=1，h0=h-20=230mm，

    um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1720mm

    F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.71+0.25×0)×1×1720×230/1000=473.533kN≥F1=7.905kN

    满足要求！

   2、局部受压承载力计算

    根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表

公式	参数剖析
Fl≤1.35βcβlfcAln	F1	局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
	fc	混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值
	βc	混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用
	βl	混凝土局部受压时的强度提高系数
	Aln	混凝土局部受压净面积
βl=(Ab/Al)1/2	Al	混凝土局部受压面积
	Ab	局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定

    可得：fc=19.1N/mm2，βc=1，

    βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2

    F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×19.1×40000/1000=3094.2kN≥F1=7.905kN

    满足要求！

梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书

    计算依据：

    1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

    2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

    3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

    4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012

    5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003

 一、工程属性

新浇混凝土梁名称	3KL11	新浇混凝土梁计算跨度(m)	8.6
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)	300×700	新浇混凝土结构层高(m)	9.4
梁侧楼板厚度(mm)	130

 二、荷载设计

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)	面板		0.1
	面板及小梁		0.3
	模板面板		0.5
	模板及其支架		0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)	24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)	1.5	混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)	1.1
当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)	1	对水平面模板取值Q2k(kN/m2)	2
风荷载标准值ωk(kN/m2)	基本风压ω0(kN/m2)	0.3	非自定义:0.156
	风压高度变化系数μz	0.65
	风荷载体型系数μs	0.8

 三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式	梁两侧有板，梁板立柱不共用A
梁跨度方向立柱间距la(mm)	900
梁底两侧立柱间距lb(mm)	1000
步距h(mm)	1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)	900、900
混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置	居中
梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)	500
板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)	650
板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)	650
梁底增加立柱根数	2
梁底增加立柱布置方式	按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)	400,600
梁底支撑小梁根数	5
每纵距内附加梁底支撑主梁根数	0
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)	200
结构表面的要求	结构表面隐蔽

    设计简图如下：

平面图

立面图

 四、面板验算

面板类型	覆面木胶合板	面板厚度(mm)	15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)	15	面板弹性模量E(N/mm2)	10000

    取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

    W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

    q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×2]×1＝23.573kN/m

    q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝21.809kN/m

    q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.7kN/m

    q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝17.95kN/m

   1、强度验算

    Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×21.809×0.0752+0.121×1.7×0.0752＝0.014kN·m

    σ＝Mmax/W＝0.014×106/37500＝0.382N/mm2≤[f]＝15N/mm2

    满足要求！

   2、挠度验算

    νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×17.95×754/(100×10000×281250)＝0.001mm≤[ν]＝l/250＝75/250＝0.3mm

    满足要求！

   3、支座反力计算

    设计值(承载能力极限状态)

    R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×21.809×0.075+0.446×1.7×0.075＝0.702kN

    R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×21.809×0.075+1.223×1.7×0.075＝2.031kN

    R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×21.809×0.075+1.142×1.7×0.075＝1.669kN

    标准值(正常使用极限状态)

    R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×17.95×0.075＝0.529kN

    R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×17.95×0.075＝1.539kN

    R3'=0.928 q2l=0.928×17.95×0.075＝1.249kN

 五、小梁验算

小梁类型	方木	小梁材料规格(mm)	60×80
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)	15.44	小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)	1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)	9350	小梁截面抵抗矩W(cm3)
小梁截面惯性矩I(cm4)	256	验算方式	三等跨连续梁

    为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

    

    q1＝max{0.702+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/4+0.5×(0.7-0.13)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×2]×max[0.65-0.3/2，0.65-0.3/2]/2×1，2.031+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/4}=2.712kN/m

    q2＝max{0.529+(0.3-0.1)×0.3/4+0.5×(0.7-0.13)+(0.5+(24+1.1)×0.13)×max[0.65-0.3/2，0.65-0.3/2]/2×1，1.539+(0.3-0.1)×0.3/4}＝1.77kN/m

   1、抗弯验算

    Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×2.712×0.92，0.5×2.712×0.22]＝0.22kN·m

    σ＝Mmax/W＝0.22×106/000＝3.433N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

    满足要求！

   2、抗剪验算

    Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×2.712×0.9，2.712×0.2]＝1.465kN

    τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.465×1000/(2×60×80)＝0.458N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

    满足要求！

   3、挠度验算

    ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×1.77×9004/(100×9350×2560000)＝0.328mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mm

    ν2＝q2l24/(8EI)＝1.77×2004/(8×9350×2560000)＝0.015mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm

    满足要求！

   4、支座反力计算

    梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)

    承载能力极限状态

    Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×2.712×0.9，0.4×2.712×0.9+2.712×0.2]＝2.685kN

    同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.029kN，R2＝R4＝2.685kN，R3＝1.67kN

    正常使用极限状态

    R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×1.77×0.9，0.4×1.77×0.9+1.77×0.2]＝1.752kN

    同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝1.541kN，R'2＝R'4＝1.752kN，R'3＝1.255kN

 六、主梁验算

主梁类型	钢管	主梁材料规格(mm)	Ф48×3.5
可调托座内主梁根数	1	主梁弹性模量E(N/mm2)	206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)	205	主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)	125
主梁截面惯性矩I(cm4)	12.19	主梁截面抵抗矩W(cm3)	5.08

    主梁自重忽略不计，计算简图如下：

   1、抗弯验算

    主梁弯矩图(kN·m)

    σ＝Mmax/W＝0.091×106/5080＝17.838N/mm2≤[f]=205N/mm2

    满足要求！

   2、抗剪验算

    主梁剪力图(kN)

    Vmax＝3.52kN

    τmax＝2Vmax/A=2×3.52×1000/4＝14.397N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

    满足要求！

   3、挠度验算

    主梁变形图(mm)

    νmax＝0.004mm≤[ν]＝l/250＝400/250＝1.6mm

    满足要求！

   4、支座反力计算

    承载能力极限状态

    支座反力依次为R1=0.027kN，R2=5.522kN，R3=5.522kN，R4=0.027kN

 七、可调托座验算

荷载传递至立杆方式	可调托座	可调托座内主梁根数	1
可调托座承载力容许值[N](kN)	30

    可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝5.522kN≤[N]＝30kN

    满足要求！

 八、立柱验算

剪刀撑设置	加强型	立杆顶部步距hd(mm)	600
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)	200	顶部立杆计算长度系数μ1	1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2	1.755	钢管类型	Ф48×3.5
立柱截面面积A(mm2)	4	回转半径i(mm)	15.8
立柱截面抵抗矩W(cm3)	5.08	抗压强度设计值f(N/mm2)	205
支架自重标准值q(kN/m)	0.15

   1、长细比验算

    顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm

    非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm

    λ=l0/i=2632.5/15.8=166.614≤[λ]=210

    长细比满足要求！

   2、风荷载计算

    Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.156×0.9×1.52/10＝0.04kN·m

   3、稳定性计算

    根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：

    1)面板验算

    q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.9×2]×1＝24.06kN/m

    2)小梁验算

    q1＝max{0.719+1.2×[(0.3-0.1)×0.3/4+0.5×(0.7-0.13)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.9×1]×max[0.65-0.3/2，0.65-0.3/2]/2×1，2.078+1.2×(0.3-0.1)×0.3/4}=2.523kN/m

    同上四～六计算过程，可得：

    R1＝0.033kN，R2＝5.398kN，R3＝5.398kN，R4＝0.033kN

    顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(600+2×200)=12.41mm

    λ1＝l01/i＝12.41/15.8＝103.95，查表得，φ1＝0.566

    立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4]+Mw/lb＝max[0.033，5.398，5.398，0.033]+0.04/1＝5.438kN

    f＝N/(φA)+Mw/W＝5437.522/(0.566×4)+0.04×106/5080＝27.481N/mm2≤[f]＝205N/mm2

    满足要求！

    非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.185×1.755×1500=3119.512mm

    λ2＝l02/i＝3119.512/15.8＝197.437，查表得，φ2＝0.186

    立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4]+Mw/lb＝max[0.033，5.398，5.398，0.033]+0.04/1＝5.438kN

    立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4]+1.2×0.15×(9.4-0.7)+Mw/lb＝max[0.033，5.398，5.398，0.033]+1.566+0.04/1＝7.004kN

    f＝N/(φA)+Mw/W＝7003.522/(0.186×4)+0.04×106/5080＝84.836N/mm2≤[f]＝205N/mm2

    满足要求！

 九、立杆支承面承载力验算

支撑层楼板厚度h(mm)	250	混凝土强度等级	C40
立杆底座长a(mm)	200	立杆底座宽b(mm)	200

    F1=N=7.004kN

   1、受冲切承载力计算

    根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表

公式	参数剖析
Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0	F1	局部荷载设计值或集中反力设计值
	βh	截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。
	ft	混凝土轴心抗拉强度设计值
	σpc,m	临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
	um	临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。
	h0	截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um	η1	局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
	η2	临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
	βs	局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2
	as	板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20
说明	在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。

    可得：βh=1，ft=1.71N/mm2，η=1，h0=h-20=230mm，

    um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1720mm

    F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.71+0.25×0)×1×1720×230/1000=473.533kN≥F1=7.004kN

    满足要求！

   2、局部受压承载力计算

    根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表

公式	参数剖析
Fl≤1.35βcβlfcAln	F1	局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
	fc	混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值
	βc	混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用
	βl	混凝土局部受压时的强度提高系数
	Aln	混凝土局部受压净面积
βl=(Ab/Al)1/2	Al	混凝土局部受压面积
	Ab	局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定

    可得：fc=19.1N/mm2，βc=1，

    βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2

    F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×19.1×40000/1000=3094.2kN≥F1=7.004kN

    满足要求！

板模板（扣件式）计算书

    计算依据：

    1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

    2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

    3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012

    4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003

 一、工程属性

新浇混凝土楼板名称	B130，标高9.35m	新浇混凝土楼板板厚(mm)	130
新浇混凝土楼板边长L(m)	8.6	新浇混凝土楼板边宽B(m)	3.85

 二、荷载设计

施工人员及设备荷载标准值Q1k	当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)		2.5
	当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)		2.5
	当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)		1.5
	当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)		1
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)	面板自重标准值		0.1
	面板及小梁自重标准值		0.3
	楼板模板自重标准值		0.5
	模板及其支架自重标准值		0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)	24	钢筋自重标准值G3k(kN/m3)	1.1
风荷载标准值ωk(kN/m2)	基本风压ω0(kN/m2)	0.25	0.081
	风压高度变化系数μz	0.65
	风荷载体型系数μs	0.5

 三、模板体系设计

模板支架高度(m)	9.4
立柱纵向间距la(mm)	900
立柱横向间距lb(mm)	900
水平拉杆步距h(mm)	1800
立柱布置在混凝土板域中的位置	中心对称
立柱距混凝土板短边的距离(mm)	250
立柱距混凝土板长边的距离(mm)	125
主梁布置方向	平行楼板长边
小梁间距(mm)	300
小梁最大悬挑长度(mm)	250
主梁最大悬挑长度(mm)	250
结构表面的要求	结构表面隐蔽

    设计简图如下：

模板设计平面图

模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)

 四、面板验算

面板类型	覆面木胶合板	面板厚度(mm)	15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)	15	面板弹性模量E(N/mm2)	10000
面板验算方式	简支梁

    根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

    W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

   1、强度验算

    q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.13)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.782kN/m

    q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m

    p＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

    Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.782×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.237kN·m

    σ＝Mmax/W＝0.237×106/37500＝6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2

    满足要求！

   2、挠度验算

    q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.13)×1=3.363kN/m

    ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.363×3004/(384×10000×281250)＝0.126mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm

    满足要求！

 五、小梁验算

小梁类型	方木	小梁材料规格(mm)	60×80
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)	15.44	小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)	1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)	9350	小梁截面抵抗矩W(cm3)
小梁截面惯性矩I(cm4)	256	小梁验算方式	简支梁

    因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

   1、强度验算

    q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.13)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.099kN/m

    M1＝q1l2/8＝2.099×0.92/8＝0.213kN·m

    q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/m

    p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

    M2＝q2L2/8+pL/4＝0.097×0.92/8+3.15×0.9/4＝0.719kN·m

    M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.099×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791kN·m

    Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.213，0.719，0.791]＝0.791kN·m

    σ＝Mmax/W＝0.791×106/000＝12.352N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

    满足要求！

   2、抗剪验算

    V1＝0.5q1L＝0.5×2.099×0.9＝0.945kN

    V2＝0.5q2L+0.5p＝0.5×0.097×0.9+0.5×3.15＝1.619kN

    V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.099×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kN

    Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.945，1.619，3.174]＝3.174kN

    τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×60×80)＝0.992N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

    满足要求！

   3、挠度验算

    q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.13)×0.3＝1.069kN/m

    跨中νmax＝5qL4/(384EI)=5×1.069×9004/(384×9350×2560000)＝0.381mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm

    悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.069×2504/(8×9350×2560000)＝0.022mm≤[ν]＝l1×2/250＝500/250＝2mm

    满足要求！

 六、主梁验算

主梁类型	钢管	主梁材料规格(mm)	Φ48.3×3.6
可调托座内主梁根数	1	主梁弹性模量E(N/mm2)	206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)	205	主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)	125
主梁截面惯性矩I(cm4)	12.71	主梁截面抵抗矩W(cm3)	5.26
主梁验算方式	简支梁

   1、小梁最大支座反力计算

    Q1k＝1.5kN/m2

    q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.13)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.13)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.786kN/m

    q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.13)×0.3=1.129kN/m

    承载能力极限状态

    按简支梁，Rmax＝0.5q1L＝0.5×1.786×0.9＝0.804kN

    按悬臂梁，R1＝q1l=1.786×0.25＝0.447kN

    R＝max[Rmax，R1]＝0.804kN;

    正常使用极限状态

    按简支梁，Rmax＝0.5q2L＝0.5×1.129×0.9＝0.508kN

    按悬臂梁，R1＝q2l=1.129×0.25＝0.282kN

    R＝max[Rmax，R1]＝0.508kN;

   2、抗弯验算

    计算简图如下：

    主梁弯矩图(kN·m)

    Mmax＝0.201kN·m

    σ＝Mmax/W＝0.201×106/5260＝38.213N/mm2≤[f]＝205N/mm2

    满足要求！

   3、抗剪验算

    主梁剪力图(kN)

    Vmax＝1.652kN

    τmax＝2Vmax/A=2×1.652×1000/506＝6.531N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

    满足要求！

   4、挠度验算

    主梁变形图(mm)

    νmax＝0.252mm

    跨中νmax=0.252mm≤[ν]=900/250=3.6mm

    悬挑段νmax＝0.219mm≤[ν]=250×2/250=2mm

    满足要求！

 七、立柱验算

钢管类型	Ф48×3.5	立柱截面面积A(mm2)	4
立柱截面回转半径i(mm)	15.8	立柱截面抵抗矩W(cm3)	5.08
抗压强度设计值[f](N/mm2)	205

    λ＝h/i＝1800/15.8＝114≤[λ]＝150

    满足要求！

    查表得，φ＝0.496

    Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.081×0.9×1.82/10＝0.027kN·m

    Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4ΣNQik+Mw/lb]=0.9×[(1.2×(0.75+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×1)×0.9×0.9+0.027/0.9]＝4.456kN

    f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝4455.7/(0.496×4)+0.027×106/5080＝23.4N/mm2≤[f]＝205N/mm2

    满足要求！

 八、可调托座验算

荷载传递至立杆方式

可调托座

可调托座承载力容许值[N](kN)

30

    按上节计算可知，可调托座受力N＝4.456kN≤[N]＝30kN

    满足要求！

 九、立杆支承面承载力验算

支撑层楼板厚度h(mm)	250	混凝土强度等级	C40
立杆底座长a(mm)	200	立杆底座宽b(mm)	200

    F1=N=4.456kN

   1、受冲切承载力计算

    根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表

公式	参数剖析
Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0	F1	局部荷载设计值或集中反力设计值
	βh	截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。
	ft	混凝土轴心抗拉强度设计值
	σpc,m	临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
	um	临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。
	h0	截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um	η1	局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
	η2	临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
	βs	局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2
	as	板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20
说明	在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。

    可得：βh=1，ft=1.71N/mm2，η=1，h0=h-20=230mm，

    um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1720mm

    F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.71+0.25×0)×1×1720×230/1000=473.533kN≥F1=4.456kN

    满足要求！

   2、局部受压承载力计算

    根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表

公式	参数剖析
Fl≤1.35βcβlfcAln	F1	局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
	fc	混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值
	βc	混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用
	βl	混凝土局部受压时的强度提高系数
	Aln	混凝土局部受压净面积
βl=(Ab/Al)1/2	Al	混凝土局部受压面积
	Ab	局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定

    可得：fc=19.1N/mm2，βc=1，

    βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2

    F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×19.1×40000/1000=3094.2kN≥F1=4.456kN

    满足要求！

梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书

    计算依据：

    1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

    2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

    3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

    4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012

    5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003

 一、工程属性

新浇混凝土梁名称	1KL20a	新浇混凝土梁计算跨度(m)	3.2
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)	350×500	新浇混凝土结构层高(m)	8.6
梁侧楼板厚度(mm)	180

 二、荷载设计

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)	面板		0.1
	面板及小梁		0.3
	模板面板		0.5
	模板及其支架		0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)	24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)	1.5	混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)	1.1
当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)	1	对水平面模板取值Q2k(kN/m2)	2
风荷载标准值ωk(kN/m2)	基本风压ω0(kN/m2)	0.25	非自定义:0.13
	风压高度变化系数μz	0.65
	风荷载体型系数μs	0.8

 三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式	梁两侧有板，梁板立柱不共用A
梁跨度方向立柱间距la(mm)	900
梁底两侧立柱间距lb(mm)	1000
步距h(mm)	1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)	900、900
混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置	居中
梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)	500
板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)	650
板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)	650
梁底增加立柱根数	2
梁底增加立柱布置方式	按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)	400,600
梁底支撑小梁根数	3
每纵距内附加梁底支撑主梁根数	0
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)	200
结构表面的要求	结构表面隐蔽

    设计简图如下：

平面图

立面图

 四、面板验算

面板类型	覆面木胶合板	面板厚度(mm)	15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)	15	面板弹性模量E(N/mm2)	10000

    取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：

    W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

    q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×0.7×2]×1＝17.377kN/m

    q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.5]×1＝15.613kN/m

    q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.7kN/m

    q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.5]×1＝12.85kN/m

   1、强度验算

    Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×17.377×0.1752＝0.067kN·m

    σ＝Mmax/W＝0.067×106/37500＝1.774N/mm2≤[f]＝15N/mm2

    满足要求！

   2、挠度验算

    νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×12.85×1754/(100×10000×281250)＝0.022mm≤[ν]＝l/250＝175/250＝0.7mm

    满足要求！

   3、支座反力计算

    设计值(承载能力极限状态)

    R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×15.613×0.175+0.437×1.7×0.175＝1.159kN

    R2=1.25q1l=1.25×17.377×0.175＝3.801kN

    标准值(正常使用极限状态)

    R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×12.85×0.175＝0.843kN

    R2'=1.25q2l=1.25×12.85×0.175＝2.811kN

 五、小梁验算

小梁类型	方木	小梁材料规格(mm)	60×80
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)	15.44	小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)	1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)	9350	小梁截面抵抗矩W(cm3)
小梁截面惯性矩I(cm4)	256	验算方式	三等跨连续梁

    为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

    

    q1＝max{1.159+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×(0.5-0.18)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2]×max[0.65-0.35/2，0.65-0.35/2]/2×1，3.801+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/2}=3.844kN/m

    q2＝max{0.843+(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×(0.5-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.65-0.35/2，0.65-0.35/2]/2×1，2.811+(0.3-0.1)×0.35/2}＝2.846kN/m

   1、抗弯验算

    Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×3.844×0.92，0.5×3.844×0.22]＝0.311kN·m

    σ＝Mmax/W＝0.311×106/000＝4.865N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

    满足要求！

   2、抗剪验算

    Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×3.844×0.9，3.844×0.2]＝2.076kN

    τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.076×1000/(2×60×80)＝0.9N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

    满足要求！

   3、挠度验算

    ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×2.846×9004/(100×9350×2560000)＝0.528mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mm

    ν2＝q2l24/(8EI)＝2.846×2004/(8×9350×2560000)＝0.024mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm

    满足要求！

   4、支座反力计算

    梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)

    承载能力极限状态

    Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×3.844×0.9，0.4×3.844×0.9+3.844×0.2]＝3.805kN

    同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝3.249kN，R2＝3.805kN

    正常使用极限状态

    R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×2.846×0.9，0.4×2.846×0.9+2.846×0.2]＝2.817kN

    同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝2.936kN，R'2＝2.817kN

 六、主梁验算

主梁类型	钢管	主梁材料规格(mm)	Ф48×3.5
可调托座内主梁根数	1	主梁弹性模量E(N/mm2)	206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)	205	主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)	125
主梁截面惯性矩I(cm4)	12.19	主梁截面抵抗矩W(cm3)	5.08

    主梁自重忽略不计，计算简图如下：

   1、抗弯验算

    主梁弯矩图(kN·m)

    σ＝Mmax/W＝0.143×106/5080＝28.244N/mm2≤[f]=205N/mm2

    满足要求！

   2、抗剪验算

    主梁剪力图(kN)

    Vmax＝2.997kN

    τmax＝2Vmax/A=2×2.997×1000/4＝12.257N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

    满足要求！

   3、挠度验算

    主梁变形图(mm)

    νmax＝0.035mm≤[ν]＝l/250＝400/250＝1.6mm

    满足要求！

   4、支座反力计算

    承载能力极限状态

    支座反力依次为R1=0.252kN，R2=4.9kN，R3=4.9kN，R4=0.252kN

 七、可调托座验算

荷载传递至立杆方式	可调托座	可调托座内主梁根数	1
可调托座承载力容许值[N](kN)	30

    可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝4.9kN≤[N]＝30kN

    满足要求！

 八、立柱验算

剪刀撑设置	加强型	立杆顶部步距hd(mm)	600
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)	200	顶部立杆计算长度系数μ1	1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2	1.755	钢管类型	Ф48×3.5
立柱截面面积A(mm2)	4	回转半径i(mm)	15.8
立柱截面抵抗矩W(cm3)	5.08	抗压强度设计值f(N/mm2)	205
支架自重标准值q(kN/m)	0.15

   1、长细比验算

    顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm

    非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm

    λ=l0/i=2632.5/15.8=166.614≤[λ]=210

    长细比满足要求！

   2、风荷载计算

    Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.13×0.9×1.52/10＝0.033kN·m

   3、稳定性计算

    根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：

    1)面板验算

    q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×0.9×2]×1＝17.94kN/m

    2)小梁验算

    q1＝max{1.205+1.2×[(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×(0.5-0.18)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1]×max[0.65-0.35/2，0.65-0.35/2]/2×1，3.924+1.2×(0.3-0.1)×0.35/2}=3.966kN/m

    同上四～六计算过程，可得：

    R1＝0.254kN，R2＝5.004kN，R3＝5.004kN，R4＝0.254kN

    顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(600+2×200)=12.41mm

    λ1＝l01/i＝12.41/15.8＝103.95，查表得，φ1＝0.566

    立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4]+Mw/lb＝max[0.254，5.004，5.004，0.254]+0.033/1＝5.037kN

    f＝N/(φA)+Mw/W＝5036.917/(0.566×4)+0.033×106/5080＝24.728N/mm2≤[f]＝205N/mm2

    满足要求！

    非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.185×1.755×1500=3119.512mm

    λ2＝l02/i＝3119.512/15.8＝197.437，查表得，φ2＝0.186

    立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4]+Mw/lb＝max[0.254，5.004，5.004，0.254]+0.033/1＝5.037kN

    立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4]+1.2×0.15×(8.6-0.5)+Mw/lb＝max[0.254，5.004，5.004，0.254]+1.458+0.033/1＝6.495kN

    f＝N/(φA)+Mw/W＝94.917/(0.186×4)+0.033×106/5080＝77.938N/mm2≤[f]＝205N/mm2

    满足要求！

 九、立杆支承面承载力验算

支撑层楼板厚度h(mm)	250	混凝土强度等级	C40
立杆底座长a(mm)	200	立杆底座宽b(mm)	200

    F1=N=6.495kN

   1、受冲切承载力计算

    根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表

公式	参数剖析
Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0	F1	局部荷载设计值或集中反力设计值
	βh	截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。
	ft	混凝土轴心抗拉强度设计值
	σpc,m	临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
	um	临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。
	h0	截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um	η1	局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
	η2	临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
	βs	局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2
	as	板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20
说明	在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。

    可得：βh=1，ft=1.71N/mm2，η=1，h0=h-20=230mm，

    um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1720mm

    F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.71+0.25×0)×1×1720×230/1000=473.533kN≥F1=6.495kN

    满足要求！

   2、局部受压承载力计算

    根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表

公式	参数剖析
Fl≤1.35βcβlfcAln	F1	局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
	fc	混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值
	βc	混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用
	βl	混凝土局部受压时的强度提高系数
	Aln	混凝土局部受压净面积
βl=(Ab/Al)1/2	Al	混凝土局部受压面积
	Ab	局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定

    可得：fc=19.1N/mm2，βc=1，

    βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2

    F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×19.1×40000/1000=3094.2kN≥F1=6.495kN

    满足要求！

梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书

    计算依据：

    1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

    2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

    3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

    4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012

    5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003

 一、工程属性

新浇混凝土梁名称	1KL28	新浇混凝土梁计算跨度(m)	4.45
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)	200×600	新浇混凝土结构层高(m)	8.6
梁侧楼板厚度(mm)	150

 二、荷载设计

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)	面板		0.1
	面板及小梁		0.3
	模板面板		0.5
	模板及其支架		0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)	24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)	1.5	混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)	1.1
当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)	1	对水平面模板取值Q2k(kN/m2)	2
风荷载标准值ωk(kN/m2)	基本风压ω0(kN/m2)	0.25	非自定义:0.13
	风压高度变化系数μz	0.65
	风荷载体型系数μs	0.8

 三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式	梁两侧有板，梁板立柱不共用A
梁跨度方向立柱间距la(mm)	900
梁底两侧立柱间距lb(mm)	1000
步距h(mm)	1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)	900、900
混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置	居中
梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)	500
板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)	650
板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)	650
梁底增加立柱根数	2
梁底增加立柱布置方式	按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)	400,600
梁底支撑小梁根数	2
每纵距内附加梁底支撑主梁根数	0
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)	200
结构表面的要求	结构表面隐蔽

    设计简图如下：

平面图

立面图

 四、面板验算

面板类型	覆面木胶合板	面板厚度(mm)	15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)	15	面板弹性模量E(N/mm2)	10000

    取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简图如下：

    W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

    q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2]×1＝20.475kN/m

    q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝15.4kN/m

   1、强度验算

    Mmax＝0.125q1l2＝0.125×20.475×0.22＝0.102kN·m

    σ＝Mmax/W＝0.102×106/37500＝2.73N/mm2≤[f]＝15N/mm2

    满足要求！

   2、挠度验算

    νmax＝5q2L4/(384EI)=5×15.4×2004/(384×10000×281250)＝0.114mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm

    满足要求！

   3、支座反力计算

    设计值(承载能力极限状态)

    R1=R2=0.5q1l=0.5×20.475×0.2＝2.048kN

    标准值(正常使用极限状态)

    R1'=R2'=0.5q2l=0.5×15.4×0.2＝1.54kN

 五、小梁验算

小梁类型	方木	小梁材料规格(mm)	60×80
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)	15.44	小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)	1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)	9350	小梁截面抵抗矩W(cm3)
小梁截面惯性矩I(cm4)	256	验算方式	三等跨连续梁

    为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

    

    q1＝2.048+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.6-0.15)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×max[0.65-0.2/2，0.65-0.2/2]/2×1=4.305kN/m

    q2＝1.54+(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.6-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.65-0.2/2，0.65-0.2/2]/2×1＝2.958kN/m

   1、抗弯验算

    Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×4.305×0.92，0.5×4.305×0.22]＝0.349kN·m

    σ＝Mmax/W＝0.349×106/000＝5.448N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

    满足要求！

   2、抗剪验算

    Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×4.305×0.9，4.305×0.2]＝2.325kN

    τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.325×1000/(2×60×80)＝0.726N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

    满足要求！

   3、挠度验算

    ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×2.958×9004/(100×9350×2560000)＝0.549mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mm

    ν2＝q2l24/(8EI)＝2.958×2004/(8×9350×2560000)＝0.025mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm

    满足要求！

   4、支座反力计算

    梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)

    承载能力极限状态

    Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×4.305×0.9，0.4×4.305×0.9+4.305×0.2]＝4.262kN

    同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R2＝4.262kN

    正常使用极限状态

    R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×2.958×0.9，0.4×2.958×0.9+2.958×0.2]＝2.928kN

    同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'2＝2.928kN

 六、主梁验算

主梁类型	钢管	主梁材料规格(mm)	Ф48×3.5
可调托座内主梁根数	1	主梁弹性模量E(N/mm2)	206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)	205	主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)	125
主梁截面惯性矩I(cm4)	12.19	主梁截面抵抗矩W(cm3)	5.08

    主梁自重忽略不计，计算简图如下：

   1、抗弯验算

    主梁弯矩图(kN·m)

    σ＝Mmax/W＝0×106/5080＝0.007N/mm2≤[f]=205N/mm2

    满足要求！

   2、抗剪验算

    主梁剪力图(kN)

    Vmax＝0kN

    τmax＝2Vmax/A=2×0×1000/4＝0.001N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

    满足要求！

   3、挠度验算

    主梁变形图(mm)

    νmax＝0mm≤[ν]＝l/250＝400/250＝1.6mm

    满足要求！

   4、支座反力计算

    承载能力极限状态

    支座反力依次为R1=0kN，R2=4.262kN，R3=4.262kN，R4=0kN

 七、可调托座验算

荷载传递至立杆方式	可调托座	可调托座内主梁根数	1
可调托座承载力容许值[N](kN)	30

    可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝4.262kN≤[N]＝30kN

    满足要求！

 八、立柱验算

剪刀撑设置	加强型	立杆顶部步距hd(mm)	600
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)	200	顶部立杆计算长度系数μ1	1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2	1.755	钢管类型	Ф48×3.5
立柱截面面积A(mm2)	4	回转半径i(mm)	15.8
立柱截面抵抗矩W(cm3)	5.08	抗压强度设计值f(N/mm2)	205
支架自重标准值q(kN/m)	0.15

   1、长细比验算

    顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm

    非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm

    λ=l0/i=2632.5/15.8=166.614≤[λ]=210

    长细比满足要求！

   2、风荷载计算

    Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.13×0.9×1.52/10＝0.033kN·m

   3、稳定性计算

    根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：

    1)面板验算

    q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.9×2]×1＝21kN/m

    2)小梁验算

    q1＝max{2.1+1.2×[(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.6-0.15)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×max[0.65-0.2/2，0.65-0.2/2]/2×1，2.1+1.2×(0.3-0.1)×0.2/2}=4.148kN/m

    同上四～六计算过程，可得：

    R1＝0kN，R2＝4.106kN，R3＝4.106kN，R4＝0kN

    顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(600+2×200)=12.41mm

    λ1＝l01/i＝12.41/15.8＝103.95，查表得，φ1＝0.566

    立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4]+Mw/lb＝max[0，4.106，4.106，0]+0.033/1＝4.139kN

    f＝N/(φA)+Mw/W＝4139.477/(0.566×4)+0.033×106/5080＝21.486N/mm2≤[f]＝205N/mm2

    满足要求！

    非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.185×1.755×1500=3119.512mm

    λ2＝l02/i＝3119.512/15.8＝197.437，查表得，φ2＝0.186

    立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4]+Mw/lb＝max[0，4.106，4.106，0]+0.033/1＝4.139kN

    立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4]+1.2×0.15×(8.6-0.6)+Mw/lb＝max[0，4.106，4.106，0]+1.44+0.033/1＝5.579kN

    f＝N/(φA)+Mw/W＝5579.477/(0.186×4)+0.033×106/5080＝67.873N/mm2≤[f]＝205N/mm2

    满足要求！

 九、立杆支承面承载力验算

支撑层楼板厚度h(mm)	250	混凝土强度等级	C40
立杆底座长a(mm)	200	立杆底座宽b(mm)	200

    F1=N=5.579kN

   1、受冲切承载力计算

    根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表

公式	参数剖析
Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0	F1	局部荷载设计值或集中反力设计值
	βh	截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。
	ft	混凝土轴心抗拉强度设计值
	σpc,m	临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
	um	临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。
	h0	截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um	η1	局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
	η2	临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
	βs	局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2
	as	板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20
说明	在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。

    可得：βh=1，ft=1.71N/mm2，η=1，h0=h-20=230mm，

    um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1720mm

    F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.71+0.25×0)×1×1720×230/1000=473.533kN≥F1=5.579kN

    满足要求！

   2、局部受压承载力计算

    根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表

公式	参数剖析
Fl≤1.35βcβlfcAln	F1	局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
	fc	混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值
	βc	混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用
	βl	混凝土局部受压时的强度提高系数
	Aln	混凝土局部受压净面积
βl=(Ab/Al)1/2	Al	混凝土局部受压面积
	Ab	局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定

    可得：fc=19.1N/mm2，βc=1，

    βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2

    F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×19.1×40000/1000=3094.2kN≥F1=5.579kN

    满足要求！

板模板（扣件式）计算书

    计算依据：

    1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

    2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

    3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012

    4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003

 一、工程属性

新浇混凝土楼板名称	B180，标高-0.4m	新浇混凝土楼板板厚(mm)	180
新浇混凝土楼板边长L(m)	5.05	新浇混凝土楼板边宽B(m)	4.3

 二、荷载设计

施工人员及设备荷载标准值Q1k	当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)		2.5
	当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)		2.5
	当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)		1.5
	当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)		1
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)	面板自重标准值		0.1
	面板及小梁自重标准值		0.3
	楼板模板自重标准值		0.5
	模板及其支架自重标准值		0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)	24	钢筋自重标准值G3k(kN/m3)	1.1
风荷载标准值ωk(kN/m2)	基本风压ω0(kN/m2)	0.25	0.081
	风压高度变化系数μz	0.65
	风荷载体型系数μs	0.5

 三、模板体系设计

模板支架高度(m)	8.6
立柱纵向间距la(mm)	900
立柱横向间距lb(mm)	900
水平拉杆步距h(mm)	1800
立柱布置在混凝土板域中的位置	中心对称
立柱距混凝土板短边的距离(mm)	275
立柱距混凝土板长边的距离(mm)	350
主梁布置方向	平行楼板长边
小梁间距(mm)	300
小梁最大悬挑长度(mm)	250
主梁最大悬挑长度(mm)	250
结构表面的要求	结构表面隐蔽

    设计简图如下：

模板设计平面图

模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)

 四、面板验算

面板类型	覆面木胶合板	面板厚度(mm)	15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)	15	面板弹性模量E(N/mm2)	10000
面板验算方式	简支梁

    根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

    W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

   1、强度验算

    q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5] ×1=8.137kN/m

    q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m

    p＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

    Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[8.137×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.237kN·m

    σ＝Mmax/W＝0.237×106/37500＝6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2

    满足要求！

   2、挠度验算

    q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.18)×1=4.618kN/m

    ν＝5ql4/(384EI)＝5×4.618×3004/(384×10000×281250)＝0.173mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm

    满足要求！

 五、小梁验算

小梁类型	方木	小梁材料规格(mm)	60×80
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)	15.44	小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)	1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)	9350	小梁截面抵抗矩W(cm3)
小梁截面惯性矩I(cm4)	256	小梁验算方式	简支梁

    因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

   1、强度验算

    q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.506kN/m

    M1＝q1l2/8＝2.506×0.92/8＝0.254kN·m

    q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/m

    p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

    M2＝q2L2/8+pL/4＝0.097×0.92/8+3.15×0.9/4＝0.719kN·m

    M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.506×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791kN·m

    Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.254，0.719，0.791]＝0.791kN·m

    σ＝Mmax/W＝0.791×106/000＝12.352N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

    满足要求！

   2、抗剪验算

    V1＝0.5q1L＝0.5×2.506×0.9＝1.128kN

    V2＝0.5q2L+0.5p＝0.5×0.097×0.9+0.5×3.15＝1.619kN

    V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.506×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kN

    Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.128，1.619，3.174]＝3.174kN

    τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×60×80)＝0.992N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

    满足要求！

   3、挠度验算

    q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.3＝1.445kN/m

    跨中νmax＝5qL4/(384EI)=5×1.445×9004/(384×9350×2560000)＝0.516mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm

    悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.445×2504/(8×9350×2560000)＝0.029mm≤[ν]＝l1×2/250＝500/250＝2mm

    满足要求！

 六、主梁验算

主梁类型	钢管	主梁材料规格(mm)	Φ48.3×3.6
可调托座内主梁根数	1	主梁弹性模量E(N/mm2)	206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)	205	主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)	125
主梁截面惯性矩I(cm4)	12.71	主梁截面抵抗矩W(cm3)	5.26
主梁验算方式	简支梁

   1、小梁最大支座反力计算

    Q1k＝1.5kN/m2

    q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝2.226kN/m

    q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.3=1.505kN/m

    承载能力极限状态

    按简支梁，Rmax＝0.5q1L＝0.5×2.226×0.9＝1.002kN

    按悬臂梁，R1＝q1l=2.226×0.25＝0.556kN

    R＝max[Rmax，R1]＝1.002kN;

    正常使用极限状态

    按简支梁，Rmax＝0.5q2L＝0.5×1.505×0.9＝0.677kN

    按悬臂梁，R1＝q2l=1.505×0.25＝0.376kN

    R＝max[Rmax，R1]＝0.677kN;

   2、抗弯验算

    计算简图如下：

    主梁弯矩图(kN·m)

    Mmax＝0.251kN·m

    σ＝Mmax/W＝0.251×106/5260＝47.624N/mm2≤[f]＝205N/mm2

    满足要求！

   3、抗剪验算

    主梁剪力图(kN)

    Vmax＝2.059kN

    τmax＝2Vmax/A=2×2.059×1000/506＝8.14N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

    满足要求！

   4、挠度验算

    主梁变形图(mm)

    νmax＝0.336mm

    跨中νmax=0.336mm≤[ν]=900/250=3.6mm

    悬挑段νmax＝0.292mm≤[ν]=250×2/250=2mm

    满足要求！

 七、立柱验算

钢管类型	Ф48×3.5	立柱截面面积A(mm2)	4
立柱截面回转半径i(mm)	15.8	立柱截面抵抗矩W(cm3)	5.08
抗压强度设计值[f](N/mm2)	205

    λ＝h/i＝1800/15.8＝114≤[λ]＝150

    满足要求！

    查表得，φ＝0.496

    Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.081×0.9×1.82/10＝0.027kN·m

    Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4ΣNQik+Mw/lb]=0.9×[(1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1)×0.9×0.9+0.027/0.9]＝5.554kN

    f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝5553.771/(0.496×4)+0.027×106/5080＝28.171N/mm2≤[f]＝205N/mm2

    满足要求！

 八、可调托座验算

荷载传递至立杆方式

可调托座

可调托座承载力容许值[N](kN)

30

    按上节计算可知，可调托座受力N＝5.554kN≤[N]＝30kN

    满足要求！

 九、立杆支承面承载力验算

支撑层楼板厚度h(mm)	250	混凝土强度等级	C40
立杆底座长a(mm)	200	立杆底座宽b(mm)	200

    F1=N=5.554kN

   1、受冲切承载力计算

    根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表

公式	参数剖析
Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0	F1	局部荷载设计值或集中反力设计值
	βh	截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。
	ft	混凝土轴心抗拉强度设计值
	σpc,m	临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
	um	临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。
	h0	截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um	η1	局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
	η2	临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
	βs	局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2
	as	板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20
说明	在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。

    可得：βh=1，ft=1.71N/mm2，η=1，h0=h-20=230mm，

    um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1720mm

    F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.71+0.25×0)×1×1720×230/1000=473.533kN≥F1=5.554kN

    满足要求！

   2、局部受压承载力计算

    根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表

公式	参数剖析
Fl≤1.35βcβlfcAln	F1	局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
	fc	混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值
	βc	混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用
	βl	混凝土局部受压时的强度提高系数
	Aln	混凝土局部受压净面积
βl=(Ab/Al)1/2	Al	混凝土局部受压面积
	Ab	局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定

    可得：fc=19.1N/mm2，βc=1，

    βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2

    F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×19.1×40000/1000=3094.2kN≥F1=5.554kN

    满足要求！