上人马道施工方案

1主要编制依据

2工程概况

3施工安排

3。1劳动力投入

3.2施工工期

4施工准备

5主要施工方法

5。1施工流程

5。2马道类型

5。3搭设方法

6马道搭设的质量要求

7其他注意的事项

7.1安全技术措施

7.2马道的验收和日常检查

7.3马道使用规定

7.4马道拆除规定

7.5环境保护措施

1主要编制依据

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）

《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）

《河北省〈建筑施工安全检查标准〉实施细则》

图纸

<施工组织设计>

2工程概况

本工程为   工程，位于   ，工期为   天，要求  年 月  日开工， 年   月   日竣工交付使用.该工程由   建筑设计研究院设计，该工程为钢筋混凝土筒体结构.脚手架搭设方案编制依据、、。

本工程由12个内径40m的圆形储煤仓组成，建筑施工高度为 米,滑模施工高度为43.0米.筒壁施工采用刚性滑模施工工艺，现考虑在每两个筒仓之间搭设一座上人马道，作为人员上下的通道，滑模时滑升高度为43.0米,故上人马道的搭设高度考虑为45米。

上人马道在施工过程中的作用为:

1）滑模及后期主体、装修施工时做为人员上下的通道。

2)滑模及锥壳、上部框架施工时混凝土输送泵管的依附架体.

3)消防通道。

3施工安排

3。1劳动力投入

根据现场工作面的情况进行搭设

3.3材料要求

3。1脚手架各种杆件采用外径48mm、壁厚3。5mm的焊接钢管，使用生产厂家合格的产品并持有合格证，其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构钢》GBT700中Q235A钢的规定，用于立杆、大横杆、斜杆的钢管长度为4—6米，小横杆、拉结杆2。1—2.3米,使用的钢管不得弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，并涂防锈漆作防腐处理，不合格的钢管决不允许使用。

3.2扣件使用生产厂家合格的产品，并持有产品合格证,扣件锻铸铁的技术性能符合《钢管脚手架》GB15831—1995规定的要求，对使用的扣件要全数进行检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。扣件与钢管的贴合面要严格整形，保证与钢管扣紧的接触良好，扣件夹紧钢管时,开口处的最小距离不小于5mm，扣件的活动部位转动灵活,旋转扣件的两旋转面间隙要小于1mm，扣件螺栓的拧紧力距达60N*M时扣件不得破坏.

3。3脚手板采用50mm厚落叶松,宽度为200mm,凡是腐朽、扭曲、斜纹、破裂和大横透疥者不得使用,使用的脚手板两端8cm用8号铅丝箍绕3圈。

3.4密目网要四证齐全，要有阻燃性能，其续燃、阻燃时间均不得大于4秒.要符合GB16909的规定。每10㎝×10㎝＝100㎝2的面积上，有2000个以上网目.

4施工准备    

4。1在马道搭设之前，由技术负责人依马道搭拆方案向专业班组长进行书面技术交底，并履行交底签字手续,各持一份,互相监督,由专业班组长向操作人员进行班前技术交底,并做好交底记录入档。

4。2按对脚手架使用的各种材料的要求,对使用的材料进行全数检查、验收,方准进行场使用，并进入现场后分类堆放整齐，挂牌标明准备使用。

4。3搭拆脚手架的操作人员必须是经过劳动部门培训合格发证，持证上岗。

5主要施工方法

5.1施工流程

马道搭设自下而上进行，立杆垫板铺完后在垫板上用粉笔画出立杆轴心线，然后在垫板上摆放标准底座及扫地杆─＞竖立杆（随即立杆与扫地杆用直角扣件扣紧）─＞装扫地小横杆─＞安第一步大横杆─＞安装第一步小横杆─＞校正立杆─＞设第一排拉结点─＞安第二步大横杆─＞第二步小横杆。..。..以此类推，搭设高度７步大横杆时安装剪刀和横向支撑杆。

5。2马道类型

马道采用全封闭钢管脚手架，由横杆、竖向立杆、安全栏杆、斜杆、挡脚板、剪刀撑、安全网组成。

马道结构尺寸为:休息平台1200㎜×2600㎜,立杆横向间距1200㎜、2100㎜，纵向间距2600㎜，大横杆间距1500㎜，小横杆间距1500㎜，详见示意图.斜坡马道的脚手板应设置在3根小横杆上，要铺满、铺严密,均设防滑木条，防滑木条厚度3×3cm，间距不大于30cm。马道及平台必须设两道护身栏，上部护身栏杆1.2米高，下部护身栏杆0。6米高，下部设18cm高度的挡脚板。

5.3搭设方法

按设计放线、铺垫板，设置底座或标定立杆位置，立杆下面垫50㎜×200㎜×2600㎜（4500㎜）的通常木板。

按定位依次立起竖杆，将立杆与纵横向扫地杆依次连接固定,然后装设第一步纵横向水平杆，随校正立杆垂直后予以固定，并按要求继续向上搭设。脚手杆各杆件相交的外漏尺寸均大于100㎜，防止杆件滑脱.

5。4 技术要求

5.4.1马道的基础

    （1)脚手架搭设前基础要平整夯实，架基及周围不得积水，在距脚手架外立杆外侧0.5米处，设置一排水沟，在最低点，设置积水坑，水流入坑内，用潜水泵将水排出，排水沟坡度为3—5‰。以保证架基的承载能力,基槽回填土必须步步夯实后，才能做脚手架基础.

（2）回填土夯实后,上面铺设厚度50mm的0。2×3m木脚手板，之后在木脚手板上放置钢底座，钢底座上放置立杆,之后按设计的立杆间距进行放线定位，铺设木脚手板要平稳，不得悬空。

5.4。2马道主体结构技术要求

(2)上人马道的架体钢管与仓壁混凝土中的预埋件连结,拉结点的设置为垂直高度不大于10米设置一拉接点，设置时尽量靠近杆件主节点,偏离主节点的距离不应大于30cm.

    （3）剪刀撑采用6米的钢管搭设，沿架体立面与地面成45度角连续设置满设，斜杆除两端用回转扣件与立杆、大横杆扣紧外，在中间要增加2个扣件扣牢，斜杆两端扣件与立杆结点的距离不得大于150mm,最下边斜杆与立杆的连结点距离不大于200mm，剪刀撑杆件的搭接长度为1000mm，用三个扣件扣牢，扣件扣在钢管端头处不小于10cm处.剪刀撑下端一定要落地。

(4）脚手板铺设必须铺满、铺稳、铺严，不得有空隙和控头板，对头铺设的脚手板,接头下面必须设两根小横杆，板端距小横杆150mm，脚手板上钉防滑条，防滑条不大于300mm。

（5）密目网用系绳将密目网绑扎至立杆或大横杆上，使网与马道架体牢固的连接在一起。系绳的材质应符合GB16909的规定。

6马道搭设的质量要求

7其他注意的事项

7。1安全技术措施

7。2马道的验收和日常检查

马道的验收和日常检查按以下规定进行,参加人员为工长、技术员、架子工、班组长和专职安全员等相关人员，检查合格后方允许投入使用或继续使用：

（1）搭设完毕后

（2)施工中途停止使用超过15天在重新使用之前

(3）在遇有六级以上大风、大雾、大雨和大雪天气后

（4）使用中发现变形、沉降、拆除杆件和拉结以及存在安全隐患的。

7。3马道使用规定

7.3。1设专人每天对马道进行巡回检查，检查立杆、垫板有无下沉、松动，架体所有扣件有无滑扣、松动，架体各部构件是否完整齐全。

7.3.2作好马道脚手架基础排水,下雨过后要对脚手架架体基础进行全面检查,严禁脚手架基底积水下沉。

7。3.3操作层施工荷载不得超过270KG／平方米，不得将横杆支撑、缆风绳等固定在脚手架上，严禁在脚手架上悬挂重物.

7.3.4严禁任何人任意拆除马道脚手架上任何部件.

7。4马道拆除规定

制定拆除方案，方案包括拆架的步骤和方法、安全措施等。拆除顺序应遵守由上到下，先搭后拆、后搭先拆的原则.即先拆栏杆、脚手架、剪刀撑、斜撑、而后小横杆、大横杆、立杆等,并按一步一清原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除工作。拆架子的高空作业人员应戴安全帽,系安全带，穿软义鞋上架作业,同时，周围没围栏或竖立警戒标志并有专人指挥，以免发生伤亡事故。

拆除的杆件要及时分类堆放，以便运输和保管。

7.5环境保护措施

搭设和拆除时，杆件等构件要轻拿轻放，严禁向下抛掷，减小噪音，外侧满挂密目安全网，以减少施工中风尘飞扬的现象,降低风尘在大气中的排放。

7。6其他注意事项

7。6。1外径48mm与51mm的钢管及木楞严禁混合使用。

7。6.2主节点处，固定横向水平杆或纵向水平杆、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不大于150mm.

7.6。3各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于140mm。

7.6.4对接扣件的开口应朝向架子的内侧,螺栓朝上，直角扣件的开口不得朝下，以确保安全.

7.6。5上架作业人员必须持证上岗，戴好安全帽,系好安全带。

7。6。6严格按搭设方案施工；连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过两步。

7。7。7在搭设过程中，应注意调整脚手架的垂直度，最大允许偏差100mm.

（脚手管 、直角扣件对接扣件 、旋转扣件、脚手板、密目网1.8×6M 、平网2×3M 、）

　立杆的间距、垂直度

立杆间距选用1.5米，允许搭设偏差±5cm,立杆垂直度允许搭设偏差±10 cm。

扫地杆设置

从垫板往上20 cm处，设置扫地杆，扫地杆采用对接接长。扫地杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不小于10 cm。

横杆间距、平整度

横杆步距采用1.8米，用对接方法接长,一根横杆两端的高差，不能超过2 cm，纵向水平杆全长平整度不小于±10cm。

立杆、横杆接头的详细做法

立柱上的对接扣件应交错布置,两个相邻立柱的接头不应设在同步跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1／3.

纵向水平杆对接接头应交错布置,不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500cm，并应避免设在纵向水平杆的跨中（见附图)。

坡度以1:3(高：长）为宜。

附：平面图、立面图

七、脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001）、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003）等规范。一、参数信息：

 1.脚手架参数

搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.20米，立杆的横距为1.05米,立杆的步距为1。80 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 12.0 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2;采用的钢管类型为 Φ48×3。5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0。80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3。60 米，水平间距3。60 米,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；

2。活荷载参数

施工荷载均布参数（kN/m2）:3。000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2；

3。风荷载参数

河北省市地区，基本风压为0.45，风荷载高度变化系数μz为0。84，风荷载体型系数μs为0.65；考虑风荷载

4。静荷载参数

每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2）：0。1161；脚手板自重标准值(kN/m2 )：0.350;栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）：0.110；安全设施与安全网（kN/m2 )：0。005；脚手板铺设层数：2；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别：栏杆冲压钢；

5.地基参数

   地基土类型：碎石土；地基承载力标准值(kN/m2)：500。00;

   基础底面扩展面积(m2)：0。09；基础降低系数：0.40。

二、大横杆的计算：

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形

1.均布荷载值计算

        大横杆的自重标准值：P1=0.038 kN/m ；

        脚手板的荷载标准值：P2=0.350×1。050/（2+1)=0。123 kN/m ；

        活荷载标准值: Q=3。000×1。050/（2+1）=1.050 kN/m;

        静荷载的计算值： q1=1.2×0。038+1。2×0.123=0。193 kN/m；

活荷载的计算值： q2=1.4×1。050=1.470 kN/m;                

         大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

              大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩）

        2.强度计算

        最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

        跨中最大弯距计算公式如下：

        跨中最大弯距为M1max=0。08×0.193×1。2002+0.10×1.470×1.2002 =0.234 kN.m;

        支座最大弯距计算公式如下:

        支座最大弯距为 M2max= —0。10×0。193×1。2002—0.117×1.470×1。2002 =—0。275 kN。m；

        我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

        σ=Max（0。234×106，0。275×106)/5080.0=54.134 N/mm2；

        大横杆的抗弯强度：σ= 54.134 N/mm2 小于 [f］=205。0 N/mm2.满足要求！

        3。挠度计算：

        最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

        计算公式如下:

        静荷载标准值: q1= P1+P2=0。038+0。123=0.161 kN/m；

        活荷载标准值: q2= Q =1。050 kN/m；

        三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

        V= 0.677×0。161×1200.04/(100×2.06×105×121900。0)+0。990×1.050        

           ×1200.04/(100×2.06×105×121900。0) = 0。948 mm；

        脚手板，纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5。1。8。

        大横杆的最大挠度小于 1200。0/150 mm 或者 10 mm，满足要求!

   三、小横杆的计算:

    小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。

    用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.

1.荷载值计算

        大横杆的自重标准值：p1= 0。038×1.200 = 0。046 kN；

        脚手板的荷载标准值:P2=0。350×1。050×1。200/(2+1）=0.147 kN；

        活荷载标准值：Q=3.000×1.050×1。200/(2+1) =1。260 kN；

荷载的计算值： P=1。2×(0。046+0。147)+1.4 ×1.260 = 1.996 kN；

                   小横杆计算简图

 2。强度计算

   最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：

        Mqmax = 1。2×0。038×1.0502/8 = 0.006 kN.m；

        集中荷载最大弯矩计算公式如下:

        Mpmax = 1。996×1。050/3 = 0。698 kN.m ；

        最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0。705 kN.m;

        σ = M / W = 0.705×106/5080。000=138.749 N/mm2 ;

        小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2，满足要求！

3。挠度计算

        最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

        小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

        Vqmax=5×0.038×1050.04/（384×2。060×105×121900。000） = 0.024 mm ;

        P2 = p1 + p2 + Q = 0。046+0。147+1。260 = 1。453 kN;

        集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：

        Vpmax = 1453.080×1050。0×(3×1050.02—4×1050.02/9 ） /(72×2.060×105×121900。0) = 2。378 mm;

        最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0。024+2.378 = 2.402 mm;

      小横杆的最大挠度小于 （1050.000/150）=7。000 与 10 mm,满足要求

四、扣件抗滑力的计算：

    按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80,

    该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6。40kN。

    纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5):

                                       R ≤ Rc    

        其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值，取6。40 kN;

              R -— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

        横杆的自重标准值： P1 = 0。038×1.050=0.040 kN；

        脚手板的荷载标准值： P2 = 0。350×1。050×1.200/2=0。221 kN；

        活荷载标准值: Q = 3.000×1.050×1.200 /2 = 1。0 kN；

        荷载的计算值： R=1。2×(0。040+0。221）+1。4×1。0=2.959 kN；

R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、脚手架荷载标准值： 

        作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:    

        （1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m)；为0.1161

          NG1 = 0。116×12.000 = 1.393 kN;

        (2)脚手板的自重标准值（kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0。35

          NG2= 0.350×2×1.200×（1.050+0.3）/2 = 0.567 kN；

        (3)栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m);本例采用栏杆冲压钢，标准值为0。11

          NG3 = 0.110×2×1。200/2 = 0。132 kN；

        (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2)；0.005 

          NG4 = 0。005×1.200×12.000 = 0.072 kN；

        经计算得到,静荷载标准值

          NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.1 kN；

        活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

        经计算得到，活荷载标准值

          NQ= 3.000×1。050×1。200×2/2 = 3。780 kN；

        风荷载标准值应按照以下公式计算 

        其中  Wo —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0。450 kN/m2;

              Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001)的规定采用： Uz= 0。840 ；

              Us -- 风荷载体型系数:Us =0。9 ；

        经计算得到，风荷载标准值

           Wk = 0.7 ×0。450×0。840×0。9 = 0。172 kN/m2;

        不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

           N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×2.1+ 1.4×3.780= 7。8 kN；

        考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

           N = 1。2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×2.1+ 0.85×1。4×3.780= 7。095 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式

          Mw = 0。85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1。4×0。172×1.200×

              1.8002/10  = 0。079 kN.m；

 六、立杆的稳定性计算: 

        不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

        立杆的轴心压力设计值 ：N =7。8 kN;

        计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

        计算长度附加系数：K = 1。155 ;

        计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:U = 1。500

        计算长度 ，由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3。119 m；

                Lo/i = 197。000 ；

        轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186 ；

        立杆净截面面积 ： A = 4。 cm2;

        立杆净截面模量(抵抗矩） ：W = 5.08 cm3；

        钢管立杆抗压强度设计值 ：［f］ =205。000 N/mm2；

        σ = 78.000/(0.186×4。000)=86.737 N/mm2；

        立杆稳定性计算 σ = 86。737 小于 ［f］ = 205。000 N/mm2 满足要求！

        考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

        立杆的轴心压力设计值 ：N =7。095 kN;

        计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

        计算长度附加系数 ： K = 1。155 ；

        计算长度系数参照《扣件式规范》表5。3.3得：U = 1。500

        计算长度 ，由公式 lo = kuh 确定:lo = 3。119 m；

                Lo/i = 197.000 ;

        轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186

        立杆净截面面积 ： A = 4. cm2；

        立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5。08 cm3；

        钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

        σ = 7095.240/（0.186×4.000)+79452。534/5080。000 = 93.9 N/mm2；

    立杆稳定性计算 σ = 93。9 小于 ［f] = 205.000 N/mm2 满足要求.

七、最大搭设高度的计算： 

        不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:

        构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN）计算公式为：

        NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.771 kN;

        活荷载标准值 ：NQ = 3.780 kN；

        每米立杆承受的结构自重标准值 :Gk = 0.116 kN/m;

        Hs =［0.186×4.0×10—4×205.000×103—(1.2×0.771

              +1。4×3.780）］/（1。2×0.116）=。207 m;

        脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

        [H] = 。207 /（1+0.001×。207)=81.901 m；

        [H］= 81。901 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 ［H］ =50.000 m。

        考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

        构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN）计算公式为:

        NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.771 kN;

        活荷载标准值 ：NQ = 3.780 kN；

       每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0。116 kN/m;

        计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / （1.4×0。85） = 0。079 /（1。4 × 0.85） = 0.067 kN.m;

        Hs =( 0。186×4.0×10-4×205.000×10—3-（1。2×0.771+0.85×1.4×（3。780+0。186×4。0×0.067/5。080))）/（1.2×0。116）=84.694 m；

        脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

        [H］ = 84。694 /（1+0.001×84。694)=78.081 m；

        ［H］= 78.081 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m。

八、连墙件的计算: 

         连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

              Nl = Nlw + No

        风荷载基本风压值 Wk = 0.172 kN/m2；

        每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 12。960 m2;

        连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN)， No= 5.000 kN;

        风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN)，应按照下式计算:

        NLw = 1。4×Wk×Aw = 3。116 kN;

        连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 8。116 kN；

        其中 φ  -— 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,

        由长细比 l/i=300.000/15。800的结果查表得到0。949；

              A = 4. cm2；［f］=205。00 N/mm2；

        连墙件轴向力设计值 Nf=φ×A×[f]=0。949×4.0×10-4×205.000×103 = 95.133 kN；

        Nl=8.116〈Nf=95。133，连墙件的设计计算满足要求！

        连墙件采用双扣件与墙体连接。

        经过计算得到 Nl=8.116小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求！                

                              连墙件扣件连接示意图

九、立杆的地基承载力计算： 

        立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 

                p ≤ fg 

        地基承载力设计值：

       fg = fgk×Kc = 200。000 kN/m2; 

        其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 

        脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ； 

        立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =78.836 kN/m2 ;

        其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 7。095 kN;

        基础底面面积 （m2）：A = 0。090 m2 。

        p=78.836 ≤ fg=200。000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！