铝塑复合板幕墙
设计计算书
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二〇一五年四月十五日
铝塑复合板幕墙设计计算书
11 计算引用的规范、标准及资料
11.1 幕墙设计规范：
《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007
《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003
《建筑瓷板装饰工程技术规程》 CECS101：98
《建筑幕墙》 GB/T21086-2007
《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001
《小单元建筑幕墙》 JG/T216-2007
《建筑幕墙工程技术规范》 DGJ08-56-2012
11.2 建筑设计规范：
《地震震级的规定》 GB/T17740-1999
《钢结构设计规范》 GB50017-2003
《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2010
《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-95(2005年版)
《高处作业吊蓝》 GB19155-2003
《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-2011
《工程网络计划技术规程》 JGJ/T121-99
《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004
《混凝土结构加固设计规范》 GB50367-2006
《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010
《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004
《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2010
《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003
《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002
《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008
《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012
《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001
《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010
《建筑设计防火规范》 GB50016-2006
《建筑物防雷设计规范》 GB50057-2010
《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-2002
《民用建筑设计通则》 GB50352-2005
《擦窗机》 GB19154-2003
《钢结构焊接规范》 GB50661-2011
《钢结构工程施工规范》 GB50755-2012
11.3 铝材规范：
《变形铝及铝合金化学成份》 GB/T3190-2008
《建筑用隔热铝合金型材》 JG175-2011
《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JG/T133-2000
《铝合金建筑型材第1部分基材》 GB5237.1-2008
《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》 GB5237.2-2008
《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》 GB5237.3-2008
《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》 GB5237.4-2008
《铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材》 GB5237.5-2008
《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》 GB5237.6-2012
《铝及铝合金彩色涂层板、带材》 YS/T431-2000
《一般工业用铝及铝合金板、带材》 GB/T3880.1～3-2006
《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》 YS/T437-2009
《有色电泳涂漆铝合金建筑型材》 YS/T459-2003
《变形铝和铝合金牌号表示方法》 GB/T174-2011
11.4 金属板及石材规范：
《干挂饰面石材及其金属挂件》 JC830.1、2-2005
《建筑装饰用微晶玻璃》 JC/T872-2000
《建筑幕墙用瓷板》 JG/T217-2007
《建筑装饰用搪瓷钢板》 JG/T234-2008
《微晶玻璃陶瓷复合砖》 JC/T994-2006
《超薄天然石材复合板》 JC/T1049-2007
《铝幕墙板、板基》 YS/T429.1-2000
《铝幕墙板、氟碳喷漆铝单板》 YS/T429.2-2000
《建筑幕墙用铝塑复合板》 GB/T17748-2008
《建筑幕墙用陶板》 JG/T324-2011
《建筑装饰用石材蜂窝复合板》 JG/T328-2011
《建筑幕墙用氟碳铝单板制品》 JG331-2011
《纤维增强水泥外墙装饰挂板》 JC/T2085-2011
《建筑用泡沫铝板》 JG/T359-2012
《金属装饰保温板》 JG/T360-2012
《外墙保温用锚栓》 JG/T366-2012
《聚碳酸酯（PC）中空板》 JG/T116-2012
《聚碳酸酯（PC）实心板》 JG/T347-2012
《铝塑复合板用铝带》 YS/T432-2000
《天然板石》 GB/T18600-2009
《天然大理石荒料》 JC/T202-2011
《天然大理石建筑板材》 GB/T19766-2005
《天然花岗石荒料》 JC/T204-2011
《天然花岗石建筑板材》 GB/T18601-2009
《天然石材统一编号》 GB/T17670-2008
《天然饰面石材术语》 GB/T130-2008
11.5 玻璃规范：
《镀膜玻璃 第1部分：阳光控制镀膜玻璃》 GB/T115.1-2002
《镀膜玻璃 第2部分：低辐射镀膜玻璃》 GB/T115.2-2002
《防弹玻璃》 GB17840-1999
《平板玻璃》 GB11614-2009
《建筑用安全玻璃 第3部分：夹层玻璃》 GB15763.3-2009
《建筑用安全玻璃 第2部分：钢化玻璃》 GB15763.2-2005
《建筑用安全玻璃 防火玻璃》 GB15763.1-2009
《半钢化玻璃》 GB/T17841-2008
《热弯玻璃》 JC/T915-2003
《压花玻璃》 JC/T511-2002
《中空玻璃》 GB/T11944-2002
11.6 钢材规范：
《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005
《不锈钢棒》 GB/T1220-2007
《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226-2009
《不锈钢冷轧钢板及钢带》 GB/T3280-2007
《不锈钢热轧钢板及钢带》 GB/T4237-2007
《不锈钢小直径无缝钢管》 GB/T3090-2000
《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T12754-2006
《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995
《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008
《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007
《耐候结构钢》 GB/T4171-2008
《高碳铬不锈钢丝》 YB/T096—1997
《合金结构钢》 GB/T3077-1999
《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-2002
《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000
《碳钢焊条》 GB/T5117-1995
《碳素结构钢》 GB/T700-2006
《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008
《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007
《优质碳素结构钢》 GB/T699-1999
11.7 胶类及密封材料规范：
《丙烯酸酯建筑密封膏》 JC484-2006
《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001
《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001
《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004
《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》 JC887-2001
《工业用橡胶板》 GB/T5574-2008
《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001
《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-2007
《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002
《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001
《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005
《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005
《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T174-2005
《建筑装饰用天然石材防护剂》 JC/T973-2005
《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003
《聚硫建筑密封胶》 JC/T483-2006
《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-2007
《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-2008
《石材用建筑密封胶》 GB/T23261-2009
《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》 GB/T531-1999
《修补用天然橡胶胶粘剂》 HG/T3318-2002
《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T486-2001
《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-2003
《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002
《钢结构防火涂料》 GB14907-2002
11.8 五金件规范：
《封闭型沉头抽芯铆钉》 GB/T12616-2004
《封闭型平圆头抽芯铆钉》 GB/T12615-2004
《紧固件螺栓和螺钉通孔》 GB/T5277-1985
《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》 GB/T3103.1-2002
《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB/T3098.15-2000
《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB/T3098.6-2000
《紧固件机械性能抽芯铆钉》 GB/T3098.19-2004
《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》 GB/T3098.2-2000
《紧固件机械性能螺母、细牙螺纹》 GB/T3098.4-2000
《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T3098.1-2010
《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB/T3098.5-2000
《紧固件术语盲铆钉》 GB/T3099.2-2004
《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T16823.1-1997
《十字槽盘头螺钉》 GB/T818-2000
《铜合金铸件》 GB/T13819-1992
《锌合金压铸件》 GB/T13821-2009
《铝合金压铸件》 GB/T15114-2009
《铸件尺寸公差与机械加工余量》 QB/T14-1999
《电动采光排烟窗》 JG1-2006
11.9 相关物理性能等级测试方法：
《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001
《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000
《彩色涂层钢板和钢带试验方法》 GB/T13448-2006
《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001
《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002(2011版)
《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000
《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》 GB/T15227-2007
《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001
《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000
《建筑装饰装修工程质量验收规范》 GB50210-2001
《金属材料室温拉伸试验方法》 GB/T228-2002
11.10 《建筑结构静力计算手册》(第二版)
11.11 土建图纸：
12 基本参数
12.1 幕墙所在地区
南京地区；
12.2 地面粗糙度分类等级
幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)
A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；
B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；
C类：指有密集建筑群的城市市区；
D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；
依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。
12.3 抗震设防
按《建筑工程抗震设防分类标准》，建筑工程应分为以下四个抗震设防类别：
1.特殊设防类：指使用上有特殊设施，涉及国家公共安全的重大建筑工程和地震时可能发生严重次生灾害等特别重大灾害后果，需要进行特殊设防的建筑，简称甲类；
2.重点设防类：指地震时使用功能不能中断或需尽快恢复的生命线相关建筑，以及地震时可能导致大量人员伤亡等重大灾害后果，需要提高设防标准的建筑，简称乙类；
3.标准设防类：指大量的除1、2、4款以外按标准要求进行设防的建筑，简称丙类；
4.适度设防类：指使用上人员稀少且震损不致产生次生灾害，允许在一定条件下适度降低要求的建筑，简称丁类；
在围护结构抗震设计计算中：
1.特殊设防类，应按高于本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施，同时，应按批准的地震安全性评价的结果且高于本地区抗震设防烈度的要求确定其地震作用；
2.重点设防类，应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施，同时，应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用；
3.标准设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用；
4.适度设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用；
根据国家规范《建筑抗震设计规范》GB50011-2010，南京地区地震基本烈度为：7度，地震动峰值加速度为0.1g，由于本工程是标准设防类，因此实际抗震计算中的水平地震影响系数最大值应按本地区抗震设防烈度选取，也就是取：αmax=0.08；
13 幕墙承受荷载计算
13.1 风荷载标准值的计算方法
幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)计算：
wk=βgzμs1μzw0 ……8.1.1-2[GB50009-2012]
上式中：
wk：作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa)；
z：计算点标高：19.2m；
βgz：高度z处的阵风系数；
根据不同场地类型,按以下公式计算：
βgz=1+2gI10(z/10)-α ……条文说明部分8.6.1[GB50009-2012]
其中A、B、C、D四类地貌类别截断高度分别为：5m、10m、15m、30m；
A、B、C、D四类地貌类别梯度高度分别为：300m、350m、450m、550m；
也就是：
对A类场地：当z>300m时，取z=300m，当z<5m时，取z=5m；
对B类场地：当z>350m时，取z=350m，当z<10m时，取z=10m；
对C类场地：当z>450m时，取z=450m，当z<15m时，取z=15m；
对D类场地：当z>550m时，取z=550m，当z<30m时，取z=30m；
g：峰值因子，取2.5；
I10：10m高名义湍流度，对应A、B、C、D地面粗糙度，可分别取0.12、0.14、0.23和0.39；
α：地面粗糙度指数，对应A、B、C、D地面粗糙度，可分别取0.12、0.15、0.22和0.30；
对于B类地形，19.2m高度处的阵风系数为：
βgz=1+2×2.5×0.23×(19.2/10)-0.22=1.9963
μz：风压高度变化系数；
根据不同场地类型,按《建筑结构荷载规范》条文说明部分8.2.1提供的公式计算：
A类场地：μzA=1.284×(z/10)0.24
B类场地：μzB=1.000×(z/10)0.30
C类场地：μzC=0.544×(z/10)0.44
D类场地：μzD=0.262×(z/10)0.60
公式中的截断高度和梯度高度与计算阵风系数时相同，也就是：
对A类场地：当z>300m时，取z=300m，当z<5m时，取z=5m；
对B类场地：当z>350m时，取z=350m，当z<10m时，取z=10m；
对C类场地：当z>450m时，取z=450m，当z<15m时，取z=15m；
对D类场地：当z>550m时，取z=550m，当z<30m时，取z=30m；
对于B类地形，19.2m高度处风压高度变化系数：
μz=0.544×(19.2/10)0.44=0.7249
μs1：局部风压体型系数；
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.3条：计算围护结构及其连接的风荷载时，可按下列规定采用局部体型系数μs1：
1 封闭矩形平面房屋的墙面及屋面可按表8.3.3-1的规定采用；
2 檐口、雨篷、遮阳板、边棱处的装饰条等突出构件，取-2.0；
3 其它房屋和构筑物可按本规范第8.3.1条规定体型系数的1.25倍取值。
本计算点为墙面大面位置，按如上说明，查表得：
μs1(1)=1
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.4条：计算非直接承受风荷载的围护构件风荷载时，局部体型系数可按构件的从属面积折减，折减系数按下列规定采用：
1 当从属面积不大于1m2时，折减系数取1.0；
2 当从属面积大于或等于25m2时，对墙面折减系数取0.8，对局部体型系数绝对值大于1.0的屋面区域折减系数取0.6，对其它屋面区域折减系数取1.0；
3 当从属面积大于1m2且小于25m2时，墙面和绝对值大于1.0的屋面局部体型系数可采用对数插值，即按下式计算局部体型系数：
μs1(A)=μs1(1)+[μs1(25)-μs1(1)]logA/1.4 ……8.3.4[GB50009-2012]
其中：
μs1(25)=0.8μs1(1)
=0.8×1
=0.8
计算支撑结构时的构件从属面积：
A=1.032×5
=5.16m2
当A>25时取a=25，当A小于1时取A=1；
LogA=0.713
则：
μs1(A)=μs1(1)+[μs1(25)-μs1(1)]logA/1.4
=1+[0.8-1]×0.713/1.4
=0.8
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.5条：计算围护结构风荷载时，建筑物内部压力的局部体型系数可按下列规定采用：
1 封闭式建筑物，按其外表面风压的正负情况取-0.2或0.2；
2 仅一面墙有主导洞口的建筑物：
-当开洞率大于0.02且小于或等于0.10时，取0.4μs1；
-当开洞率大于0.10且小于或等于0.30时，取0.6μs1；
-当开洞率大于0.30时，取0.8μs1；
3 其它情况，应按开放式建筑物的μs1取值；
注：1：主导洞口的开洞率是指单个主导洞口与该墙面全部面积之比；
2：μs1应取主导洞口对应位置的值；
本计算中建筑物内部压力的局部体型系数为0.2(封闭式建筑内表面)；
因此，计算非直接承受风荷载的支撑结构时的局部风压体型系数为：
μs1=0.8+0.2
=1.098
而对直接承受风压的面板结构来说，其局部风压体型系数为：
μs1=1+0.2
=1.2
w0：基本风压值(MPa)，根据现行《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附表E.5中数值采用，但不小于0.3KN/m2，按重现期50年，南京地区取0.0004MPa；
13.2 计算支撑结构时的风荷载标准值
wk=βgzμzμs1w0
=1.9963×0.7249×1.098×0.0004
=0.000636MPa 因为wk<0.001MPa，所以按JGJ102-2003，取wk=0.001MPa。
13.3 计算面板材料时的风荷载标准值
wk=βgzμzμs1w0
=1.9963×0.7249×1.2×0.0004
=0.000695MPa 因为wk<0.001MPa，所以按JGJ102-2003，取wk=0.001MPa。
13.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值
qEk=βEαmaxGk/A ……5.3.4[JGJ102-2003]
qEk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；
βE：动力放大系数,取5.0；
αmax：水平地震影响系数最大值，取0.08；
Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N)；
A：幕墙构件的面积(mm2)；
13.5 平行于幕墙平面的集中水平地震作用标准值
PEk=βEαmaxGk ……5.3.5[JGJ102-2003]
PEk：平行于幕墙平面的集中水平地震作用标准值(N)；
βE：动力放大系数,取5.0；
αmax：水平地震影响系数最大值，取0.08；
Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N)；
按照JGJ102规范5.4节条文说明部分的规定，对于竖向幕墙和与水平面夹角大于75度、小于90度的斜玻璃幕墙，可不考虑竖向地震作用效应的计算和组合。
13.6 作用效应组合
荷载和作用效应按下式进行组合：
S=γGSGk+ψwγwSwk+ψEγESEk ……5.4.1[JGJ102-2003]
上式中：
S：作用效应组合的设计值；
SGk：重力荷载作为永久荷载产生的效应标准值；
Swk、SEk：分别为风荷载，地震作用作为可变荷载产生的效应标准值；
γG、γw、γE：各效应的分项系数；
ψw、ψE：分别为风荷载，地震作用效应的组合系数。
上面的γG、γw、γE为分项系数，按5.4.2、5.4.3、5.4.4[JGJ102-2003]规定如下：
进行幕墙构件强度、连接件和预埋件承载力计算时：
重力荷载：γG：1.2；
风 荷 载：γw：1.4；
地震作用：γE：1.3；
进行挠度计算时；
重力荷载：γG：1.0；
风 荷 载：γw：1.0；
地震作用：可不做组合考虑；
上式中，风荷载的组合系数ψw为1.0；
地震作用的组合系数ψE为0.5；
14 幕墙立柱计算
基本参数：
1：计算点标高：19.2m；
2：力学模型：双跨梁；
3：立柱跨度：L=5000mm；
其中短跨长L1=500mm；
长跨长L2=4500mm；
4：立柱左分格宽：1032mm；
立柱右分格宽：1032mm；
5：立柱计算间距：B=1032mm；
6：板块配置：铝塑复合板；
7：立柱材质：Q235；
8：安装方式：偏心受拉；
本处幕墙立柱按双跨梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：
14.1 立柱型材选材计算
(1)风荷载作用的线荷载集度(按矩形分布)：
qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm)；
wk：风荷载标准值(MPa)；
B：幕墙立柱计算间距(mm)；
qwk=wkB
=0.001×1032
=1.032N/mm
qw：风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm)；
qw=1.4qwk
=1.4×1.032
=1.445N/mm
(2)水平地震作用线荷载集度(按矩形分布)：
qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；
βE：动力放大系数，取5.0；
αmax：水平地震影响系数最大值，取0.08；
Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N)，(含面板和框架)；
A：幕墙平面面积(mm2)；
qEAk=βEαmaxG/A ……5.3.4[JGJ102-2003]
=5×0.08×0.0004
=0.00016MPa
qEk：水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)；
B：幕墙立柱计算间距(mm)；
qEk=qEAkB
=0.00016×1032
=0.165N/mm
qE：水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)；
qE=1.3qEk
=1.3×0.165
=0.215N/mm
(3)幕墙受荷载集度组合：
用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合： ……5.4.1[JGJ102-2003]
q=qw+0.5qE
=1.445+0.5×0.215
=1.552N/mm
用于挠度计算时，采用Sw标准值： ……5.4.1[JGJ102-2003]
qk=qwk
=1.032N/mm
(4)求支座反力R1及最大弯矩：
由双跨梁弯矩图可知，两支点0，2处弯矩为零，中支点弯矩最大为M1，而在均布荷载作用下，最大挠度在长跨内出现。
M1：中支座弯矩(N·mm)；
R1：中支座反力(N)；
M1=-q(L13+L23)/8L
=-1.552×(5003+45003)/8/5000
=-3540500N·mm
R1=qL1/2-M1/L1+qL2/2-M1/L2
=1.552×500/2-(-3540500/500)+1.552×4500/2-(-3540500/4500)
=11747.778N
14.2 确定材料的截面参数
(1)截面的型材惯性矩要求：
k2=0
k1=4M1/(qL22)
=4×3540500/(1.552×45002)
=0.451
查《建筑结构静力计算手册》第二版表3-9附注说明：
x0=A/4+2R1/3cos(θ+240)
其中：
A=2+k1-k2=2.451
R=((A/4)2-k1/2)3/2=0.058
θ=1/3arccos((A3-12k1A-8(1-2k1-k2))/R)=26.518
x0=A/4+2R1/3cos(θ+240)
=2.451/4+2×0.0581/3cos(26.518+240)
=0.566
λ=x0(1-2k1+3k1x0-2x02-k1x02+x03)
=0.1471
代入df,lim=λqkL24/24EIxmin
上式中：
df,lim：按规范要求，立柱的挠度限值(mm)；
qk：风荷载线荷载集度标准值(N/mm)；
L2：长跨长度(mm)；
E：型材的弹性模量(MPa)，对Q235取206000MPa；
Ixmin：材料需满足的绕X轴最小惯性矩(mm4)；
L2/250=4500/250=18
按[5.1.1.2]《建筑幕墙》GB/T21086-2007的规定，对于构件式玻璃幕墙或单元幕墙（其它形式幕墙或外围护结构无绝对挠度）：
当跨距≤4500mm时，绝对挠度不应该大于20mm；
当跨距＞4500mm时，绝对挠度不应该大于30mm；
对本例取：
df,lim=18mm
代入上式：
Ixmin=λqkL24/24Edf,lim
=0.1471×1.032×45004/24/206000/18
=699506.022mm4
(2)截面的型材抵抗矩要求：
Wnx：立柱净截面抵抗矩预选值(mm3)；
Mx：弯矩组合设计值即M1(N·mm)；
γ：塑性发展系数：
对于冷弯薄壁型钢龙骨，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-2002，取1.00；
对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；
对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB 50429-2007，取1.00；
fs ：型材抗弯强度设计值(MPa)，对Q235取205；
Wnx=Mx/γfs
=3540500/1/205
=17270.732mm3
14.3 选用立柱型材的截面特性
按上一项计算结果选用型材号：矩形钢管100*60*4
型材的抗弯强度设计值：205MPa
型材的抗剪强度设计值：τs=120MPa
型材弹性模量：E=206000MPa
绕X轴惯性矩：Ix=1542800mm4
绕Y轴惯性矩：Iy=692870mm4
绕X轴净截面抵抗矩：Wnx1=30856mm3
绕X轴净截面抵抗矩：Wnx2=30856mm3
型材净截面面积：An=1181.663mm2
型材线密度：γg=0.092761N/mm
型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：t=10mm
型材受力面对中性轴的面积矩：Sx=19140mm3
塑性发展系数：γ=1
14.4 立柱的抗弯强度计算
(1)立柱轴向拉力设计值：
Nk：立柱轴向拉力标准值(N)；
qGAk：幕墙单位面积的自重标准值(MPa)；
A：立柱单元的面积(mm2)；
B：幕墙立柱计算间距(mm)；
L：立柱跨度(mm)；
Nk=qGAkA
=qGAkBL
=0.0004×1032×5000
=20N
N：立柱轴向拉力设计值(N)；
N=1.2Nk
=1.2×20
=2476.8N
(2)抗弯强度校核：
按双跨梁(受拉)立柱强度公式，应满足：
N/An+Mx/γWnx≤fs ……6.3.7[JGJ102-2003]
上式中：
N：立柱轴力设计值(N)；
Mx：立柱弯矩设计值(N·mm)；
An：立柱净截面面积(mm2)；
Wnx：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)；
γ：塑性发展系数：
对于冷弯薄壁型钢龙骨，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-2002，取1.00；
对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；
对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB 50429-2007，取1.00；
fs：型材的抗弯强度设计值，取205MPa；
则：
N/An+Mx/γWnx=2476.8/1181.663+3540500/1/30856
=116.839MPa≤205MPa
立柱抗弯强度满足要求。
14.5 立柱的挠度计算
因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的，所以只要选择的立柱惯性矩大于预选值，挠度就满足要求：
实际选用的型材惯性矩为：Ix=1542800mm4
预选值为：Ixmin=699506.022mm4
实际挠度计算值为：
df=λqkL24/24EIx
=0.1471×1.032×45004/24/206000/1542800
=8.161mm
而df,lim=18mm
所以，立柱挠度满足规范要求。
14.6 立柱的抗剪计算
校核依据：
τmax≤τs=120MPa (立柱的抗剪强度设计值)
(1)求中支座剪力设计值：
采用Vw+0.5VE组合
Vw1左=-(qL1/2-M1/L1)
=-(1.552×500/2-(-3540500/500))
=-7469N
Vw1右=qL2/2-M1/L2
=1.552×4500/2-(-3540500/4500)
=4278.778N
取V=7469N
(2)立柱剪应力：
τmax：立柱最大剪应力(MPa)；
V：立柱所受剪力(N)；
Sx：立柱型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)；
Ix：立柱型材截面惯性矩(mm4)；
t：型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)；
τmax=VSx/Ixt
=7469×19140/1542800/10
=9.266MPa
9.266MPa≤120MPa
立柱抗剪强度满足要求!
15 幕墙横梁计算
基本参数：
1：计算点标高：19.2m；
2：横梁跨度：B=1032mm；
3：横梁上分格高：2000mm；
横梁下分格高：1900mm；
4：横梁计算间距：H=1950mm；
5：力学模型：三角荷载简支梁；
6：板块配置：铝塑复合板；
7：横梁材质：Q235；
因为B≤H，所以本处幕墙横梁按三角形荷载简支梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：
15.1 横梁型材选材计算
(1)横梁在风荷载作用下的线荷载集度(按三角形分布)：
qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm)；
wk：风荷载标准值(MPa)；
B：横梁跨度(mm)；
qwk=wkB
=0.001×1032
=1.032N/mm
qw：风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm)；
qw=1.4qwk
=1.4×1.032
=1.445N/mm
(2)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用的线荷载集度(按三角形分布)：
qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(MPa)；
βE：动力放大系数，取5.0；
αmax：水平地震影响系数最大值，取0.08；
Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N)，(主要指面板组件)；
A：幕墙平面面积(mm2)；
qEAk=βEαmaxGk/A ……5.3.4[JGJ102-2003]
=5.0×0.08×0.0003
=0.00012MPa
qEk：横梁受水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)；
B：横梁跨度(mm)；
qEk=qEAkB
=0.00012×1032
=0.124N/mm
qE：横梁受水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)；
qE=1.3qEk
=1.3×0.124
=0.161N/mm
(3)幕墙横梁受荷载集度组合：
用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合： ……5.4.1[JGJ102-2003]
q=qw+0.5qE
=1.445+0.5×0.161
=1.526N/mm
用于挠度计算时，采用Sw标准值： ……5.4.1[JGJ102-2003]
qk=qwk
=1.032N/mm
(4)横梁在风荷载及地震组合作用下的弯矩值(按三角形分布)：
My：横梁受风荷载及地震作用弯矩组合设计值(N·mm)；
Mw：风荷载作用下横梁产生的弯矩(N·mm)；
ME：地震作用下横梁产生的弯矩(N·mm)；
B：横梁跨度(mm)；
Mw=qwB2/12
ME=qEB2/12
采用Sw+0.5SE组合：
My=Mw+0.5ME
=qB2/12
=1.526×10322/12
=135435.552N·mm
(5)横梁在自重荷载作用下的弯矩值(按矩形分布)：
Gk：横梁自重线荷载标准值(N/mm)；
H1：横梁自重荷载作用高度(mm)，对挂式结构取横梁下分格高，对非挂式结构取横梁上分格高；
Gk=0.0003×H1
=0.0003×2000
=0.6N/mm
G：横梁自重线荷载设计值(N/mm)；
G=1.2Gk
=1.2×0.6
=0.72N/mm
Mx：横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值(N·mm)；
B：横梁跨度(mm)；
Mx=GB2/8
=0.72×10322/8
=95852.16N·mm
15.2 确定材料的截面参数
(1)横梁抵抗矩预选：
Wnx：绕X轴横梁净截面抵抗矩预选值(mm3)；
Wny：绕Y轴横梁净截面抵抗矩预选值(mm3)；
Mx：横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值(N·mm)；
My：风荷载及地震作用弯矩组合设计值(N·mm)；
γx，γy：塑性发展系数：
对于冷弯薄壁型钢龙骨，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-2002，取1.00；
对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；
对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB 50429-2007，均取1.00；
fs：型材抗弯强度设计值(MPa)，对Q235取215；
按下面公式计算：
Wnx=Mx/γxfs
=95852.16/1.05/215
=424.594mm3
Wny=My/γyfs
=135435.552/1.05/215
=599.936mm3
(2)横梁惯性矩预选：
df1,lim：按规范要求，横梁在水平力标准值作用下的挠度限值(mm)；
df2,lim：按规范要求，横梁在自重力标准值作用下的挠度限值(mm)；
B：横梁跨度(mm)；
按相关规范，钢材横梁的相对挠度不应大于L/250，铝材横梁的相对挠度不应大于L/180；
《建筑幕墙》GB/T21086-2007还有如下规定：
按[5.1.1.2]，对于构件式玻璃幕墙或单元幕墙（其它形式幕墙或外围护结构无绝对挠度）：
当跨距≤4500mm时，绝对挠度不应该大于20mm；
当跨距＞4500mm时，绝对挠度不应该大于30mm；
按[5.1.9，b]，自重标准值作用下挠度不应超过其跨度的1/500，并且不应大于3mm；
B/250=1032/250=4.128mm
B/500=1032/500=2.0mm
对本例取：
df1,lim=4.128mm
df2,lim=2.0mm
qk：风荷载作用线荷载集度标准值(N/mm)；
E：型材的弹性模量(MPa)，对Q235取206000MPa；
Iymin：绕Y轴最小惯性矩(mm4)；
B：横梁跨度(mm)；
df1,lim=qkB4/120EIymin ……(受风荷载与地震作用的挠度计算)
Iymin=qkB4/120Edf1,lim
=1.032×10324/120/206000/4.128
=11471.239mm4
Ixmin：绕X轴最小惯性矩(mm4)；
Gk：横梁自重线荷载标准值(N/mm)；
df2,lim=5GkB4/384EIxmin ……(自重作用下产生的挠度计算)
Ixmin=5GkB4/384Edf2,lim
=5×0.6×10324/384/206000/2.0
=20841.1mm4
15.3 选用横梁型材的截面特性
按照上面的预选结果选取型材：
选用型材号：50*50*4角钢
型材抗弯强度设计值：215MPa
型材抗剪强度设计值：125MPa
型材弹性模量：E=206000MPa
绕X轴惯性矩：Ix=92600mm4
绕Y轴惯性矩：Iy=92600mm4
绕X轴净截面抵抗矩：Wnx1=6700mm3
绕X轴净截面抵抗矩：Wnx2=2560mm3
绕Y轴净截面抵抗矩：：Wny1=6700mm3
绕Y轴净截面抵抗矩：：Wny2=2560mm3
型材净截面面积：An=3.7mm2
型材线密度：γg=0.030591N/mm
横梁与立柱连接时角片与横梁连接处横梁壁厚：t=4mm
横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：tx=4mm
横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度：ty=4mm
型材受力面对中性轴的面积矩(绕X轴)：Sx=2595mm3
型材受力面对中性轴的面积矩(绕Y轴)：Sy=2595mm3
塑性发展系数：γx=γy=1.05
15.4 幕墙横梁的抗弯强度计算
按横梁抗弯强度计算公式，应满足：
Mx/γxWnx+My/γyWny≤fs ……6.2.4[JGJ102-2003]
上式中：
Mx：横梁绕X轴方向(幕墙平面内方向)的弯矩设计值(N·mm)；
My：横梁绕Y轴方向(垂直于幕墙平面方向)的弯矩设计值(N·mm)；
Wnx：横梁绕X轴方向(幕墙平面内方向)的净截面抵抗矩(mm3)；
Wny：横梁绕Y轴方向(垂直于幕墙平面方向)的净截面抵抗矩(mm3)；
γx，γy：塑性发展系数：
对于冷弯薄壁型钢龙骨，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-2002，取1.00；
对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；
对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB 50429-2007，取1.00；
fs：型材的抗弯强度设计值，取215MPa。
采用SG+Sw+0.5SE组合，则：
Mx/γxWnx+My/γyWny=95852.16/1.05/2560+135435.552/1.05/2560
=86.045MPa≤215MPa
横梁抗弯强度满足要求。
15.5 横梁的挠度计算
因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的，所以只要选择的横梁惯性矩大于预选值，挠度就满足要求：
实际选用的型材惯性矩为：
Ix=92600mm4
Iy=92600mm4
预选值为：
Ixmin=20841.1mm4
Iymin=11471.239mm4
横梁挠度的实际计算值如下：
df1=qkB4/120EIy
=1.032×10324/120/206000/92600
=0.511mm
df2=5GkB4/384EIx
=5×0.6×10324/384/206000/92600
=0.465mm
df1,lim=4.128mm
df2,lim=2.0mm
所以，横梁挠度满足规范要求。
15.6 横梁的抗剪计算
校核依据：
τmax≤τs=125MPa (型材的抗剪强度设计值)
(1)Vwk：风荷载作用下剪力标准值(N)：
Vwk=qwkB/4
=1.032×1032/4
=266.256N
(2)Vw：风荷载作用下剪力设计值(N)：
Vw=1.4Vwk
=1.4×266.256
=372.758N
(3)VEk：地震作用下剪力标准值(N)：
VEk=qEkB/4
=0.124×1032/4
=31.992N
(4)VE：地震作用下剪力设计值(N)：
VE=1.3VEk
=1.3×31.992
=41.59N
(5)Vx：水平总剪力(N)；
Vx：横梁受水平总剪力(N)：
采用Vw+0.5VE组合：
Vx=Vw+0.5VE
=372.758+0.5×41.59
=393.553N
(6)Vy：垂直总剪力(N)：
Vy=1.2×0.0003×BH1/2
=1.2×0.0003×1032×2000/2
=371.52N
(7)横梁剪应力校核：
τx：横梁水平方向剪应力(MPa)；
Vx：横梁水平总剪力(N)；
Sy：横梁型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)(绕Y轴)；
Iy：横梁型材截面惯性矩(mm4)；
ty：横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度(mm)；
τx=VxSy/Iyty ……6.2.5[JGJ102-2003]
=393.553×2595/92600/4
=2.757MPa
2.757MPa≤125MPa
τy：横梁垂直方向剪应力(MPa)；
Vy：横梁垂直总剪力(N)；
Sx：横梁型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)(绕X轴)；
Ix：横梁型材截面惯性矩(mm4)；
tx：横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)；
τy=VySx/Ixtx ……6.2.5[JGJ102-2003]
=371.52×2595/92600/4
=2.603MPa
2.603MPa≤125MPa
横梁抗剪强度能满足!
16 铝塑复合板的选用与校核
基本参数：
1：板块分格尺寸：a×b=1032mm×2000mm；
2：铝塑复合板厚度：t=4mm；
模型简图为：
16.1 铝塑复合板荷载计算
(1)板块自重：
GAk：板块单位面积自重(MPa)；
GAk=0.000055MPa
(2)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用：
qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(MPa)；
βE：动力放大系数,取5.0；
αmax：水平地震影响系数最大值，取0.08；
GAk：铝塑复合板单位面积自重(MPa)；
qEAk=βEαmaxGAk ……5.3.4[JGJ102-2003]
=5.0×0.08×0.000055
=0.000022MPa
(3)作用在板块上的风荷载及地震作用荷载组合：
用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合： ……5.4.1[JGJ102-2003]
q=1.4wk+0.5×1.3qEAk
=1.4×0.001+0.5×1.3×0.000022
=0.001414MPa
Sw+0.5SE标准值组合：
qk=wk+0.5qEAk
=0.001+0.5×0.000022
=0.001011MPa
用于挠度计算时，采用Sw标准值： ……5.4.1[JGJ102-2003]
wk=0.001MPa
16.2 B板的强度、挠度校核
Lx=1000mm，Ly=1032mm
(1)强度校核：
校核依据：
σ=6mqa2η/t2≤f ……5.4.3[JGJ133-2001]
上式中：
σ：板块在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)；
m：弯矩系数，按边长比a/b查表，得m=0.08；
q：作用在幕墙上的荷载组合设计值(MPa)；
a：板分格的短边边长(mm)；
b：板分格的长边边长(mm)；
η：板块的折减系数；
t：板的厚度(mm)；
f：铝塑复合板抗弯强度(MPa)；
首先按下面公式计算θ值：
θ=qka4/Et4 ……5.4.3-3[JGJ133-2001]
其中：
θ：计算参数；
qk：作用在板块上的荷载组合标准值(MPa)；
a：分格短边长度(mm)；
E：铝塑复合板的弹性模量(MPa)；
t：铝塑复合板的厚度(mm)；
θ=qka4/Et4
=0.001011×10004/20000/44
=197.461
按系数θ，查表5.4.3[JGJ133-2001]，η=0.502；
σ=6mqa2η/t2 ……5.4.3[JGJ133-2001]
=6×0.08×0.001414×10002×0.502/42
=22.998MPa
22.998MPa≤f=70MPa(铝塑复合板)
强度满足要求!
(2)挠度校核：
校核依据：
df=ημwka4/D≤df,lim ……6.1.3-2[JGJ102-2003]
上面公式中：
df：铝塑复合板挠度计算值(mm)；
η：铝塑复合板挠度的折减系数，按θ=wka4/Et4查表，为0.504；
μ：铝塑复合板挠度系数，按边长比a/b查表，得μ=0.003；
wk：风荷载标准值(MPa)
a：短边尺寸(mm)；
D：弯曲刚度(N·mm)；
df,lim：许用挠度，取短边长的1/60，为16.667mm；
其中：
D=Et3/(12(1-υ2)) ……6.1.3-1[JGJ102-2003]
上式中：
E：铝塑复合板的弹性模量(MPa)；
t：铝塑复合板的厚度(mm)；
υ：铝塑复合板材料泊松比，为0.25；
D=Et3/(12(1-υ2))
=20000×43/(12×(1-0.252))
=113777.778N·mm
df=ημwka4/D
=0.504×0.003×0.001×10004/113777.778
=13.2mm
13.2mm≤df,lim=16.667mm(铝塑复合板)
挠度满足要求!
16.3 铝塑复合板的加强肋(支座)强度、挠度校核
(1)强度校核：
校核依据：
σ=M/γW≤f
a.支座弯矩计算：
M：支座中点弯矩计算值(N·mm)；
q：作用在肋上的水平线荷载集度设计值(N/mm)；
L：板分格的短边边长(mm)；
Lx：板格宽度(mm)；
因为Lx＜L，所以肋承受的是梯形荷载；
M=qL2/24×(3-(Lx/L)2)
=0.001414×1000×10322/24×(3-(1000/1032)2)
=129326.325N·mm
b.支座的抗弯强度计算：
σ：支座跨中最大应力设计值(MPa)；
M：支座中点弯矩计算值(N·mm)；
W：加强肋的截面抵抗矩(mm3)；
γ：塑性发展系数：
对于冷弯薄壁型钢龙骨，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-2002，取1.00；
对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；
对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB 50429-2007，取1.00；
此处取：γ=1.00；
σ=M/γW
=129326.325/1.00/2028
=63.77MPa
63.77MPa≤f=90MPa(6063-T5)
支座强度满足要求。
(2)挠度校核：
校核依据：
df=qkL4/240EI×(25/8-5×(Lx/2/L)2+2×(Lx/2/L)4)(梯形荷载)
上面公式中：
df：支座的挠度计算值(mm)；
qk：作用在肋上的水平线荷载集度标准值(N/mm)；
Ly：支座的跨度(mm)；
E：支座材料的弹性模量：70000MPa；
I：支座材料的惯性矩(mm4)；
df=qkL4/240EI×(25/8-5×(Lx/2/L)2+2×(Lx/2/L)4)
=0.001×1000×10324/240/70000/25340×(25/8-5×(1000/2/1032)2+2×(1000/2/1032)4)
=5.493mm
df,lim：支座的极限挠度，取跨度的1/180，为5.733mm；
df=5.493mm≤df,lim=5.733mm
支座挠度满足挠度要求。
17 连接件计算
基本参数：
1：计算点标高：19.2m；
2：立柱计算间距：B1=1032mm；
3：横梁计算分格尺寸：宽×高=B×H=1032mm×1950mm；
4：幕墙立柱跨度：L=5000mm，短跨L1=500mm，长跨L2=4500mm；
5：板块配置：铝塑复合板；
6：龙骨材质：立柱为：Q235；横梁为：Q235；
7：立柱与主体连接钢角码壁厚：6mm；
8：立柱与主体连接螺栓公称直径：12mm；
9：立柱受力模型：双跨；
10：连接形式：立柱与主体螺栓连接；
立柱与横梁焊接连接；
因为B≤H，所以本处幕墙横梁按三角形荷载模型进行设计计算：
17.1 横梁与立柱间焊接强度计算
(1)风荷载作用下横梁剪力设计值(按三角形分布)：
Vw=1.4wkB2/4
=1.4×0.001×10322/4
=372.758N
(2)地震作用下横梁剪力标准值(按三角形分布)：
VEk=βEαmaxGk/A×B2/4
=5.0×0.08×0.0003×10322/4
=31.951N
(3)地震作用下横梁剪力设计值：
VE=1.3VEk
=1.3×31.951
=41.536N
(4)连接部位水平总剪力N1：
采用Sw+0.5SE组合：
N1=Vw+0.5VE
=372.758+0.5×41.536
=393.526N
(5)自重荷载计算：
N2k：自重荷载标准值(N)；
B：横梁宽度(mm)；
Hg：横梁受自重荷载分格高(mm)；
N2k=0.0003×B×Hg/2
=0.0003×1032×2000/2
=309.6N
N2：自重荷载(N)：
N2=1.2×N2k
=1.2×309.6
=371.52N
(6)连接处组合荷载V：
采用SG+Sw+0.5SE
V=(N12+N22)1/2
=(393.5262+371.522)0.5
=541.193N
(7)连接焊缝的强度计算：
V：连接处的组合总剪力(N)；
Lw：角焊缝的总有效长度(mm)；
hf：角焊缝的高度(mm)；
ffw：角焊缝的强度设计值(MPa)；
f：焊缝最大应力值(MPa)；
f=V/0.707/Lw/hf
=541.193/0.707/100/6
=1.276MPa
1.276MPa≤ffw=140MPa
焊缝强度可以满足要求!
17.2 立柱与主结构连接
(1)连接处水平剪切总力计算：
对双跨梁，中支座反力R1，即为立柱连接处最大水平剪切总力。
qw：风荷载线分布集度设计值(N/mm)；
qw=1.4wkB1
=1.4×0.001×1032
=1.445N/mm
qE：地震作用线分布集度设计值(N/mm)；
qE=1.3βEαmaxGk/A×B1
=1.3×5.0×0.08×0.0004×1032
=0.215N/mm
采用Sw+0.5SE组合：
q=qw+0.5×qE
=1.445+0.5×0.215
=1.552N/mm
N1：连接处水平剪切总力(N)；
R1：中支座反力(N)；
N1=R1=qL(L12+3L1L2+L22)/8L1L2
=1.552×5000×(5002+3×500×4500+45002)/8/500/4500
=11747.778N
(2)连接处重力总力：
NGk：连接处自重总值标准值(N)；
B1：立柱计算间距(mm)；
L：立柱跨度(mm)；
NGk=0.0004×B1L
=0.0004×1032×5000
=20N
NG：连接处自重总值设计值(N)；
NG=1.2NGk
=1.2×20
=2476.8N
(3)连接处总剪力：
N：连接处总剪力(N)；
N=(N12+NG2)0.5
=(11747.7782+2476.82)0.5
=12006.033N
(4)螺栓承载力计算：
Nv3b：螺栓受剪承载能力设计值(N)；
nv3：剪切面数：取2；
d：螺栓杆直径：12mm；
fv3b：螺栓连接的抗剪强度设计值，对奥氏体不锈钢（A50）取175MPa；
Nv3b=nv3πd2fv3b/4
=2×3.14×122×175/4
=395N
Nnum3：螺栓个数：
Nnum3=N/Nv3b
=12006.033/395
=0.303个 实际取2个
(5)立柱型材壁承压能力计算：
Nc4：立柱型材壁承压能力(N)；
nv3：剪切面数：取2；
Nnum3：连接处螺栓个数；
d：螺栓公称直径：12mm；
t2：连接部位立柱壁厚：5mm；
fc4：型材的承压强度设计值，对Q235取290MPa；
Nc4=nv3×Nnum3dt2fc4
=2×2×12×5×290
=69600N
69600N≥12006.033N
强度可以满足要求!
(6)钢角码型材壁承压能力计算：
Nc5：钢角码型材壁承压能力(N)；
nv4：剪切面数：取2；
Nnum3：连接处螺栓个数；
d：连接螺栓直径：12mm；
t4：幕墙钢角码壁厚：6mm；
fc5：钢角码的承压强度设计值，对Q235取305MPa；
Nc5=nv4×Nnum3dt4fc5
=2×2×12×6×305
=87840N
87840N≥12006.033N
强度可以满足要求!
18 幕墙埋件计算(粘结型化学锚栓)
基本参数：
1：计算点标高：19.2m；
3：幕墙立柱跨度：L=5000mm，短跨L1=500mm，长跨L2=4500mm；
3：立柱计算间距：B=1032mm；
4：立柱力学模型：双跨梁，侧埋；
5：板块配置：铝塑复合板；
6：选用锚栓：慧鱼-化学锚栓 FHB-A 12×80/10；
18.1 荷载标准值计算
(1)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用：
qEk=βEαmaxGk/A
=5.0×0.08×0.0004
=0.00016MPa
(2)连接处水平总力计算：
对双跨梁，中支座反力R1，即为立柱连接处最大水平总力。
qw：风荷载线荷载设计值(N/mm)；
qw=1.4wkB
=1.4×0.001×1032
=1.445N/mm
qE：地震作用线荷载设计值(N/mm)；
qE=1.3qEkB
=1.3×0.00016×1032
=0.215N/mm
采用Sw+0.5SE组合： ……5.4.1[JGJ133-2001]
q=qw+0.5qE
=1.445+0.5×0.215
=1.552N/mm
N：连接处水平总力(N)；
R1：中支座反力(N)；
N=R1
=qL(L12+3L1L2+L22)/8L1L2
=1.552×5000×(5002+3×500×4500+45002)/8/500/4500
=11747.778N
(3)立柱单元自重荷载标准值：
Gk=0.0004×BL
=0.0004×1032×5000
=20N
(4)校核处埋件受力分析：
V：剪力(N)；
N：轴向拉力(N)，等于中支座反力R1；
e0：剪力作用点到埋件距离，即立柱螺栓连接处到埋件面距离(mm)；
V=1.2Gk
=1.2×20
=2476.8N
N=R1
=11747.778N
M=e0×V
=83×2476.8
=205574.4N·mm
18.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算
按5.2.2[JGJ145-2004]规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下(下图所示)，进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：
1：当N/n-My1/Σyi2≥0时：
Nsdh=N/n+My1/Σyi2
2：当N/n-My1/Σyi2<0时：
Nsdh=(NL+M)y1//Σyi/2
在上面公式中：
M：弯矩设计值；
Nsdh：群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值；
y1，yi：锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离；
y1/，yi/：锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；
L：轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；
在本例中：
N/n-My1/Σyi2
=11747.778/4-205574.4×75/22500
=2251.696
因为：
2251.696≥0
所以：
Nsdh=N/n+My1/Σyi2=3622.192N
按JGJ102-2003的5.5.7中第七条规定，这里的Nsdh再乘以2就是现场实际拉拔应该达到的值。
18.3 群锚受剪内力计算
按5.3.1[JGJ145-2004]规定，当边距c≥10hef时，所有锚栓均匀分摊剪切荷载；
当边距c<10hef时，部分锚栓分摊剪切荷载；
其中：
hef：锚栓的有效锚固深度；
c：锚栓与混凝土基材之间的距离；
本例中：
c=100mm<10hef=800mm
所以部分螺栓受剪，承受剪力最大锚栓所受剪力设计值为：Vsdh=V/m=1238.4N
18.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算
NRd,s=kNRk,s/γRS,N 6.1.2-1[JGJ145-2004]
NRk,s=Asfstk 6.1.2-2[JGJ145-2004]
上面公式中：
NRd,s：锚栓钢材破坏时的受拉承载力设计值；
NRk,s：锚栓钢材破坏时的受拉承载力标准值；
k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；
As：锚栓应力截面面积；
fstk：锚栓极限抗拉强度标准值；
γRS,N：锚栓钢材受拉破坏承载力分项系数；
NRk,s=Asfstk
=84.3×500
=42150N
γRS,N=1.2fstk/fyk≥1.4 表4.2.6[JGJ145-2004]
fyk：锚栓屈服强度标准值；
γRS,N=1.2fstk/fyk
=1.2×500/400
=1.5
取：γRS,N=1.5
NRd,s=kNRk,s/γRS,N
=1×42150/1.5
=28100N≥Nsdh=3622.192N
锚栓钢材受拉破坏承载力满足设计要求！
18.5 锚栓钢材受剪破坏承载力计算
VRd,s=kVRk,s/γRs,V 6.2.2-1[JGJ145-2004]
其中：
VRd,s：钢材破坏时的受剪承载力设计值；
VRk,s：钢材破坏时的受剪承载力标准值；
k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；
γRs,V：钢材破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-2004]选用：
γRs,V=1.2fStk/fYk 表4.2.6[JGJ145-2004]
按规范，该系数要求不小于1.25、fstk≤800MPa、fyk/fstk≤0.8；
对本例，
γRs,V=1.2fstk/fyk 表4.2.6[JGJ145-2004]
=1.2×500/400
=1.5
实际选取γRs,V=1.5；
VRk,s=0.5Asfstk 6.2.2-2[JGJ145-2004]
=0.5×84.3×500
=21075N
VRd,s=kVRk,s/γRs,V
=1×21075/1.5
=14050N≥Vsdh=1238.4N
所以，锚栓钢材受剪破坏承载力满足设计要求！
18.6 拉剪复合受力承载力计算
钢材破坏时要求：
(NSdh/NRd,s)2+(VSdh/VRd,s)2≤1 6.3.1[JGJ145-2004]
代入上面计算得到的参数计算如下：
(NSdh/NRd,s)2+(VSdh/VRd,s)2
=(3622.192/28100)2+(1238.4/14050)2
=0.024≤1.0
所以，该处计算满足设计要求！
19 幕墙转接件强度计算
基本参数：
1：转接件断面面积：A=750mm2；
2：转接件断面抵抗矩：W=15625mm3；
19.1 受力分析
转接件的受力情况根据前面埋件的计算结果，有：
V：剪力(N)
N：轴向拉力(N)
M：弯矩(N·mm)
V=2476.8N
N=11747.778N
M=205574.4N·mm
19.2 转接件的强度计算
校核依据：
σ=N/A/2+M/γW/2≤f
上式中：
σ：转接件的抗弯强度(MPa)；
f：转接件抗弯强度设计值，为215MPa；
N：转接件所受轴向拉力(N)；
M：转接件所受弯矩(N·mm)；
γ：塑性发展系数，取1.05；
W：转接件断面抵抗矩(mm3)；
σ=N/A/2+M/γW/2
=11747.778/750/2+205574.4/1.05/15625/2
=14.097MPa≤f=215MPa
转接件强度可以满足要求。
110 幕墙焊缝计算
基本参数：
1：焊缝形式：L型角焊；
2：其它参数同埋件部分；
110.1 受力分析
焊缝实际受力情况同转接件计算部分：
V：剪力(N)
N：轴向拉力(N)
M：弯矩(N·mm)
V=2476.8N
N=11747.778N
M=205574.4N·mm
110.2 焊缝特性参数计算
(1)焊缝有效厚度：
he：焊缝有效厚度(mm)；
hf：焊角高度(mm)；
he=0.7hf
=0.7×6
=4.2mm
(2)焊缝总面积：
A：焊缝总面积(mm2)；
Lv：竖向焊缝长度(mm)；
Lh：横向焊缝长度(mm)；
he：焊缝有效厚度(mm)；
A=he((Lv-2hf)+(Lh-2hf))
=4.2×((100-2×6)+(50-2×6))
=529.2mm2
(3)焊缝截面抵抗矩及惯性矩计算：
I：截面惯性矩(mm4)；
he：焊缝有效厚度(mm)；
Lv：竖向焊缝长度(mm)；
Lh：横向焊缝长度(mm)；
W：截面抵抗距(mm3)；
d：三角焊缝中性轴位置(水平焊缝到中性轴距离)(mm)；
d=0.5×((Lv-2hf)Lv+(Lh-2hf)He)/(Lv+Lh-4hf)
=35.554mm
I=He(Lv-2hf)3/12+(Lh-2hf)He3/12+He(Lv-2hf)(Lv/2-d)2+(Lh-2hf)He(d-He/2)2
=494500.047mm4
W=I/(Lv-hf-d)
=494500.047/(100-6-35.554)
=8460.802mm3
110.3 焊缝校核计算
校核依据：
双转接件时：((σf/βf)2+τf2)0.5/2≤ffw 7.1.3-3[GB50017-2003]
单转接件时：((σf/βf)2+τf2)0.5≤ffw 7.1.3-3[GB50017-2003]
上式中：
σf：按焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度方向的应力(MPa)；
βf：正面角焊缝的强度设计值增大系数，取1.22；
τf：按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力(MPa)；
ffw：角焊缝的强度设计值(MPa)；
((σf/βf)2+τf2)0.5/2
=((N/1.22A+M/1.22W)2+(V/A)2)0.5/2
=((11747.778/1.22/529.2+205574.4/1.22/8460.802)2+(2476.8/529.2)2)0.5/2
=19.199MPa
19.199MPa≤ffw=160MPa，
焊缝可以满足要求。
111 铝塑复合板幕墙幕墙胶类及伸缩缝计算
基本参数：
1：计算点标高：19.2m；
2：板块分格尺寸：2000mm×1032mm；
3：幕墙类型：铝塑复合板幕墙；
4：年温温差：43℃；
111.1 立柱连接伸缩缝计算
为了适应幕墙温度变形以及施工调整的需要，立柱上下段通过插芯套装，留有一段空隙--伸缩缝(d)，d值按下式计算：
d≥αΔｔL+d1+d2
上式中：
d：伸缩缝计算值(mm)；
α：立柱材料的线膨胀系数，取1.2×10-5；
△ｔ：温度变化,取43℃；
L：立柱跨度(mm)；
d1：施工误差，取3mm；
d2：考虑其它作用的预留量，取2mm；
d=αΔｔL+d1+d2
=0.000012×43×5000+3+2
=7.58mm
实际伸缩空隙d取20mm，满足设计要求。
111.2 耐候胶胶缝计算
ws：胶缝宽度计算值(mm)；
α：板块材料的线膨胀系数，为4×10-5；
△ｔ：温度变化,取43℃；
b：板块的长边长度(mm)；
δ：耐候硅酮密封胶的变位承受能力：25%
dc：施工偏差，取3mm；
dE：考虑其它作用的预留量，取2mm；
ws=α△ｔb/δ+dc+dE ……附4.1[JGJ102-2003]
=0.00004×43×2000/0.25+3+2
=18.76mm
实际胶缝取20mm，满足设计要求。
112 幕墙板块压板计算
基本参数：
1：计算点标高：19.2m；
2：板块分格尺寸：2000mm×1032mm；
3：压板宽度：45mm
4：压板长度：50mm
5：压板厚度：6mm
6：压板间距：350mm
112.1 压板的弯矩设计值计算
Myb：压板单侧所受的弯矩设计值(N·mm)；
qyb：板块所受的水平荷载设计值(MPa)；
Pyb：压板单侧所受的水平集中力(N)；
Syb：压板间距(mm)；
Byb：压板横截面宽度(mm)；
a：板块短边长(mm)；
qyb=1.4wk+0.5×1.3qEAk
=1.4×0.001+0.5×1.3×0.000022
=0.001414MPa
Pyb=1.25qybSyba/2
=1.25×0.001414×350×1032/2
=319.21N
Myb=Pyb×(0.5Byb)
=319.21×0.5×45
=7182.225N·mm
112.2 压板的应力计算
σ：压板所受的最大弯曲应力(MPa)；
Lyb：压板长度(mm)；
tyb：压板厚度(mm)；
d：压板上螺栓孔径(mm)；
Wyb：压板的抗弯距(mm3)；
σ=Myb/Wyb
=6Myb/(Lyb-d)tyb2
=6×7182.225/(50-6)/62
=27.205MPa
选用压板材质为6063-T5，抗弯强度设计值为90MPa；
所以压板的抗弯强度满足要求。
τ：压板所受的最大剪应力；
τ=1.5Pyb/((Lyb-d)tyb)
=1.5×319.21/(50-6)/6
=1.814MPa
选用压板的抗剪强度设计值为55MPa；
所以压板的抗剪强度满足要求。
112.3 螺栓抗拉强度验算
ftb：螺栓连接的抗拉强度设计值，对普通碳钢（C级）取170MPa；
de：螺栓有效直径：4.249467mm；
Ntb：螺栓抗拉承载能力设计值(N)；
Ntb=πde2ftb/4
=3.14×4.2494672×170/4
=2409.836N
2Pyb=638.42N≤许用抗拉承载力=2409.836N
所以螺栓的抗拉强度满足要求。
113 附录 常用材料的力学及其它物理性能
一、玻璃的强度设计值 fg(MPa)
JGJ102-2003表5.2.1
| 种类 | 厚度(mm) | 大面 | 侧面 |
| 普通玻璃 | 5 | 28.0 | 19.5 |
| 浮法玻璃 | 5～12 | 28.0 | 19.5 |
| 15～19 | 24.0 | 17.0 | |
| ≥20 | 20.0 | 14.0 | |
| 钢化玻璃 | 5～12 | 84.0 | 58.8 |
| 15～19 | 72.0 | 50.4 | |
| ≥20 | 59.0 | 41.3 |
JGJ113-2009表4.1.9
| 种类 | 厚度(mm) | 大面 | 侧面 |
| 平板玻璃 | 5～12 | 9 | 6 |
| 15～19 | 7 | 5 | |
| ≥20 | 6 | 4 | |
| 半钢化玻璃 | 5～12 | 28 | 20 |
| 15～19 | 24 | 17 | |
| ≥20 | 20 | 14 | |
| 半钢化玻璃 | 5～12 | 42 | 30 |
| 15～19 | 36 | 26 | |
| ≥20 | 30 | 21 |
GB50429-2007表4.3.4
| 铝合金牌号 | 状态 | 厚度 | 强度设计值 | |
| (mm) | 抗拉、抗压 | 抗剪 | ||
| 6061 | T4 | 不区分 | 90 | 55 |
| T6 | 不区分 | 200 | 115 | |
| 6063 | T5 | 不区分 | 90 | 55 |
| T6 | 不区分 | 150 | 85 | |
| 6063A | T5 | ≤10 | 135 | 75 |
| T6 | ≤10 | 160 | 90 | |
JGJ102-2003表5.2.3
| 钢材牌号 | 厚度或直径d(mm) | 抗拉、抗压、抗弯 | 抗剪 | 端面承压 |
| Q235 | d≤16 | 215 | 125 | 325 |
| Q345 | d≤16 | 310 | 180 | 400 |
GB50018-2002表4.2.1
| 钢材牌号 | 抗拉、抗压、抗弯 | 抗剪 | 端面承压 |
| Q235 | 205 | 120 | 310 |
| Q345 | 300 | 175 | 400 |
JGJ102-2003表5.2.8、JGJ133-2001表5.3.9
| 材料 | E | 材料 | E |
| 玻璃 | 0.72×105 | 不锈钢绞线 | 1.2×105～1.5×105 |
| 铝合金、单层铝板 | 0.70×105 | 高强钢绞线 | 1.95×105 |
| 钢、不锈钢 | 2.06×105 | 钢丝绳 | 0.8×105～1.0×105 |
| 消除应力的高强钢丝 | 2.05×105 | 花岗石板 | 0.8×105 |
| 蜂窝铝板 10mm | 0.35×105 | 铝塑复合板 4mm | 0.2×105 |
| 蜂窝铝板 15mm | 0.27×105 | 铝塑复合板 6mm | 0.3×105 |
| 蜂窝铝板 20mm | 0.21×105 |
JGJ102-2003表5.2.9、JGJ133-2001表5.3.10、GB50429-2007表4.3.7
| 材料 | υ | 材料 | υ |
| 玻璃 | 0.2 | 钢、不锈钢 | 0.3 |
| 铝合金 | 0.3(按GB50429) | 高强钢丝、钢绞线 | 0.3 |
| 铝塑复合板 | 0.25 | 蜂窝铝板 | 0.25 |
| 花岗岩 | 0.125 |
JGJ102-2003表5.2.10、JGJ133-2001表5.3.11、GB50429-2007表4.3.7
| 材料 | α | 材料 | α |
| 玻璃 | 0.8×10-5～1.0×10-5 | 不锈钢板 | 1.80×10-5 |
| 铝合金、单层铝板 | 2.3×10-5(按GB50429) | 混凝土 | 1.00×10-5 |
| 钢材 | 1.20×10-5 | 砖砌体 | 0.50×10-5 |
| 铝塑复合板 | ≤4.0×10-5 | 蜂窝铝板 | 2.4×10-5 |
| 花岗岩 | 0.8×10-5 |
JGJ102-2003表5.3.1、GB50429-2007表4.3.7
| 材料 | γg | 材料 | γg |
| 普通玻璃、夹层玻璃 钢化、半钢化玻璃 | 25．6 | 矿棉 | 1.2～1.5 |
| 玻璃棉 | 0.5～1.0 | ||
| 钢材 | 78．5 | 岩棉 | 0.5～2.5 |
| 铝合金 | 2700kg/m3(按GB50429) |
JGJ133-2001表5.2.2
| 板材 | 厚度 （mm） | qk (N/m2) | 板材 | 厚度 （mm） | qk (N/m2) |
| 单层铝板 | 2.5 3.0 4.0 | 67.5 81.0 112.0 | 不锈钢板 | 1.5 2.0 2.5 3.0 | 117.8 157.0 196.3 235.5 |
| 铝塑复合板 | 4.0 6.0 | 55.0 73.6 | |||
| 蜂窝铝板（铝箔芯） | 10.0 15.0 20.0 | 53.0 70.0 74.0 | 花岗石板 | 20.0 25.0 30.0 | 500～560 625～700 750～840 |
JGJ102-2003表B.0.1-1
| 螺栓的性能等级 锚栓和构件钢材的牌号 | 普通螺栓 | 锚栓 | 承压型连接高强度螺栓 | ||||||||
| C级螺栓 | A、B级螺栓 | ||||||||||
| 抗拉 | 抗剪 | 承压 | 抗拉 | 抗剪 | 承压 | 抗拉 | 抗拉 | 抗剪 | 承压 | ||
| ftb | fvb | fcb | ftb | fvb | fcb | ftb | ftb | fvb | fcb | ||
| 普通螺栓 | 4.6、4.8级 | 170 | 140 | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 5.6级 | - | - | - | 210 | 190 | - | - | - | - | - | |
| 8.8级 | - | - | - | 400 | 320 | - | - | - | - | - | |
| 锚栓 | Q235钢 | - | - | - | - | - | - | 140 | - | - | - |
| Q345钢 | - | - | - | - | - | - | 180 | - | - | - | |
| 承压型连接高强度螺栓 | 8.8级 | - | - | - | - | - | - | - | 400 | 250 | - |
| 10.9级 | - | - | - | - | - | - | - | 500 | 310 | - | |
| 构件 | Q235钢 | - | - | 305 | - | - | 405 | - | - | - | 470 |
| Q345钢 | - | - | 385 | - | - | 510 | - | - | - | 590 | |
| Q390钢 | - | - | 400 | - | - | 530 | - | - | - | 615 | |
GB50429-2007表4.3.5-1
| 螺栓的材料、性能等级 和构件铝合金牌号 | 普通螺栓 | ||||||||||
| 铝合金 | 不锈钢 | 钢 | |||||||||
| 抗拉 ftv | 抗剪 fvb | 承压 fcb | 抗拉 ftv | 抗剪 fvb | 承压 fcb | 抗拉 ftv | 抗剪 fvb | 承压 fcb | |||
| 普通螺栓 | 铝合金 | 2B11 | 170 | 160 | — | — | — | — | — | — | — |
| 2A90 | 150 | 145 | — | — | — | — | — | — | — | ||
| 不锈钢 | A2-50、A4-50 | — | — | — | 200 | 190 | — | — | — | — | |
| A2-70、A4-70 | — | — | — | 280 | 265 | — | — | — | — | ||
| 钢 | 4.6、4.8级 | — | — | — | — | — | — | 170 | 140 | — | |
| 构件 | 6061-T4 | — | — | 210 | — | — | 210 | — | — | 210 | |
| 6061-T6 | — | — | 305 | — | — | 305 | — | — | 305 | ||
| 6063-T5 | — | — | 185 | — | — | 185 | — | — | 185 | ||
| 6063-T6 | — | — | 240 | — | — | 240 | — | — | 240 | ||
| 6063A-T5 | — | — | 220 | — | — | 220 | — | — | 220 | ||
| 6063A-T6 | — | — | 255 | — | — | 255 | — | — | 255 | ||
| 5083-O/F/H112 | — | — | 315 | — | — | 315 | — | — | 315 | ||
JGJ102-2003表B.0.1-3
| 焊接方法和焊条型号 | 构件钢材 | 对接焊缝 | 角焊缝 | ||||
| 牌号 | 厚度或直径 d（mm） | 抗压fcw | 抗拉和抗弯受拉ftw | 抗剪 fvw | 抗拉、 | ||
| 抗压和 | |||||||
| 一级、二级 | 三级 | 抗剪ffw | |||||
| 自动焊、半自动焊和E43型焊条的手工焊 | Q235钢 | d≤16 | 215 | 215 | 185 | 125 | 160 |
| 16＜d≤40 | 205 | 205 | 175 | 120 | 160 | ||
| 40＜d≤60 | 200 | 200 | 170 | 115 | 160 | ||
| 自动焊、半自动焊和E50型焊条的手工焊 | Q345钢 | d≤16 | 310 | 310 | 265 | 180 | 200 |
| 16＜d≤35 | 295 | 295 | 250 | 170 | 200 | ||
| 35＜d≤50 | 265 | 265 | 225 | 155 | 200 | ||
| 自动焊、半自动焊和E55型焊条的手工焊 | Q390钢 | d≤16 | 350 | 350 | 300 | 205 | 220 |
| 16＜d≤35 | 335 | 335 | 285 | 190 | 220 | ||
| 35＜d≤50 | 315 | 315 | 270 | 180 | 220 | ||
| 自动焊、半自动焊和E55型焊条的手工焊 | Q420钢 | d≤16 | 380 | 380 | 320 | 220 | 220 |
| 16＜d≤35 | 360 | 360 | 305 | 210 | 220 | ||
| 35＜d≤50 | 240 | 240 | 290 | 195 | 220 | ||
JGJ102-2003表B.0.3
| 类别 | 组别 | 性能等级 | σb | 抗拉 | 抗剪 |
| A(奥氏体) | A1、A2 | 50 | 500 | 230 | 175 |
| A3、A4 | 70 | 700 | 320 | 245 | |
| A5 | 80 | 800 | 370 | 280 | |
| C(马氏体) | C1 | 50 | 500 | 230 | 175 |
| 70 | 700 | 320 | 245 | ||
| 100 | 1000 | 460 | 350 | ||
| C3 | 80 | 800 | 370 | 280 | |
| C4 | 50 | 500 | 230 | 175 | |
| 70 | 700 | 320 | 245 | ||
| F(铁素体) | F1 | 45 | 450 | 210 | 160 |
| 60 | 600 | 275 | 210 |
GB/T21086-2007表20
建筑高度
| 结构类型 | 建筑高度H（m） | ||
| H≤150 | 150＜H≤250 | H＞250 | |
| 框架 | 1/550 | — | — |
| 板柱-剪力墙 | 1/800 | — | — |
| 框架-剪力墙、框架-核心筒 | 1/800 | 线性插值 | |
| 筒中筒 | 1/1000 | 线性插值 | 1/500 |
| 剪力墙 | 1/1000 | 线性插值 | |
| 框支层 | 1/1000 | — | — |
| 多、高层钢结构 | 1/250（GB50011-2010） | ||
JGJ133-2001表5.3.2
| 牌号 | 试样状态 | 厚度（mm） | 抗拉强度fta1 | 抗剪强度fva1 |
| 2A11 | T42 | 0.5～2.9 | 129.5 | 75.1 |
| ＞2.9～10.0 | 136.5 | 79.2 | ||
| 2A12 | T42 | 0.5～2.9 | 171.5 | 99.5 |
| ＞2.9～10.0 | 185.5 | 107.6 | ||
| 7A04 | T62 | 0.5～2.9 | 273.0 | 158.4 |
| ＞2.9～10.0 | 287.0 | 166.5 | ||
| 7A09 | T62 | 0.5～2.9 | 273.0 | 158.4 |
| ＞2.9～10.0 | 287.0 | 166.5 |
| 牌号 | 状 态 | 规定非比例延伸应力δp0.2 | 抗拉强度fta1 | 抗剪强度fva1 |
| 1060 | H14、H24 | 70 | 54 | 32 |
| 1050 | H14、H24 | 75 | 58 | 34 |
| 1100 | H14、H24 | 95 | 74 | 43 |
| 3003 | H14 | 125 | 97 | 56 |
| 3003 | H24 | 115 | 52 | |
| 3004 | O | 60 | 47 | 27 |
| 5005 | H14 | 120 | 93 | 54 |
| H24、H34 | 110 | 86 | 50 | |
| 5052 | O | 65 | 50 | 29 |
JGJ133-2001表5.3.3
| 板厚t(mm) | 抗拉强度fta2 | 抗剪强度fva2 |
| 4 | 70 | 20 |
JGJ133-2001表5.3.4
| 板厚t(mm) | 抗拉强度fta3 | 抗剪强度fva3 |
| 20 | 10.5 | 1.4 |
JGJ133-2001表5.3.5
| 序号 | 屈服强度标准值σ0.2 | 抗弯、抗拉强度fts1 | 抗剪强度fvs1 |
| 1 | 170 | 154 | 120 |
| 2 | 200 | 180 | 140 |
| 3 | 220 | 200 | 155 |
| 4 | 250 | 226 | 176 |
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