产品仓
梁板模板支撑系统
专项施工方案
上海羿富建设集团有限公司
2013年9月2日
上海羿富建设集团有限公司
施工组织设计（方案）内部审批表
| 工程名称 | 山西煤央运销集团团盛泰煤业有限公司产品仓 | 工程地点 | 山西晋城高平市陈区镇东窑头村盛泰煤业矿区 |
| 建筑面积 | 1840.9m2 | 结构形式 | 钢筋混凝土筒体、框架结构 |
| 方案名称 | 梁板模板支撑系专项施工方案 | 专业单位 | |
| 编制说明 | 本方案从构造措施、施工方案、材料质量要求、施工安全措施等方面对筒仓操作间、漏斗、顶盖、连廊高大模板支撑体系进行了阐述与说明，指出该体系保证了施工安全。 编制人： 日 期：2013年9月16日 | ||
| 安 全 部 审核意见 | 主 管： 日 期 | ||
| 质 量 部 审核意见 | 主 管： 日 期 | ||
| 技 术 部 审核意见 | 主 管： 日 期 | ||
| 公司审 批意见 | 总 工： 日 期 | ||
1 编制说明及依据
1.1 编制说明
1、为预防本工程高大模板支撑系统坍塌事故，保证施工安全，特编制本专项施工方案。
2、本工程高大模板支撑系统施工应严格遵循安全技术规范和本专项方案，严密组织，责任落实，确保施工过程的安全。
3、筒仓滑模另行编制专项施工方案。
4、本方案凡未注明计量单位均为“mm”。
1.2 编制依据
1.2.1 相关法律、法规
1、《建设工程安全生产管理条例》（2003年令第393号）；
2、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号文）；
3、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质[2009]254号文）；
4、其他相关安全生产法律法规。
1.2.2 主要规范、规程和标准
1、《建筑工程模板安全技术规范》 （JGJ162-2008）；
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架技术规范》（JGJ130-2011）；
3、《建筑结构荷载规范》（GB5009-2012）；
4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》 （GB 50204-2002）(2011年版)；
5、《钢结构设计规范》（GB50017-2012）；
6、《木结构设计规范》（GB50005-2012）；
7、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91；
1.2.3 施工文件
1、本工程施工合同；
2、本工程建筑、结构施工图；
3、本工程施工组织设计。
1.2.4 其他
1、省、市施工现场安全生产保证体系方面相关规定；
2、省、市建筑施工企业安全生产管理考核方面相关规定；
3、企业ISO9001－2000 质量体系管理文件和环境/职业健康安全管理体系文件；
4、本工程现场环境条件。
2 工程概况
2.1 基本情况
工程名称：山西煤炭运销集团盛泰煤业有限公司产品仓
建设地点：山西晋城高平市陈区镇东窑头村盛泰煤业矿区
建设单位：山西煤炭运销集团盛泰煤业有限公司
设计单位：中煤国际工程集团沈阳设计院
施工单位：上海羿富建设集团有限公司
项目经理：黄哲
技术负责人：孙忠强
监理单位：山西省建设监理有限公司
总监理工程师：刘洪亮
专业监理工程师：毕贵岭
2.2 结构概况
2.2.1 结构基本概况
本工程为盛泰煤业有限公司产品仓工程，位于山西高平东窑头村矿区内，结构形式为钢筋混凝土筒体结构，共4个，分别为末煤仓、大块煤仓、小块煤仓、矸石仓，仓上建筑为钢筋混凝土框架结构，筒仓高度41.8m（基础梁顶面往上起算）；末煤仓筒仓内径为18 m，仓容量为6000m³，筒仓壁厚度300mm；大块煤仓、小块煤仓筒仓内径为12m，仓容量为2200m³，筒仓壁厚度250mm；矸石仓内径为8m，筒仓壁厚度为250 mm。
4个仓的圆心在同一根直线上；末煤仓为式，与小块煤仓外壁间最小净间距为6350mm，其余三个仓连成一个整体。
筒仓地基采用钢筋混凝土钻孔灌注桩复合地基处理，单桩直径600mm。
筒仓基础为钢筋混凝土上反梁筏板式基础，筏板厚1.2m，基础反梁截面尺寸有1200*1800、1100*1800、900*1800（环梁）、650*1800（环梁），筏板底标高-19.50m，筏板顶面标高-18.30 m，基础反梁顶面标高-17.7m。基础下设100厚垫层。
2.2.2 筒内各层支模层结构情况
（1）-11.9m标高处夹层楼面结构：支模层底标高-18.3m(筏板面)，支模梁板结构顶面标高-11.9m，支模结构层高6.4m（基础筏板顶面起算），板厚度150mm，梁截面尺寸分别为：主梁350*1000，次梁250*500。梁板混凝土强度等级C30。
（2）-9.2m标高处操作间楼面结构：支模层底标高-18.3m(筏板面)，支模梁板结构顶面标高-9.2m，支模结构层高9.1m（基础筏板顶面起算），板厚度150mm，梁截面尺寸分别为：主梁400*800，次梁250*500、300*400、200*400，环梁400*700、350*700；筒仓圆心有一个截面为1500*1500柱子；梁板混凝土强度等级C30，柱子混凝土强度等级C45。
（3）末煤仓-3.557m标高处漏斗层：支模层底标高-9.2m(操作间楼面)，支模梁板结构顶面标高-3.557m，支模结构层高5.3m，板厚度1200mm，主梁800*2500，环梁600*1500；筒仓圆心有一个截面为1500*1500柱子；梁板混凝土强度等级C30，柱子混凝土强度等级C45。
（4）大块煤仓、小块煤仓-4.073m标高处漏斗层：支模层底标高-9.2m(操作间楼面)，支模梁板结构顶面标高-4.073m，支模结构层高5.127m，板厚度1000mm，主梁800*2000，仓顶环梁500*1300；梁板混凝土强度等级C30。
（5）矸石仓-7.092m标高处漏斗层：支模层底标高-18.3m(筏板面)，支模梁板结构顶面标高-7.092m，支模结构层高11.208m（从基础筏板顶面起算），板厚度800mm，主梁400*1500，环梁500*1000；梁板混凝土强度等级C30。
（6）末煤仓24.1m标高处仓顶板：支模层底标高-3.557m(漏斗层结构面，漏斗最深处结构面标高-7.00m)，支模梁板结构顶面标高24.1m，支模结构层高27.657m(漏斗最深处内有31.1m)，板厚度250mm，主梁800*1800，仓顶环梁700*2400，次梁有300*500、300*400、300*300；梁板混凝土强度等级C30。
（7）末煤仓与小煤块仓之连接部位仓外连廊顶板：支模层底标高-19.4m(室外上人跑道基础垫层面)，支模梁板结构顶面标高24.1m，层高43.5m(从室外上人跑200厚基础顶面起算)，板厚250mm，悬挑主梁800*1800，次梁300*500、300*400；梁板混凝土强度等级C30。
（8）大块煤仓、小块煤仓24.1m标高处仓顶板：支模层底标高-4.073m(漏斗层结构面，漏斗最深处结构面标高-7.00m)，支模梁板结构顶面标高24.1m，支模结构层高28.173m(漏斗内最深处有31.1m)，板厚度250mm，主梁800*1800、300*800，仓顶环梁600*2350；梁板混凝土强度等级C30。
（9）矸石仓24.1m标高处仓顶板：支模层底标高-7.092m(漏斗层结构面，漏斗最深处结构面标高-8.90m)，支模梁板结构顶面标高24.1m，支模结构层高31.192m（漏斗内最深处有33.0m），板厚度250mm，主梁800*1800，仓顶环梁600*2350，次梁有300*500、200*300；梁板混凝土强度等级C30。
2.2.3 筒上各层框架支模层结构情况
仓上建筑为钢筋混凝土框架结构，最高为三层，建筑物总高度58.100米（基础筏板顶面以上起算），各标高层高及梁板截面尺寸：
（1）标高28.4m、27.6m层高分别为4.30m、3.60m，板厚度150mm，28.4m标高主梁有800*1235、300*1400、300*850、300*800、300*600，次梁有450*800、300*800、300*500、250*500，27.6m标高主梁有300*600，次梁有300*500、200*400、200*350、400*550、300*400、425*450、260*400、300*350、200*350。混凝土强度C30。
（2）标高34.8m、32.1m层高分别为6.40m、4.50m，板厚度150mm，34.8m标高主梁有400*800、300*850、300*800，次梁有460*800、300*800、300*400、200*300，32.1m标高主梁300*600。混凝土强度C30。
（3）标高39.8m屋面层高为5.00m，板厚度150mm，主梁300*800，次梁250*600。混凝土强度C30。
筒仓结构平面图、剖面图见图1、图2、图3、图4、图5。
图1 -11.9m标高梁板结构平面图
图2 -9.20m标高梁板结构平面图
图3 -3.557m标高漏斗层梁板结构平面图
图4 24.1m标高仓顶板结构平面图
图5 筒仓结构剖面图
2.3 施工重点、难点
根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）规定，本模板工程属高大模板工程。
难点：工期紧，场地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣困难。
重点：确保高支模稳定，安全，无事故。钢筋砼结构质量满足要求。
滑升模板的平台不用于支撑顶板体系。结合现场实际情况进行计算分析得出: 桁架刚度、承载力不能满足顶盖结构荷载，所以需要筒内搭设满堂支撑架。
2.4 施工平面布置
本工程施工平面布置见下图：
2.5 施工要求
1、本工程筒体部分的施工采用滑模工艺施工；操作层、漏斗层、顶盖其他结构支模采用一般支模施工。滑模施工将另行编制专项施工方案。
2、18m直径的末煤仓仓壁滑模施工到-3.557m标高处漏斗层1200mm厚平板下口时暂停滑模施工，待-3.557m标高及以下各层梁板施工完毕再往上滑模施工；其他三联体筒仓滑模施工一直到仓顶，再从下往上施工仓内各层梁板结构。
3、经分析，各筒仓内各层梁板截面尺寸均较大，构件恒载及施工活荷载均较大，而支撑体系高度很高，属于超高超重大跨度结构的支模，支模体系难度很大，如何保证高空支模的安全性是该工程的难点。综合考虑支撑体系应满足施工方便、安全可靠、经济合理，易于操作等因素，确定采用全高扣件落地式满堂脚手架支撑系统；模板采用12mm厚的木胶合板，支撑系统采用截面为40mm×80mm方木和48×3.0mm的钢管。
4、安全、文明施工目标：确保模板在使用周期内安全、稳定、牢固；加强安全管理，有效地对重大危险源进行全过程监控，及时消除重大事故隐患，切实做到安全生产、文明施工；在本工程上杜绝模板坍塌事故等重特大和突发事故的发生，确保本工程无重大伤亡安全事故。
5、质量目标：严格按设计图纸、施工方案和国家规范施工，保证几何尺寸和位置正确，模板工程必须具有足够的强度、刚度和稳定性，保证模板工程一次验收合格，符合国家现行的房屋建筑工程验收规范、建设工程施工质量验收统一标准、山西省建设工程地方标准和国家有关强制性条文。
6、施工进度目标：在确保安全和质量的前提下保证工程按期完成。模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。
7、模板施工前对施工人员必须进行技术交义底，严禁区盲目施工。
2.6 安全技术保证条件
1、安全管理网络
安全技术负责人
技术负责人
生产经理
机械管理负责人
消防管理负责人
1、监督施工全过程的安全生产，纠正违章。
2、配合有关部门排除施工不安全因素。
3、项目保员安全活动和安全教育。
4、监督劳保用品质量和使用。
1、制定项目安全技术措施和分项工程安全施工方案。
2、督促安全措施落实。
3、解决施工过程中的不安全技术问题。
1、在安全前提下。合理安排生产计划。
2、组织施工安全技术措施的实施。
1、保证项目使用的各类机械安全运行。
2、监督机械操作持证作业。
1、保证防火设备设施齐全有效。
2、消除火灾隐患。
3、负责现场消防管工作。
劳务管理负责人
其他有关部门
1、保证进场施工人员安全技术素质。
2、控制加班加点，保证劳逸结合。
3、提供必须劳保用品，确保安全。
3、财务部门保证安全措施项目的经费。
4、卫生、行政部门保证工人生活基本条件，确保工人身心健康。
项目经理
2、模板的搭设和拆除须严格执行本专项施工方案。
3 施工布署
3.1 项目组织机构
本工程采用项目经理负责制，项目经理是本工程的安全生责任第一责任人。
本项目设项目经理1人，设项目副经理1人，设项目技术负责人1人，其下设施工技术组、安全组质量组和物资组，包括各专业工程师、预算员、试验资料员、质检员、安全员和材料员，其下各为施工队。项目管理组织机构见下图。
项目经理
项目技术负责人
项目副经理
工程技术部
各专业工程师
材 设 部
财 务 部
质量安全部
计划合约部
预
算
员
试验资料员
质
检
员
安
全
员
材
料
员
各施工班组
主要管理人员职责划分
1、项目经理职责
（1）对本工程质量、安全、进度、效益等全面负责。
（2）保证国家的法律、法规、和主管部门的各项指令贯彻执行。
（3）是本工程安全管理第一责任人，对本工程安全、文明施工、环境保护工作负责。
（4）是本工程质量管理第一责任人，对本工程质量管理工作全面负责。
2、项目技术负责人职责
全面负责技术、交底、模板方案编制工作，对重大危险源编制专项施工方案，参加重大质量和安全事故分析。
3、施工员职责
对模板工程质量进行监控、检查，督促不合格项目的整改；对建材质量进行检查、监控，负责模板工程验收。
4、安全员职责
（1）负责组织本工程安全监查活动，维持本工程安全体系有效运行。
（2）制定本工程安全计划，组织安全检查和验收活动，对施工安全进行控制。
（3）负责对安全事故的调查处理，并提出报告。
3.2 施工准备
1、 技术准备
a) 审查模板结构设计与施工说明书中的荷载、计算方法、节点构造和安全措施，设计审批手续应齐全。
b)应进行全面的安全技术交底，操作工应熟悉设设计与施工说明书，并应做好模板安装作业的分工准备。
c)对施工人员进行安全和技术培训，加强队组的技术素质。
d)应对模板和配件进行挑选、检测，不合格者应剔除，并应运至工地指定点堆放。
e)备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。
2、机具准备
主要机具及工具准备详见下表：
机具及工具准备一览表
| 序号 | 名称 | 规格、型号 | 数量 | 单机功率 |
| 1 | 平刨机 | MB573A | 3台 | 4KW |
| 2 | 圆盘锯 | MJ104A | 3台 | 3KW |
| 3 | 压刨机 | MB104 | 2 台 | 2.2KW |
| 4 | 电焊机 | BX1-500 | 3 台 | 32KVA |
| 5 | 台钻 | MK362 | 2 台 | |
| 6 | 砂轮机 | 立式 | 2 台 | |
| 7 | 套丝机 | ZIT-R2-50 | 2 台 | |
| 8 | 砂轮切割机 | 配套 | 2台 | |
| 9 | 空压机 | 1m3 | 2台 | |
| 10 | 手电钻 | 8把 | ||
| 11 | 锤子 | 重量0.25、0.5kg | 300个 | |
| 12 | 单头扳手 | 开口宽（mm）：17～19、22～24 | ||
| 13 | 钢丝钳 | 长150、175mm | ||
| 14 | 墨斗 | |||
| 15 | 零配件和工具箱 | |||
| 16 | 水准仪 | DZS3－1/AL332 | 2台 | |
| 17 | 水平尺 | 长450mm、500mm、550mm | ||
| 18 | 钢卷尺 | 50m/30m/5m | ||
| 19 | 直尺 | 2m～3m |
| 20 | 工程检测尺 | 2m | ||
| 21 | 塞规 | 一般 |
a)根据所需材料提前考察、选用相关材料厂家。
b)根据现场特点，场地北侧设木工制作棚。工程开工前组织施工人员搭设木工棚。
c)本工程木模板由现场加工：依据图纸、方案、交底、洽商、现场实际尺寸等画出班组施工范围内模板拼装图（模板翻样图），经项目工程师审核后交队组施工。
d)墙、柱子模板考虑3层更新一次面板。配置3层支撑体系。施工中模板及脚手架施工所用材料计划见下表。
模板施工材料计划表
| 序号 | 材料名称 | 规格 | 单位 | 数量 | 备注 |
| 1 | 胶合模板 | 12厚 | 张 | 12000 | 910*1830 |
| 2 | 木方 | 40*80 | 立方米 | 450 | 4m长 |
| 3 | 50*250 | 立方米 | 15 | 4m长 | |
| 4 | 钢管 | Ф48*3.0 | 根 | 9000 | 1～2m |
| 5 | Ф48*3.0 | 根 | 14000 | 3～4m | |
| 6 | Ф48*3.0 | 根 | 10000 | 5～6m | |
| 7 | 扣件 | 直角 | 只 | 42000 | |
| 8 | 对接 | 只 | 4000 | ||
| 9 | 转向 | 只 | 9000 | ||
| 10 | 脱模剂 | T | 5 | 水溶性 | |
| 11 | 3型卡 | 只 | 18000 | ||
| 12 | 普通螺杆 | Ф14 | 根 | 1500 | |
| 13 | 铁钉 | 若干 | |||
| 14 | 钢板网 | M2 | 120 |
主要劳动力分工及数量见下表：
劳动力准备一览表
| 序号 | 工种 施工部位 | 基础工程 | 主体工程 |
| 1 | 木工 | 60人 | 80人 |
| 2 | 电气焊工 | 10人 | 10人 |
| 3 | 电工 | 4人 | 4人 |
3.3 施工安排
施工部位及工期安排见下表：
施工部位及工期安排
| 序号 | 施工部位 | 完成时间 | 工期(天) |
| 1 | 基础底板 | 2013年8月30日 | |
| 2 | 筒仓结构 | 2013年9月15日 | |
| 3 | 夹层结构 | 2013年9月20日 | |
| 操作层结构 | 2013年10月10日 | ||
| 漏斗层结构 | 2013年10月25日 | ||
| 4 | 仓顶板结构 | 2013年11月15日 | |
| 仓上部框架结构 | 2013年11月30日 |
4.1 支撑系统选型、选材
本工程高大模板支架采用满堂扣件式钢管支撑架，次梁采用木方，面板采用胶合模板板材，具体选材如下：
1、模板面板采用12厚胶合模板板材，规格915*1830。胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护模，并应有易脱模和可两面使用的特点。胶合板的原材含水率不应大于15%。胶合模板的胶合强度不应低于木材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观及尺寸合格。
2、梁、平板模板的次楞均采用40*80方木。方木含水率不应大于25%。
3、梁、平板模板的主楞、立柱、斜撑、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑和连墙件等均采用Ф48*3.0脚手钢管，所采用的钢管符合国家现行质量标准。钢管应进行外观质量检验，检验应当委托有资质的检验检测机构进行抽检，检测结果为不合格的钢管不得进入施工现场。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。
4、钢管扣件选用优质玛钢扣件，其质量应符合国家现行质量标准。对进场扣件应抽取样品进行力学性能和扭力矩测试，扣件的检测应当委托有资质的检验检测机构进行抽检，检测结果为不合格的扣件不得进入施工现场。
5、梁侧两边侧模拉结采用Ф14对拉螺栓。
4.2 支撑系统设计
3.2.1 各区域高大模板支撑设计详见以下各表：
梁板模板支撑设计一览表
| 区域 | 梁支撑 | 板支撑 | 梁立杆步距 （mm） | |||||
| 梁号与 规格 | 梁底支撑高度 (m) | 支撑型式 （A代表立杆） | 对拉螺栓 | 板厚（mm） | 板底支撑高度 (m) | 立杆间距 | ||
| -11.9m夹层， 层高6.4m（基础筏板顶面起算） | 350*1000 | 4.90 | 三立杆 (A475A475A)*600 | 2Ф14 @600 | 150 | 6.25 | @600*600 | 1200 |
| 250*500 | 5.90 | 二立杆 (A700A)*600 | 1Ф14 @600 | 150 | 6.25 | @600*600 | 1200 | |
| -9.2m操作层， 层高9.1m（基础筏板顶面起算） | 400*800 | 8.3 | 三立杆 (A500A500A)*600 | 1Ф14 @600 | 150 | 8.95 | @600*600 | 1200 |
| 250*500 | 8.6 | 二立杆 (A700A)*600 | 1Ф14 @600 | 150 | 8.95 | @600*600 | 1200 | |
| 末煤仓标高-3.557m处漏斗层, 层高5.3m | 800*2500 | 3.143 | 四立杆 （A470A360A470A）*600 | 3Ф14 @600 | 1200 | 4.443 | @600*600 | 900 |
| 600*1500 (环梁) | 4.143 | 三立杆 (A450A450A)*600 | 1Ф14 @600 | 1200 | 4.443 | @600*600 | 900 | |
| 大块煤仓、小块煤仓标高：-4.073m处漏斗层， 层高5.127m | 800*2000 | 3.127 | 四立杆 （A470A360A470A）*600 | 2Ф14 @600 | 1000 | 4.127 | @600*600 | 900 |
| 500*1300 （环梁） | 3.827 | 三立杆 (A550A550A)*600 | 1Ф14 @600 | 1000 | 4.127 | @600*600 | 900 | |
| 矸石仓：-7.092m处漏斗层。 层高11.208m（从基础筏板顶面起算） | 400*1500 | 9.708 | 三立杆 （A450A450A）*600 | 2Ф14 @600 | 800 | 10.408 | @600*600 | 900 |
| 500*1000 (环梁) | 10.208 | 三立杆 (A550A550A)*600 | 1Ф14 @600 | 800 | 10.408 | @600*600 | 900 | |
| 24.1m仓顶板,层高27.657m, (漏斗最深处内有31.1m) | 800*1800 | 29.3 | 四立杆 （A470A360A470A）*700 | 3Ф14 @600 | 250 | 30.85 | @700*900 | 1500 |
| 700*2400 (环梁) | 25.157 | 四立杆 （A440A320A440A）*700 | 5Ф14 @600 | 250 | 30.85 | @700*900 | 1500 | |
| 说明： 1、顺框架主梁方向，满堂支撑的每排立杆底部需设置通长垫板，采用通长木方，其厚度不得于50mm； 2、任何情况下，纵横水平杆、扫地杆严禁缺失； 3、纵横向水平杆步距应一致并拉通； 4、梁底多立杆支撑时，中间立杆应与其他立杆同时施工，严禁后塞； 5、满堂支撑架顶部施工层荷载必须通过可调托撑传达室递给立杆，局部梁、板承重小横杆和立杆的连接必须采用双扣件； 6、在架体外侧周边及内部纵、横每5m~8m,应由底至顶设置连续竖向剪刀撑腰，剪刀撑宽度应为5m~8m（位置详见图）； 7、剪刀撑杆件的底端应与楼面顶紧； 8、大梁底水平杆层、扫地杆层及中间层共设三道连续水平剪刀撑； 9、所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶牢和拉结牢固； 10、在架体的外侧四周和中间有结构柱的部位，按水平间距6~9m、竖向间距2~3m设置连墙件与建筑结构拉结，有柱部位用钢管扣件形成抱箍状与柱拉结，无柱部位在楼面边梁上口预埋450长脚手钢管采用钢管扣件刚性连接； 11、应设置爬梯，爬梯踏步间距不得大于300mm； 12、支撑架验收合格后方可铺梁、板模板。 13、确保上下层立杆在同一垂直线上。 | ||||||||
1、梁底立杆数、间距按设计；水平杆步距按设计；梁底小横杆采用Ф48*3.0钢管，间距同立杆间距，横向布置；梁底支撑采用可调托撑，承重小横杆采用双扣件；梁侧按设计设Ф14对拉螺栓，竖向间距400mm，水平间距按设计。
2、梁底内次楞采用40*80木方，密铺，立放，间隙不大于20，顺梁长纵向布置；梁底面板12mm厚胶合模板。
3、梁侧12mm厚胶合模板；梁侧水平内次楞40*80木方间距不超过300（小面贴板）；梁侧竖向外主楞Ф48*3.0双钢管，顺梁跨度方向间距同螺杆间距；梁侧竖向钢管主楞下部与梁底小横杆扣件连接牢固，上部与板底支撑系统水平杆件扣件连接将梁侧模夹紧；梁两侧垂直梁跨方向设钢管斜撑，间距同小横杆间距，斜撑下部与小横杆高度处的板模满堂架水平杆扣件连牢，上部与梁侧竖向钢管主楞扣件连接顶紧。
4.2.3 楼板模板设计说明
1、顶板底模面板采用12mm厚胶合模板；板底次楞40*80木方立放（小面贴板），间距150mm；板底主楞Ф48*3.0钢管，间距按设计。
2、Ф48*3.0钢管立柱，立柱横向、纵向间距均按设计；立杆顶部采用双扣件。
3、纵横水平拉杆步距按设计。
3.2.4 高大模板支撑系统构造要求和施工说明
1、立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖同错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。
2、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。
3、剪刀撑应采用旋转扣件回定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线到主节点的距离不宜大于150mm。
4、梁、板模板应起拱，起拱高度为全跨的3/1000。
5、对地下室顶板应进行加固，对应高支模区域在地下室按高支模满堂立杆布置图搭满堂钢管脚手架，上下顶紧结构，水平杆、剪刀搅按正常要求布置。上层立杆支柱应对准下层支撑架。
6、施工时，在已安装好的模板上的实地荷裁不得超过设计值。已承受的荷截技工架和附件，不和随意拆除和移动。
4.2.5 高大模板支撑系统整体稳定性的构造措施
1、用框架柱稳定模板支架，先浇筑完成所有框架柱混凝土，让框架柱混凝土达到一定强度，然后再安装满堂模板支撑架，支撑架与框架柱可靠连接，形成稳定结构。
2、满堂支撑架搭设前先在楼面上按立杆位置弹线，按线支立杆；立杆对接时应垂直，保证立杆垂直受力。
3、立杆与立杆之间按满堂支撑架设计图设置纵、横向水平杆；沿框架梁纵向的水平杆与每层框架柱固定；纵、横向水平杆与周边筒仓壁顶紧。
4、严格按设计要求设置好纵、横向扫地杆，按设计步距设置每步架的纵、横向水平杆。
5、必须严格按设计图纸设置各类剪刀撑，剪刀撑要与架子同步搭设。
6、模板支撑排架搭设完毕后经验收合格通过后再铺设梁底及楼板模，立杆特别是梁下立杆严禁后塞。
5 高大模板施工
5.1 施工顺序（流程）
弹梁、板立杆定位线→竖立杆，施工扫地杆→按步距搭设水平杆和支撑系统→抄平→铺放主楞→排架验收→铺放次楞和模板面板→模板验收→钢筋安装→浇砼→养护→拆模。
5.2 支撑系统安装
1、严格按本工程模板支撑系统设计要求、构造要求和施工说明进行施工；钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。
2、搭设前在施工员、测量员参与下先弹出纵、横立杆位置线，再据此搭设立杆；竖立杆前其底部按要求设置垫板。
3、竖立杆时，要采用临时支撑，以防倒塌。模板及其支架在安装过程中，必须设置有效防倾覆的临时固定设施。
4、确保立杆的垂直偏差控制在规范规定范围内。
5、扫地杆严格按设计施工，距地不大于200mm,大横杆在下，小横杆在上。
6、步距要根据设计调值作适当调整，只能调小，不能调大。纵横水平杆要与已有柱有效联结。
7、施工最顶层主搁楞的，要先抄平拉线，以使主搁楞在同一水平面上。
8、梁柱接头的模板一定要预先安装好，然后再铺板模。
9、梁和楼板施工时，按要求进行起拱。所有梁底标高均从相应层标高控制线直接引测，不允许从其它梁底标高间接引测。
10、严格控制实际荷载不超过设计荷载，在施工中设专人对施工荷载进行监控。
11、吊运模板时必须注意安全。
12、遇5级及以上大风时，应停止切吊运作业。
13、模板组拼：模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要连接牢固，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装要求详见表
拼装的精度要求一览表
| 序号 | 项 目 | 允许偏差 |
| 1 | 两块模板之间拼缝 | ≤1 |
| 2 | 相邻模板之间高低差 | ≤1 |
| 3 | 模板平整度 | ≤2 |
| 4 | 模板平面尺寸偏差 | ±3 |
1、模板搭设前，高大模板支撑系统需经专家论证，并经公司总工和监理单位总监签字同意后方可实施。
2、排架施工结束须经验收，由技术负责人、安全员组织对排架的验收，合格后方可铺放次搁楞和模板面板。
3、模板施工完成后，由班组自检，合格后报项目部质安科，项目经理、技术负责人、安全员组织验收，自检合格后报监理验收。验收通过后方可绑扎钢筋。
4、支模后，要求木工班组和工长及质检员认真检查支模质量情况，填写好《模板分项工程质量检验批记录表》，明确责任。
5、自检要对模板支撑体系进行一次全面的验收:各种节点构造需符合规范规定；检查扣件施工质量，要确保每一扣件的拧紧力矩控制在40～60N•M内。
6、混凝土浇筑前由质量、安全负责人、总监签注砼浇灌令，同意后方可浇筑砼。
7、混凝土达到一定强度，拆模试块报造符合要求后由技术负责人和总监签注拆模令，同意后方可拆除，拆除时由安全员监督实施。
5.4 混凝土浇筑
1、对高大模板，应先将柱子或墙体混凝土浇筑完成至梁下5cm，并待其强度达到75%以上时再浇筑浇筑梁板混凝土。
2、浇筑梁板砼时，宜从中部开始向两边扩展进行浇筑。
3、浇筑梁板砼时，须派专人看模，一有异常及时处理。
4、在确保安全的前提下，在砼浇筑开始后，派人检查支架及其支承情况，发现有下沉、松动和变形情况，及时予以解决。
5、凝土浇筑速度对模板侧压力影响较大，施工中，混凝土须分层浇筑，每层厚度不超过400mm。
5.5 支撑系统拆除
1、混凝土强度达规定要求后方可拆除模板，拆模要有专人指挥。
2、模板拆除根据现场混凝土同条件试块强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。
3、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求：
（1）在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa （依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。
（2）混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。
混凝土强度等级
| 结构类型 | 结构跨度（m） | 按设计的混凝土强度标准值的百分率（%） |
| 板 | ≤2 | ≥50 |
| ＞2, ≤8 | ≥75 | |
| ＞8 | ≥100 | |
| 梁 | ≤8 | ≥75 |
| ＞8 | ≥100 | |
| 悬臂构件 | ―― | ≥100 |
5、楼板模板拆除：先松动下部木楔，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。
6、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。
7、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。
8、墙、柱、梁侧模当强度达到1.2N/mm方可拆除。
9、梁底模当混凝土强度达到设计强度的100％方可拆除。模板拆除的顺序正好是支模的反顺序。
10、拆除大跨度梁下模板，应先从跨中开始，分别拆向两边。
11、梁、板模板支撑的拆除须注意：上层楼板正在浇灌砼，下一层楼板的模板支撑不得拆除，再下层的模板的支撑仅可拆除一部分。
12、模板拆除下来要加强维护，不得抛掷。拆下后，即清理干净，板面涂刷脱模剂，按规格分类堆放整齐，以便使用。
6 施工安全管理
6.1 施工安全管理机构
1、建立以项目经理为主的安全管理小组，安全保证体系如下图：
项目经理
制定有关安全消防规章制度
监督指导安全消防措施贯彻
落实安全消防奖惩工作
施工员
安全员
项目工程师
消防员
编制安全消防方案
安全设施设备验收
特殊安全消防交底
施工安全消防交底
过程安全消防监督
班组安全消防教育
安全消防监督整改
职工违章教育处理
安全消防台帐积累
消防器材保养维修
使用制度落实
电焊安全消防教育
分包单位
遵守安全生产六大纪律
听从管理指挥
加强自我保护意识
2、安全责任
（1）项目经理为安全施工的总责任人。
（2）项目副经理对安全施工负直接领导责任，具体组织实施各项安全措施和安全制度。
（3）项目技术负责人负责组织安全技术措施的编制和审核，安全技术的交底和全技术教育。
（4）施工员对分管施工范围的安全施工负责，贯彻落实各项安全技术措施。
（5）工地设专职安全管理员，负责安全管理和监督检查。
（6）各专业人员都有岗位的安全职责。
6.2 施工安全管理措施
1、建立、健全各级各部门的安全生产责任制，责任落实到人。各项经济承包有明确的安全指标和包括奖惩办法在内的保证措施。
（1）操作工人应掌握本工种操作技能，熟悉本工种安全技术操作规程。认真建立“职工劳动保护记录卡”。
（2）施工方案应有针对性的安全技术措施，经技术负责人审查批准。
2、分部分项工程安全技术交底
进行全面的针对性的安全技术交底，被交底者履行签字手续。
3、模板施工安全技术措施
（1）支模、拆模时不得使用腐烂、裂、暗伤的木指或铁木脚手扳，亦不得使用2〃×4〃木条或板当作立人板。
（2）拆模必须一次拆清，不得留下无撑模板。
（3）离地2m 以上撑、拆模板时，不能用斜撑与平撑代替作为扶梯上下，以防撑头脱落，断裂跌下伤人，在拆除较重模板时，应先把模板扒开，系好绳索，轻拆轻放，防止拆下的模板冲断脚手板。拆模时严禁乱抛模板。
（4）高空作业时材料对方应稳妥、可靠，使用时工具随时装入袋内，防止坠落伤人，严禁向高空操作人员抛送工具、物件。
（5）使用的榔头、斧头等工具、木柄要装牢，操作时手要握紧，以防工具脱柄或脱手伤人。
（6）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。
（7）支模前必须搭好相关脚手架。
（8）在拆墙、柱模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂“禁止通行”安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。
（9）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。
（10）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m， 外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）； 且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。
（11）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板。
（12）组拼的大模板堆放时，使模板向下倾斜30° ，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。
（13）模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。
（14）在电梯间、通高竖井内进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15℃时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。
（15）建立领导值班制度，及时处置意外事件，加强安全管理，做好文明施工。
（16）在木模板堆放区放置足够数量的灭火器。
7 质量保证控制措施
7.1 进场模板质量标准
1、技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场九夹板出厂合格证和检测报告来检验）。
2、外观质量检查标准（通过观察检验）
任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。
不得有板边缺损、起毛。
每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。
每平方米污染面积不大于0.005m2 。
3、规格尺寸标准
厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。
长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2 点，取平均值。
对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。
翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量
钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。
7.2 模板安装质量要求
必须符合《混凝土结构工程施工质量及验收规范》（GB 50204-2002 ）（2011年版）及相关规范要求。即“模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载”。
7.2.1 主控项目
（1） 安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。
检查数量：全数检查。
检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。
（2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。
检查数量：全数检查。
检验方法：观察。
7.2.2 一般项目
（1）模板安装应满足下列要求：
1） 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；
2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；
3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；
检查数量：全数检查。
检验方法：观察。
（2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。
检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数
量的10％，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3 间。）
检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。
（3） 固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合表6-1 的规定。
检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％， 且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3 间)。
检验方法：钢尺检查。
7.2.3 现浇结构模板安装的偏差应符合表6-1 的规定。
检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％， 且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3 间)。
现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表6-1：（检验方法：检查同条件
养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）
模板安装允许偏差和检验方法 表6-1
| 项目 | 项 目 | 项允许偏差（mm） | 检查方法 | ||
| 国家规范标准 | 内部控制标准 | ||||
| 1 | 轴线位移 | 柱、墙、梁 | 5 | 3 | 尺量 |
| 2 | 底板上表面标高 | +5 | +3 | 水准仪或拉线、尺量 | |
| 3 | 截面模内尺寸 | 基础 | +10 | +5 | 尺量 |
| 柱、墙、梁 | +4，-5 | +3 | |||
| 4 | 层高垂直度 | 层高不大于5m | 6 | 3 | 经纬仪或拉线、尺量 |
| 层高大于5m | 8 | 5 | |||
| 5 | 相邻两板表面高低差 | 2 | 2 | 尺量 | |
| 6 | 表面平整度 | 5 | 2 | 靠尺、塞尺 | |
| 7 | 阴阳角 | 方正 | ―― | 2 | 方尺、塞尺 |
| 垂直 | ―― | 2 | 线尺 | ||
| 8 | 预埋铁件中心线位移 | ―― | 2 | 拉线、尺量 | |
| 9 | 预埋管、螺栓 | 中心线位移 | 3 | 2 | 拉线、尺量 |
| 螺栓外露长度 | +10，-0 | +5，-0 | |||
| 10 | 预留孔洞 | 中心线位移 | +10 | 5 | 拉线、尺量 |
| 尺寸 | +10，-0 | +5，-0 | |||
| 11 | 门窗洞口 | 中心线位移 | ―― | 3 | 拉线、尺量 |
| 宽、高 | ―― | +5 | |||
| 对角线 | ―― | 6 | |||
| 12 | 插筋 | 中心线位移 | 5 | 5 | 尺量 |
| 外露长度 | +10，-0 | +10，-0 |
7.2.4 模板垂直度控制
（1） 对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。
（2） 模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm ，平整度不超过2mm；
（3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。
7.2.5 顶板模板标高控制
每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500 线，根据层高2800mm 及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。
7.2.6 模板的变形控制
（1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。
（2） 浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500 以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。
（3）门窗洞口处对称下混凝土；
（4） 模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；
（5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；
（6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。
7.2.7 模板的拼缝、接头
模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；
钢模板如发生变形时，及时修整。
7.2.8 窗洞口模板
在窗台模板下口中间留置2 个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。
7.2.9 清扫口的留置
楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50×100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。
6.2.10 跨度小于4m 不考虑，4～6m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm 。
7.2.11 与安装配合
合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。
7.2.12 混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。
7.2.13 为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。
7.3 其他注意事项
在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。
7.3.1 胶合模板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。
7.3.2 进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。
7.3.3 模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。
7.3.4 墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。
7.3.5 墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少2~3mm 。
7.3.6 门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。
7.3.7 支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。
模板工程质量控制（详见图6-1）。
7.4 脱模剂及模板堆放、维修
7.4.1 胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油＝2:8。
7.4.2 模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。
7.4.3 装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。
7.4.4 拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修
学习图纸和技术
准备工作
模板选择
学习操作规程
清理模板
模板涂刷脱模剂
书面交底
技术交底
与钢筋工序交接
操作人员
检查脚手架模板
底部标高、中心线、断面尺寸放线
中间抽查
和钢筋、砼工序交接检查
支模
自查
浇筑砼时留人看模
按梁、柱各抽查10％，但
均不应小于3件，墙、板按有代表性的自然间抽查10％，但不少于3间
执行验评标准
质量评定
不合格的处理（返工）
按同条件试块确定拆模时间
拆模
注意保护棱角
清理现场、文明施工
自检记录
资料整理
质量评定记录
施工记录
图7-1 模板工程质量控制程序
8 质量通病及预防措施
8.1 模板加工
现象：后台模板加工质量粗糙，拼缝不严，板面变形，尺寸偏差大。门窗及预留洞模板制作马虎。
防治措施：模板制作中严格按翻样尺寸配制，选用质量合格的材料，接缝要严密，所有龙骨加工精度，对加工的模板严格检查验收。
8.2 柱墙模板
现象：胀模、漏浆、混凝土出现蜂窝，烂根。墙混凝土表面粘模、掉角。
防治措施：支模前按图纸弹好轴线和断面尺寸，矫正钢筋位置，防止漏浆烂根。
8.3 顶板模板
现象：板中部下挠，板底与墙、梁四周不平，板模伸入墙、梁内“吃模”，
板缝跑浆，出现麻面、蜂窝。
防治措施：板模下部支撑按详图间距布置，支撑垫木方。拉好水平杆和剪力撑，支撑采用满堂红架子，用U 托调节丝杆调整标高。纵横格栅经过压刨，保证尺寸一样大，并拉通线找平，保证在同一标高上。板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。板模多次周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷膜剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净。
9 材料节约措施
1、在使用钢管作支撑和横杆时，要以大局出发，精心规划、计算，钢管长切短时，要满足一定的工程模数，并根据工程具体结构高度和尺寸进行施工。根据本工程的特点，顶撑立杆以2.1m 为主，1.2m 和0.9m 的立杆为辅，这样可以有效的提高周材使用效率。
2、不得在放置好的木模上随意践踏、重物冲击；木背楞分类堆放，不得随意切断或锯、割。
3、根据图纸精心排板，每根板、每根梁尽量少拼缝。
4、安装多余扣件和钉子要装入专用背包中按要求回收，不得乱丢乱放。
5、模板拆除扣件不得乱丢，边拆边进袋。
6、拆除模板按标识吊运到模板堆放场地，由模板保养人员及时对模板进行清理、修正、刷脱模剂，标识不清的模板重新标识；做到精心保养，以延长使用期限。
7、制定材料节约管理奖罚制度：
拆除模板要按操作要求施工，严禁猛撬、生砸、及大面积撬落，尽可能不损坏木模板，便于周转使用，对拆下的模板及时清除表面油污。并进行整修刷好脱模剂，以便再用。对故意破坏模板，且不整修、不保养。重新用新料配置上层模板等按配置模板量的实际进场价格罚款。
10 成品保护
1、上操作面前模板上的脱模剂不得流坠，以防污染结构成品。
2、为防止破坏模板工序必须做到：不得重物冲击已支好模板、支撑；不准在模板上任意拖拉钢筋；在支好的顶板模板上焊接钢筋时，加垫薄钢板或或其他阻燃材料；在支好顶板模上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，需用木方作垫进行。
3、拆下的模板，如有变形，及时进行修理。
4、门窗洞口、墙的阳角用塑料护角保护。
5、楼梯踏步用15mm 厚碎木胶合板保护。
6、进场后的模板临时堆放时，要放稳垫平，必须用编织布临时遮盖，使
用前，必须涂刷水性脱模剂，遇雨时，及时覆盖塑料布。
7、模板拆除时，严禁用撬棍乱撬和高处向下抛掷，以防口角损坏并保证
安全。
8、施工过程中，严禁用利器或重物乱撞模板，以防模板损坏或变形。
11 质量记录
主要有以下记录：
1、模板分项工程预检记录；
2、模板分项工程质量评定资料。
12 监测措施
1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。
2、高支模日常检查，重点巡查以下部位：
（1）杆件的设置和连接、连墙杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。
（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。
（3）连接扣件是否松动。
（4）架体是否有不均匀沉降、垂直度。
（5）施工过程中是否符合规范要求。
（6）支架与杆件是否有变形的形象。
（7）支架在承受六级大风或大暴后必须进行全面检查。
（8）监测项目：立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的基础沉降。
（9）监测点布设：
支架监测点布设应按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。
监测点布置应根据支架平面大小设置各不少于2个立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆基础沉降监测点。
监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。
（10）监测频率
在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次。监测时间可控制在混凝土浇注前直至砼终凝。
扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形允许什、报警值可参见下表：
| 序号 | 项目 | 搭设允许偏差 | 变形允许偏差 | 变形预警值 | 检查工具 |
| 1 | 立杆钢管弯曲3m | / | / | 吊线和卷尺 | |
| 2 | 水平杆、斜杆的钢管弯曲 L≤6.5M | / | / | 吊线和卷尺 | |
| 3 | 立杆垂直度全高 | / | / | ||
| 4 | 立杆脚手架高度H内 | / | / | 经纬仪及钢板尺 | |
| 5 | 立杆顶水平位移 | / | 吊线和卷尺经纬 | ||
| 6 | 支架整体水平位移 | / | 经纬仪及钢板尺 | ||
| 7 | 立杆基础沉降 | / | 经纬仪及钢板尺 |
13 应急预案
13.1 应急领导机构
项目部成立应急领导小组，组长由项目经理担任，由安全、保卫、工程技术、材料设备、后勤等部门组成。
组长：项目经理
组员：安全
保卫
技术员
施工员
13.2 应急计划
工程开工或阶段性施工开始前，项目经理部根据现场实际情况，识别潜在的事故和应急情况，控制潜在的事故和可能引起人员、材料、装备、设施破坏的紧急情况。
1、支撑系统失稳、 坍塌，坠落发生的原因及预防措施：
支撑系统失稳、 坍塌，坠落发生的原因:未按模板施工方案施工，钢管脚手架材质不符合要求，模板未经验收就投入使用。预防措施：严格按专项方案施工，严把材料进货关；加强模板验收。
2、坍塌倒塌事故发生应急措施：
（1）事故发生后应立即报告应急抢险指挥部。
（2）挖掘被掩埋伤员及时脱离危险区。
（3）清楚伤员口、鼻内泥块、凝血块、呕吐物等，将昏迷伤员舌头拉出，以防窒息。
（4）进行简易包扎、止血或简易骨折固定。
（5）对呼吸、心跳停止的伤员予以心脏复苏。
（6）尽快与120急救中心取得联系，详细说明事故地点、受伤程度，并派人到路口接应。
（7）组织人员尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症的发生，并将其转移至安全地方。
（8）若有骨折时，应及时用夹板等简易固定后立即送医院。
13.3 应急响应
1、浇筑混凝土时，派专人看护支架。不论任何人，一旦发现支撑排架等施工设施有倒塌的可能性，应立即呼叫在场全体人员进行隐藏。
2、现场人员应迅速通知项目经理或施工员，并打电话及时向集团应急抢险领导小组领导报告事故的发生情况，请求集团应急抢险领导小组的支援。
3、根据现场情况，若有人员受伤，应立即拨打120急救电话，向急救中心求救。应务必讲清受伤人数、地点和人员受伤情况。并派人到主要路口引导急救车尽快赶至事故现场。同时，现场急救人员在急救车到来以前，应对受伤人员进行急救；本项目部配备应急急救药箱1只，药箱放在现场办公室。
4、在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。
5、现场安全员应对排架等倒塌事故进行原因分析，制定相应的改正措施，认真填写伤亡事故报表，事故调查等有关处理报告，并上报集团应急抢险领导小组。
13.4 保障措施
应急预案小组手机24小常开，与相关部门的电话经常驻联系。现场救援和工程抢险设备准备充分，救援药品备足，做好后勤保障、资金保障等工作。
14 模板计算书
14.1 漏斗层1200厚板支撑体系计算书
一、工程属性
| 新浇混凝土楼板名称 | 漏斗层，标高-3.557m | 新浇混凝土楼板板厚(mm) | 1200 |
| 新浇混凝土楼板边长L(m) | 6 | 新浇混凝土楼板边宽B(m) | 6 |
| 施工人员及设备荷载标准值Q1k | 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) | 2.5 |
| 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) | 2.5 | |
| 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) | 1.5 | |
| 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2) | 1 | |
| 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) | 面板自重标准值 | 0.1 |
| 面板及小梁自重标准值 | 0.3 | |
| 楼板模板自重标准值 | 0.5 | |
| 模板及其支架自重标准值 | 0.75 | |
| 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) | 24 | |
| 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) | 1.1 | |
| 模板支拆环境不考虑风荷载 | ||
| 模板支架高度(m) | 5. |
| 立柱纵向间距la(mm) | 700 |
| 立柱横向间距lb(mm) | 700 |
| 水平拉杆步距h(mm) | 900 |
| 立柱布置在混凝土板域中的位置 | 中心对称 |
| 立柱距混凝土板短边的距离(mm) | 200 |
| 立柱距混凝土板长边的距离(mm) | 200 |
| 主梁布置方向 | 平行楼板长边 |
| 小梁间距(mm) | 150 |
| 小梁距混凝土板短边的距离(mm) | 75 |
| 小梁两端各悬挑长度(mm) | 200，200 |
模板设计平面图
模板设计剖面图(楼板长向)
模板设计剖面图(楼板宽向)
四、面板验算
| 面板类型 | 覆面木胶合板 | 面板厚度(mm) | 12 |
| 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 16 | 面板弹性模量E(N/mm2) | 4700 |
W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×1.2)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×1.2)+1.4×0.7×2.5] ×1=38.92kN/m
q2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.12kN/m
p＝0.9×1.3×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[38.92×0.152/8，0.12×0.152/8+2.2×0.15/4]= 0.11kN·m
σ＝Mmax/W＝0.11×106/24000＝4.56N/mm2≤[f]＝16N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×1.2)×1=30.22kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×30.22×1504/(384×4700×144000)＝0.29mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm
满足要求！
五、小梁验算
| 小梁类型 | 方木 | 小梁材料规格(mm) | 40×80 |
| 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 15.44 | 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 1.78 |
| 小梁弹性模量E(N/mm2) | 9350 | 小梁截面抵抗矩W(cm3) | 42.67 |
| 小梁截面惯性矩I(cm4) | 170.67 | ||
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×1.2)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×1.2)+1.4×0.7×2.5]×0.15＝5.87kN/m
因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×1.2)×0.15＝5.54kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.15＝0.33kN/m
M1＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×5.54×0.72+0.121×0.33×0.72＝0.27kN·m
q2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.15＝0.05kN/m
p＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN/m
M2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.05×0.72+0.21×2.2×0.7＝0.33kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[5.87×0.22/2，0.05×0.22/2+2.2×0.2]＝0.44kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.27，0.33，0.44]＝0.44kN·m
σ＝Mmax/W＝0.44×106/42670＝10.36N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×5.54×0.7+0.62×0.33×0.7＝2.5kN
V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.05×0.7+0.681×2.2＝1.52kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[5.87×0.2，0.05×0.2+2.2]＝2.22kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[2.5，1.52，2.22]＝2.5kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.5×1000/(2×80×40)＝1.17N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×1.2)×0.15＝4.56kN/m
跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×4.56×7004/(100×9350×1706700)＝0.43mm≤[ν]＝l/400＝700/400＝1.75mm
悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=4.56×2004/(8×9350×1706700)＝0.06mm≤[ν]＝l1/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
六、主梁验算
| 主梁类型 | 钢管 | 主梁材料规格(mm) | Ф48×3 |
| 可调托座内主梁根数 | 2 | 主梁弹性模量E(N/mm2) | 206000 |
| 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 205 | 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 125 |
| 主梁截面惯性矩I(cm4) | 10.78 | 主梁截面抵抗矩W(cm3) | 4.49 |
1、小梁最大支座反力计算
Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×1.2)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×1.2)+1.4×0.7×1.5]×0.15＝5.78kN/m
q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×1.2)×0.15＝5.58kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.15＝0.28kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×1.2)×0.15=4.59kN/m
承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×5.58×0.7+1.223×0.28×0.7＝4.71kN
按悬臂梁，R1＝q1l=5.78×0.2＝1.16kN
R＝max[Rmax，R1]/2＝2.35kN;
同理，R'＝1.77kN，R''＝1.77kN
正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×4.59×0.7＝3.67kN
按悬臂梁，R1＝Rmaxl=3.67×0.2＝0.73kN
R＝max[Rmax，R1]/2＝1.84kN;
同理，R'＝1.38kN，R''＝1.38kN
2、抗弯验算
计算简图如下：
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.77kN·m
σ＝Mmax/W＝0.77×106/4490＝171.92N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝6.29kN
τmax＝2Vmax/A=2×6.29×1000/424＝29.66N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.69mm
跨中νmax=0.69mm≤[ν]=700/400=1.75mm
满足要求！
七、立柱验算
| 钢管类型 | Ф48×3 | 立柱截面面积A(mm2) | 424 |
| 立柱截面回转半径i(mm) | 15.9 | 立柱截面抵抗矩W(cm3) | 4.49 |
| 抗压强度设计值[f](N/mm2) | 205 | ||
满足要求！
查表得，φ＝0.84
f=N/(φA)=0.9max[1.2×(0.75+(1.1+24)×1.2)+1.4×1, 1.35×(0.75+(1.1+24)×1.2)+1.4×0.7×1]×0.7×0.7×1000/(0.84×424)=18.81×1000/357.43=52.63N/mm2≤[f]=205 N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
| 可调托座承载力容许值[N](kN) | 30 |
满足要求！
14.2 漏斗层800*2500梁支撑体系计算书
一、工程属性
| 新浇混凝土梁名称 | KL2 | 新浇混凝土梁计算跨度(m) | 7.54 |
| 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) | 800×2500 | 新浇混凝土结构层高(m) | 5. |
| 梁侧楼板厚度(mm) | 1200 | ||
| 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) | 面板 | 0.1 | |
| 面板及小梁 | 0.3 | ||
| 模板面板 | 0.5 | ||
| 模板及其支架 | 0.75 | ||
| 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) | 24 | ||
| 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) | 梁 | 1.5 | |
| 板 | 1.1 | ||
| 施工人员及设备荷载标准值Q1k | 当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2) | 1 | |
| 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2) | 对水平面模板取值 | 2 | |
| 模板支拆环境不考虑风荷载 | |||
| 新浇混凝土梁支撑方式 | 梁两侧有板，梁板立柱共用(A) |
| 梁跨度方向立柱间距la(mm) | 700 |
| 梁两侧立柱间距lb(mm) | 1400 |
| 步距h(mm) | 900 |
| 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) | 700、700 |
| 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 | 居中 |
| 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) | 700 |
| 梁底增加立柱根数 | 2 |
| 梁底增加立柱布置方式 | 按梁两侧立柱间距均分 |
| 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) | 467,933 |
| 梁底支撑小梁根数 | 12 |
| 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) | 270 |
平面图
立面图
四、面板验算
| 面板类型 | 覆面木胶合板 | 面板厚度(mm) | 12 |
| 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 16 | 面板弹性模量E(N/mm2) | 4700 |
W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.5)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×2.5)+1.4×0.7×2]×1＝79.34kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×2.5]×1＝77.58kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×2.5]×1＝63.85kN/m
1、强度验算
Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×77.58×0.072+0.121×1.76×0.072＝0.04kN·m
σ＝Mmax/W＝0.04×106/24000＝1.78N/mm2≤[f]＝16N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×63.85×72.734/(100×4700×144000)＝0.017mm≤[ν]＝l/400＝72.73/400＝0.18mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×77.58×0.07+0.446×1.76×0.07＝2.27kN
R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×77.58×0.07+1.223×1.76×0.07＝6.61kN
R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×77.58×0.07+1.142×1.76×0.07＝5.38kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×63.85×0.07＝1.82kN
R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×63.85×0.07＝5.31kN
R3'=0.928 q2l=0.928×63.85×0.07＝4.31kN
五、小梁验算
| 小梁类型 | 方木 | 小梁材料规格(mm) | 40×80 |
| 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 15.44 | 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 1.78 |
| 小梁弹性模量E(N/mm2) | 9350 | 小梁截面抵抗矩W(cm3) | 42.67 |
| 小梁截面惯性矩I(cm4) | 170.67 | ||
q1＝max{2.27+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.8/11+0.5×(2.5-1.2)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×1.2)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×1.2)+1.4×0.7×1]×max[0.7-0.8/2，(1.4-0.7)-0.8/2]/2×1，6.61+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.8/11}=8.79kN/m
q2＝max[1.82+(0.3-0.1)×0.8/11+0.5×(2.5-1.2)+(0.5+(24+1.1)×1.2)×max[0.7-0.8/2，(1.4-0.7)-0.8/2]/2×1，5.31+(0.3-0.1)×0.8/11]＝7.08kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×8.79×0.72，0.5×8.79×0.272]＝0.46kN·m
σ＝Mmax/W＝0.46×106/42670＝10.81N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×8.79×0.7，8.79×0.27]＝3.737kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.737×1000/(2×40×80)＝1.75N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×7.08×7004/(100×9350×1706700)＝0.67mm≤[ν]＝l/400＝700/400＝1.75mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝7.08×2704/(8×9350×1706700)＝0.29mm≤[ν]＝l/400＝270/400＝0.68mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×8.79×0.7，0.393×8.79×0.7+8.79×0.27]＝7.04kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R12＝5.3kN，R2＝R11＝7.04kN，R3＝R4＝R5＝R6＝R7＝R8＝R9＝R10＝4.32kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×7.08×0.7，0.393×7.08×0.7+7.08×0.27]＝5.67kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'12＝4.26kN，R'2＝R'11＝5.67kN，R'3＝R'4＝R'5＝R'6＝R'7＝R'8＝R'9＝R'10＝3.46kN
六、主梁验算
| 主梁类型 | 钢管 | 主梁材料规格(mm) | Ф48×3 |
| 可调托座内主梁根数 | 2 | 主梁弹性模量E(N/mm2) | 206000 |
| 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 205 | 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 125 |
| 主梁截面惯性矩I(cm4) | 10.78 | 主梁截面抵抗矩W(cm3) | 4.49 |
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.529×106/4490＝117.87N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝7.69kN
τmax＝2Vmax/A=2×7.69×1000/424＝36.27N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.13mm≤[ν]＝l/400＝466.67/400＝1.17mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R4]＝1.28kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.28kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、立柱验算
| 钢管类型 | Ф48×3 | 立柱截面面积A(mm2) | 424 |
| 回转半径i(mm) | 15.9 | 立柱截面抵抗矩W(cm3) | 4.49 |
| 抗压强度设计值f(N/mm2) | 205 | ||
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.85
立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]＝max[1.28+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×1.2)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×1.2)+1.4×0.7×1]×(0.7+0.7-0.8/2)/2×0.7，28.34，28.34，1.28+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×1.2)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×1.2)+1.4×0.7×1]×(0.7+1.4-0.7-0.8/2)/2×0.7]＝28.34kN
f＝N/(φA)＝28.34×103/(0.85×424)＝79.01N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
| 可调托座承载力容许值[N](kN) | 30 |
满足要求！
14.3 250厚仓顶板支撑体系计算书
一、工程属性
| 新浇混凝土楼板名称 | 仓顶板，标高24.10m | 新浇混凝土楼板板厚(mm) | 250 |
| 新浇混凝土楼板边长L(m) | 5.6 | 新浇混凝土楼板边宽B(m) | 4.2 |
| 施工人员及设备荷载标准值Q1k | 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) | 2.5 |
| 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) | 2.5 | |
| 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) | 1.5 | |
| 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2) | 1 | |
| 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) | 面板自重标准值 | 0.1 |
| 面板及小梁自重标准值 | 0.3 | |
| 楼板模板自重标准值 | 0.5 | |
| 模板及其支架自重标准值 | 0.75 | |
| 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) | 24 | |
| 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) | 1.1 | |
| 模板支拆环境不考虑风荷载 | ||
| 模板支架高度(m) | 30.95 |
| 立柱纵向间距la(mm) | 900 |
| 立柱横向间距lb(mm) | 900 |
| 水平拉杆步距h(mm) | 1500 |
| 立柱布置在混凝土板域中的位置 | 自定义 |
| 立柱距混凝土板短边的距离(mm) | 150 |
| 立柱距混凝土板长边的距离(mm) | 150 |
| 主梁布置方向 | 平行楼板长边 |
| 小梁间距(mm) | 150 |
| 小梁距混凝土板短边的距离(mm) | 50 |
| 小梁两端各悬挑长度(mm) | 150，150 |
模板设计平面图
模板设计剖面图(楼板长向)
模板设计剖面图(楼板宽向)
四、面板验算
| 面板类型 | 覆面木胶合板 | 面板厚度(mm) | 12 |
| 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 16 | 面板弹性模量E(N/mm2) | 4700 |
W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5] ×1=10.04kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m
p＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[10.04×0.152/8，0.11×0.152/8+3.15×0.15/4]= 0.12kN·m
σ＝Mmax/W＝0.12×106/24000＝4.93N/mm2≤[f]＝16N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.25)×1=6.38kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×6.38×1504/(384×4700×144000)＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm
满足要求！
五、小梁验算
| 小梁类型 | 方木 | 小梁材料规格(mm) | 40×80 |
| 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 15.44 | 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 1.78 |
| 小梁弹性模量E(N/mm2) | 9350 | 小梁截面抵抗矩W(cm3) | 42.67 |
| 小梁截面惯性矩I(cm4) | 170.67 | ||
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5]×0.15＝1.54kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)×0.15＝1.07kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.15＝0.47kN/m
M1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×1.07×0.92+0.1×0.47×0.92＝0.1kN·m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.15＝0.05kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m
M2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.05×0.92+0.21×3.15×0.9＝0.6kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.54×0.152/2，0.05×0.152/2+3.15×0.15]＝0.47kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.1，0.6，0.47]＝0.6kN·m
σ＝Mmax/W＝0.6×106/42670＝14.02N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.07×0.9+0.62×0.47×0.9＝0.85kN
V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.05×0.9+0.681×3.15＝2.17kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.54×0.15，0.05×0.15+3.15]＝3.16kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.85，2.17，3.16]＝3.16kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×80×40)＝1.48N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.15＝0.99kN/m
跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.99×9004/(100×9350×1706700)＝0.26mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.99×1504/(8×9350×1706700)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝150/400＝0.38mm
满足要求！
六、主梁验算
| 主梁类型 | 钢管 | 主梁材料规格(mm) | Ф48×3 |
| 可调托座内主梁根数 | 2 | 主梁弹性模量E(N/mm2) | 206000 |
| 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 205 | 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 125 |
| 主梁截面惯性矩I(cm4) | 10.78 | 主梁截面抵抗矩W(cm3) | 4.49 |
1、小梁最大支座反力计算
Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×1.5]×0.15＝1.43kN/m
q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.15＝1.23kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.15＝0.28kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.15=1.02kN/m
承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.23×0.9+1.223×0.28×0.9＝1.58kN
按悬臂梁，R1＝q1l=1.43×0.15＝0.21kN
R＝max[Rmax，R1]/2＝0.79kN;
同理，R'＝0.53kN，R''＝0.4kN
正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.02×0.9＝1.05kN
按悬臂梁，R1＝Rmaxl=1.05×0.15＝0.16kN
R＝max[Rmax，R1]/2＝0.52kN;
同理，R'＝0.35kN，R''＝0.26kN
2、抗弯验算
计算简图如下：
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.45kN·m
σ＝Mmax/W＝0.45×106/4490＝100.47N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝2.98kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.98×1000/424＝14.03N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.65mm
跨中νmax=0.65mm≤[ν]=900/400=2.25mm
悬挑段νmax＝0.23mm≤[ν]=100/400=0.25mm
满足要求！
七、立柱验算
| 钢管类型 | Ф48×3 | 立柱截面面积A(mm2) | 424 |
| 立柱截面回转半径i(mm) | 15.9 | 立柱截面抵抗矩W(cm3) | 4.49 |
| 抗压强度设计值[f](N/mm2) | 205 | ||
满足要求！
查表得，φ＝0.63
f=N/(φA)=0.9max[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.25)+1.4×1, 1.35×(0.75+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×1]×0.9×0.9×1000/(0.63×424)=7.63×1000/266.7=28.6N/mm2≤[f]=205 N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
| 可调托座承载力容许值[N](kN) | 30 |
满足要求！
14.4 仓顶板800*1800梁支撑体系计算书
一、工程属性
| 新浇混凝土梁名称 | KZL1 | 新浇混凝土梁计算跨度(m) | 17.35 |
| 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) | 800×1800 | 新浇混凝土结构层高(m) | 30.94 |
| 梁侧楼板厚度(mm) | 250 | ||
| 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) | 面板 | 0.1 | |
| 面板及小梁 | 0.3 | ||
| 模板面板 | 0.5 | ||
| 模板及其支架 | 0.75 | ||
| 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) | 24 | ||
| 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) | 梁 | 1.5 | |
| 板 | 1.1 | ||
| 施工人员及设备荷载标准值Q1k | 当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2) | 1 | |
| 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2) | 对水平面模板取值 | 2 | |
| 模板支拆环境不考虑风荷载 | |||
| 新浇混凝土梁支撑方式 | 梁两侧有板，梁板立柱共用(A) |
| 梁跨度方向立柱间距la(mm) | 700 |
| 梁两侧立柱间距lb(mm) | 1300 |
| 步距h(mm) | 1500 |
| 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) | 700、900 |
| 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 | 居中 |
| 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) | 650 |
| 梁底增加立柱根数 | 2 |
| 梁底增加立柱布置方式 | 自定义 |
| 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) | 470,830 |
| 梁底支撑小梁根数 | 12 |
| 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) | 150 |
平面图
立面图
四、面板验算
| 面板类型 | 覆面木胶合板 | 面板厚度(mm) | 12 |
| 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 16 | 面板弹性模量E(N/mm2) | 4700 |
W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×0.7×2]×1＝57.65kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝55.kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝46kN/m
1、强度验算
Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×55.×0.072+0.121×1.76×0.072＝0.03kN·m
σ＝Mmax/W＝0.03×106/24000＝1.27N/mm2≤[f]＝16N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×46×72.734/(100×4700×144000)＝0.012mm≤[ν]＝l/400＝72.73/400＝0.18mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×55.×0.07+0.446×1.76×0.07＝1.65kN
R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×55.×0.07+1.223×1.76×0.07＝4.8kN
R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×55.×0.07+1.142×1.76×0.07＝3.92kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×46×0.07＝1.31kN
R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×46×0.07＝3.82kN
R3'=0.928 q2l=0.928×46×0.07＝3.1kN
五、小梁验算
| 小梁类型 | 方木 | 小梁材料规格(mm) | 40×80 |
| 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 15.44 | 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 1.78 |
| 小梁弹性模量E(N/mm2) | 9350 | 小梁截面抵抗矩W(cm3) | 42.67 |
| 小梁截面惯性矩I(cm4) | 170.67 | ||
q1＝max{1.65+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.8/11+0.5×(1.8-0.25)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×1]×max[0.65-0.8/2，(1.3-0.65)-0.8/2]/2×1，4.8+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.8/11}=4.82kN/m
q2＝max[1.31+(0.3-0.1)×0.8/11+0.5×(1.8-0.25)+(0.5+(24+1.1)×0.25)×max[0.65-0.8/2，(1.3-0.65)-0.8/2]/2×1，3.82+(0.3-0.1)×0.8/11]＝3.84kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×4.82×0.72，0.5×4.82×0.42]＝0.39kN·m
σ＝Mmax/W＝0.39×106/42670＝9.04N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×4.82×0.7，4.82×0.4]＝2.048kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.048×1000/(2×40×80)＝0.96N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.84×7004/(100×9350×1706700)＝0.36mm≤[ν]＝l/400＝700/400＝1.75mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝3.84×4004/(8×9350×1706700)＝0.77mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×4.82×0.7，0.393×4.82×0.7+4.82×0.4]＝3.86kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R12＝3kN，R2＝R11＝3.86kN，R3＝R4＝R5＝R6＝R7＝R8＝R9＝R10＝3.15kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.84×0.7，0.393×3.84×0.7+3.84×0.4]＝3.07kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'12＝2.73kN，R'2＝R'11＝3.07kN，R'3＝R'4＝R'5＝R'6＝R'7＝R'8＝R'9＝R'10＝2.5kN
六、主梁验算
| 主梁类型 | 钢管 | 主梁材料规格(mm) | Ф48×3 |
| 可调托座内主梁根数 | 1 | 主梁弹性模量E(N/mm2) | 206000 |
| 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 205 | 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 125 |
| 主梁截面惯性矩I(cm4) | 10.78 | 主梁截面抵抗矩W(cm3) | 4.49 |
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.605×106/4490＝134.82N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝8.187kN
τmax＝2Vmax/A=2×8.187×1000/424＝38.62N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.31mm≤[ν]＝l/400＝470/400＝1.18mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R4]＝1.82kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.82kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、立柱验算
| 钢管类型 | Ф48×3 | 立柱截面面积A(mm2) | 424 |
| 回转半径i(mm) | 15.9 | 立柱截面抵抗矩W(cm3) | 4.49 |
| 抗压强度设计值f(N/mm2) | 205 | ||
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.67
立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]＝max[1.82+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×1]×(0.9+0.65-0.8/2)/2×0.7，17.，17.，1.82+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×1]×(0.9+1.3-0.65-0.8/2)/2×0.7]＝17.kN
f＝N/(φA)＝17.×103/(0.67×424)＝61.81N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
| 可调托座承载力容许值[N](kN) | 30 |
满足要求！
14.5 仓顶仓间连廊800*2000梁支撑体系计算书
一、工程属性
| 新浇混凝土梁名称 | KZL1（1A） | 新浇混凝土梁计算跨度(m) | 7.9 |
| 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) | 800×1800 | 新浇混凝土结构层高(m) | 2.82 |
| 梁侧楼板厚度(mm) | 250 | ||
| 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) | 面板 | 0.1 | |
| 面板及小梁 | 0.3 | ||
| 模板面板 | 0.5 | ||
| 模板及其支架 | 0.75 | ||
| 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) | 24 | ||
| 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) | 梁 | 1.5 | |
| 板 | 1.1 | ||
| 施工人员及设备荷载标准值Q1k | 当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2) | 1 | |
| 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2) | 对水平面模板取值 | 2 | |
| 模板支拆环境不考虑风荷载 | |||
| 新浇混凝土梁支撑方式 | 梁两侧有板，梁板立柱共用(A) |
| 梁跨度方向立柱间距la(mm) | 700 |
| 梁两侧立柱间距lb(mm) | 1300 |
| 步距h(mm) | 1200 |
| 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) | 700、700 |
| 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 | 居中 |
| 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) | 650 |
| 梁底增加立柱根数 | 2 |
| 梁底增加立柱布置方式 | 自定义 |
| 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) | 470,830 |
| 梁底支撑小梁根数 | 12 |
| 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) | 150 |
平面图
立面图
四、面板验算
| 面板类型 | 覆面木胶合板 | 面板厚度(mm) | 12 |
| 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 16 | 面板弹性模量E(N/mm2) | 4700 |
W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×0.7×2]×1＝57.65kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝55.kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝46kN/m
1、强度验算
Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×55.×0.072+0.121×1.76×0.072＝0.03kN·m
σ＝Mmax/W＝0.03×106/24000＝1.27N/mm2≤[f]＝16N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×46×72.734/(100×4700×144000)＝0.012mm≤[ν]＝l/400＝72.73/400＝0.18mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×55.×0.07+0.446×1.76×0.07＝1.65kN
R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×55.×0.07+1.223×1.76×0.07＝4.8kN
R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×55.×0.07+1.142×1.76×0.07＝3.92kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×46×0.07＝1.31kN
R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×46×0.07＝3.82kN
R3'=0.928 q2l=0.928×46×0.07＝3.1kN
五、小梁验算
| 小梁类型 | 方木 | 小梁材料规格(mm) | 40×80 |
| 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 15.44 | 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 1.78 |
| 小梁弹性模量E(N/mm2) | 9350 | 小梁截面抵抗矩W(cm3) | 42.67 |
| 小梁截面惯性矩I(cm4) | 170.67 | ||
q1＝max{1.65+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.8/11+0.5×(1.8-0.25)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×1]×max[0.65-0.8/2，(1.3-0.65)-0.8/2]/2×1，4.8+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.8/11}=4.82kN/m
q2＝max[1.31+(0.3-0.1)×0.8/11+0.5×(1.8-0.25)+(0.5+(24+1.1)×0.25)×max[0.65-0.8/2，(1.3-0.65)-0.8/2]/2×1，3.82+(0.3-0.1)×0.8/11]＝3.84kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×4.82×0.72，0.5×4.82×0.152]＝0.25kN·m
σ＝Mmax/W＝0.25×106/42670＝5.92N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×4.82×0.7，4.82×0.15]＝2.048kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.048×1000/(2×40×80)＝0.96N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.84×7004/(100×9350×1706700)＝0.36mm≤[ν]＝l/400＝700/400＝1.75mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝3.84×1504/(8×9350×1706700)＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×4.82×0.7，0.393×4.82×0.7+4.82×0.15]＝3.86kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R12＝3kN，R2＝R11＝3.86kN，R3＝R4＝R5＝R6＝R7＝R8＝R9＝R10＝3.15kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.84×0.7，0.393×3.84×0.7+3.84×0.15]＝3.07kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'12＝2.73kN，R'2＝R'11＝3.07kN，R'3＝R'4＝R'5＝R'6＝R'7＝R'8＝R'9＝R'10＝2.5kN
六、主梁验算
| 主梁类型 | 钢管 | 主梁材料规格(mm) | Ф48×3 |
| 可调托座内主梁根数 | 1 | 主梁弹性模量E(N/mm2) | 206000 |
| 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 205 | 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 125 |
| 主梁截面惯性矩I(cm4) | 10.78 | 主梁截面抵抗矩W(cm3) | 4.49 |
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.605×106/4490＝134.82N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝8.187kN
τmax＝2Vmax/A=2×8.187×1000/424＝38.62N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.31mm≤[ν]＝l/400＝470/400＝1.18mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R4]＝1.82kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.82kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、立柱验算
| 钢管类型 | Ф48×3 | 立柱截面面积A(mm2) | 424 |
| 回转半径i(mm) | 15.9 | 立柱截面抵抗矩W(cm3) | 4.49 |
| 抗压强度设计值f(N/mm2) | 205 | ||
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.78
立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]＝max[1.82+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×1]×(0.7+0.65-0.8/2)/2×0.7，17.，17.，1.82+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×1]×(0.7+1.3-0.65-0.8/2)/2×0.7]＝17.kN
f＝N/(φA)＝17.×103/(0.78×424)＝53.67N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
| 可调托座承载力容许值[N](kN) | 30 |
满足要求！
15 模板设计施工图
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