一、选择题 (每题4个选项，只有1个是正确的，将正确的选项号填入括号内)
1.在注水泥塞施工时，从配水泥浆到反洗井开始所经历的作业时间要控制在水泥浆稠化时间的( A )之内。
(A)50％ (B)60％ (C)90％ (D)100％
2.注水泥塞施工时，井筒内的液体要保持( C )，矿化度不能太高，否则将使水泥浆在井筒内速凝或不凝固。
(A)酸性 (B) 性 (C)中性 (D)弱酸性
3.注水泥塞管柱必须丈量、计算准确，累计误差小于( A )。
(A)0.2‰ (B)0.3‰ (C)0.5‰ (D)0．7‰
4．注水泥塞配制淡水水泥浆密度计算公式为( B )。
(A) r =(100+e) ／(32.8+e) (B) r = (100+e) ／(31.8+e)
(C) r =(80+e) ／(31.8+e) (D) r = (200+e) ／(35.8+e)
5．注水泥塞水泥浆配制量计算公式为( A )。
(A)V=68.3 ／( r —1) (B)V=78.3 ／( r +1)
(C)V=68.3 ／( r +1) (D)V=66.3 ／( r —1)
6.水泥浆密度是在施工现场配制水泥浆过程中，使用( C )直接测定。
(A)温度计 (B)粘度计 (C)密度计 (D)流量计 7．水泥浆稠化时间应大于注水泥塞施工从配水泥浆至( D )的时间。
(A)顶替 (B)反洗 (C)探灰面 (D)上提管柱候凝
8．配制水泥浆量应( A )水泥塞体积。
(A)大于 (B)小于 (C)等于 (D)等于或小于 9．注水泥塞施工时，水泥塞厚度一般应在( B ) 以上
(A)5m (B)10m (C)15m (D)25m
10．用非清水压井注水泥寒时，修井液前后均必须替人适量( D )作隔离液。
(A)泥浆 (B) 卤水 (C)盐水 (D)清水
11．注水泥塞管柱尾部为( A )。
(A)光 (B)通井规 (C)刮管器 (D)封隔器
12．注水泥塞施工时，反洗前上提将深度完成在预计水泥面以上( A ) 的位置。
(A)1～2m (B)5～8m (C)10～15m (D)1 5～20m
13． 注水泥塞结束后，关井候凝，时间最少( D ) 。
(A)8h (B)10h (C)16h (D)24h 14．注水泥塞结束后，探灰面加压不得超过( A ) 。
(A)5～10kN (B)15～20kN (C)20～30kN (D)30～40kN
15．注水泥塞施工，水泥塞试压时间不少于( D ) 。
(A)10min (B)20 min (C)25 min (D)30 min
16．注水泥塞施工，水泥塞试压压降不超过( B )为合格
(A)0.3MPa (B)0.5MPa (C)1MPa (D)1.5MPa 17．注水泥塞施工，井深超过2000m，被封夹层小于( A ) 的井段需要对管柱进行磁性定位校正深度。
(A)5m (B)10m (C)15m (D)20m
18. 注水泥塞施工的地面管线必须试压( D )，5min 不刺不漏为合格。
(A)10MPa (B)15MPa (C)20MPa (D)25MPa
19．对于高压不稳定井或层间干扰大的井应采取加压候凝，一般加压( A ) 。
(A)3～5MPa (B)7～10MPa (C)12～15Mpa (D)15～18MPa
20．油井水泥的主要氧化物氧化钙通常占熟料中的( C ) 。
(A)55％～60％ (B)62％～67％ (C)69％～74％ (D)75％～79％
21．油井水泥由( D ) 四种化合物组成。
(A)硅酸三钙、硅酸二钙、铝酸四钙、铁铝酸 (B)硅酸三钙、硅酸二钙、铝酸三钙、铁铝酸二钙
(C)硅酸四钙、硅酸二钙、铝酸三钙、铁铝酸 (D)硅酸三钙、硅酸二钙、铝酸三钙、铁铝酸四钙 22．API 油井水泥根据使用环境分为：A，B，C，D，E，F，G，H，J 九种，修井常用水泥为( A ) 。
(A)G 级和H 级 (B)A 级和H 级 (C)B 级和D 级 (D)C 级和G 级 23．纤维水泥就是一种能减少( B )损伤的弹性水泥，具有良好的变形恢复力，并能抗冲击。
(A)压裂 (B)射孔 (C)酸化 (D)注汽 24.油井水泥的细度是用4900 孔／cm2 的筛子处理筛过，筛余量不超过( C ) 。
(A)5 ％ (B)10％ (C)15％ (D)20％
25．油井水泥的凝固时间按水泥质量加水( D )，所得水泥浆的凝固时间应符合冷井水泥或热井水泥规定的凝和终凝时间。
(A)10％ (B)20 ％ (C)30％ (D)50％ 26.油井水泥的抗折强度是指按水泥质量加50％水，成型后养护( D )的抗折强度。
(A)24h (B)30h (C)40h (D)48h
27．G 级油井水泥适用井深( B ) 。
(A)0-2000m (B)0-2440m (C)0-3000m (D)0-3500m 28． H 级油井水泥有( D ) 。
(A)低抗硫酸盐型 (B)中抗硫酸盐型 (C)高抗硫酸盐型 (D)中、高抗硫酸盐型
29．管外窜槽，是指( C )或水泥环与井壁之间的窜槽。
(A)套管与井壁 (B)与水泥环 (C)套管与水泥环 (D)套管与地层
30．由于套管外壁腐蚀或损坏，从而造成未射孔的套管所封隔的( B )水(或油、气)层与其他层窜槽。
(A)低压 (B)高压 (C)外压 (D) 内压
31．边水或底水的窜人，造成油井( D )。
(A)套压升高 (B)油压升高 (C)含水下升 (D)含水上升
32.对浅层的( C )油层，因水窜侵蚀，造成地层坍塌使油井停产。
(A) 白云岩 (B)砂岩 (C)碳酸盐岩 (D)火成岩
33．封隔器找窜目前现场常用( B )封隔器。
(A)水力机械式 (B)水力压差式 (C)水力扩张式 (D)水力压缩式
34．单水力压差式封隔器找窜法适于( D )找窜。
(A)底部有漏失层中 (B)上部两生产层中 (C)上部两生产层中 (D)在最下两层中
35．套压法是采用观察( A )的变化来分析判断欲测层段之间有无窜槽的方法。
(A)套管压力 (B)压力 (C)静压 (D)流压
36．当进行声幅测井施工时，水泥固结好，声幅曲线幅度( A ) ；水泥固结差，声幅曲线幅度( A )。
(A)低、高 (B)高、低 (C)低、低 (D)高、高
37．在进行声幅测井施工时，要下外径小于套管内径( B )的通井规，通井至被找窜层以下50m。
(A)4～6mm (B)6～8mm (C)10～12mm (D)12～14mm
38．同位素测井找窜，是往地层内挤入( A )，然后测得放射性曲线。
(A)含放射性的液体 (B)清水 (C)泥浆 (D)盐水
39．利用同位素测井找窜挤同位素液体后，测得的放射性曲线与挤同位素前测得的放射性曲线,其峰值( C ) 。
(A)不变 (B)下降 (C)增高 (D)无规律波动
40 .循环法封窜，是指将封堵用的水泥浆以循环的方式，在( B ) 的情况下，替入窜槽井段的窜槽孔 内，使水泥浆在窜槽孔 内凝固，封堵窜槽井段。
(A)低压 (B)不憋压力 (C)憋压力 (D)高压
41 ．单水力压差式封隔器封窜时，封窜前只露出夹层以下( A )层段，其他段则应采用人工填砂的方法掩盖。
(A)1 个 (B)2 个 (C)3 个 (D)4 个
42．挤入法封窜，是在( C ) 的情况下，将水泥浆挤人窜槽部位，以达到封窜的目的。
(A)低压 (B)不憋压力 (C)憋有适当压力 (D)高压
43．当窜槽复杂或套管损伤不易下人( B )时，可以下入光柱进行封窜。
(A) 塞 (B)封隔器 (C)水泥承转器 (D)配产器
44．在井深大于2500m 的生产井中进行封隔器找窜施工时，找窜层间夹层厚度应大于( C ) 。
(A)1m (B)3m (C)5m (D)10m
45．找窜井段不具备进出孔时，在怀疑井段的夹层部位补射观察孔。0.5m 射( A )孔，孔眼要均匀分布。
(A)4～5 (B)6～7 (C)7～8 (D)9～10
46 ．封隔器找窜施工前通井时，通井规外径应小于套管内径6~Smm，长度大于( D ) 。
(A)500mm (B)800mm (C)1000mm (D)1200mm
47．油井找窜施工，封隔器验封，正憋压( B )，时间1()～30min，无返出量(溢流量)或套压无变化为合格。
(A)8MPa (B)1()MPa (C)15MPa (D)20MPa
48．油井找窜施工，打压后套压变化大于0.5MPa 或溢流量差值大于( B )，可 步认为窜槽。
(A)5L ／min (B)10L ／min (C)15L ／min (D)20L ／min
49．新井找窜时应先进行( A )。
(A)套管刮削 (B)冲砂 (C)打印 (D)测压
50．地层出砂严重，测完一个点上提封隔器时，应活动泄压，缓慢上提，速度小于( A ) ，防止地层出砂造成卡钻事故。
(A)10m ／min (B)20m ／min (C)25m ／min (D)30m ／min
51．低压井封隔器找窜，先将找窜管柱下入设计层位，测油井( B )，再循环洗井、投球,当压力上升时，再测定套管返出液量。
(A)流压 (B)溢流量 (C)产气量 (D)产油量
52．在低压井封隔器找窜，当测量完一点时要上提封隔器，应先活动泄压，缓慢上提，以防止地层大量( C )，造成验窜管柱卡钻。
(A)出油 (B)出水 (C)出砂 (D)出气
53．在高压自喷井找窜时，可用( D )将找窜管柱下入预定层位。
(A)全封封井器 (B)半封封井器 (C) 自封封井器 (D)不压井不放喷的井口装置
54．在漏失严重的井段进行封隔器找窜时，因井内液体不能构成循环，因而无法应用( A )或套溢法验证。
(A)套压法 (B)循环法 (C)挤入法 (D)循环挤入法
55．下堵水管柱，工具及必须清洁、丈量准确，要用( B )通过。
(A)通井规 (B)通径规 (C)加重杆 (D)抽油杆
56．堵水施工起、下必须装好适当压力等级的( D ) 。
(A)井口装置 (B)半封封井器 (C) 自封封井器 (D)井口防喷器
57．堵水施工必须用通井规通井至人工井底或设计深度( D ) 以下。
(A)10m (B)20m (C)30m (D)50m
58.堵水施工前应测静压和流压或有最近( C )个月内所测的压力数值资料。
(A)1 (B)2 (C)6 (D)10
59．堵水施工下井必须用通径规通过。Φ73mm使用的通径规直径( B )，长度800～1200mm。
(A)58mm (B)59mm (C)60mm (D)61mm
60．自喷井堵水管柱有( D )种型式，共15 套管柱结构。
(A)2 (B)4 (C)6 (D)7
61．自喷井QS 支撑堵水管柱是由( A )组成。
(A)Y111 封隔器和KQS 配产器 (B)Y211 封隔器和KQS 配产器 (C)Y141 封隔器和KQS 配产器 (D)Y531 封隔器和KQS 配产器
62．在机械采油整体堵水管柱中，抽油泵( B )是可投捞的，实现了找水、堵水和采油同一管柱。
(A)游动阀 (B)固定阀 (C)泵筒 (D)泵衬套
63．机械采油堵底水管柱的( D )安装于底水层上部，封堵层之间允许工作压差小于15MPa。
(A)Y111 封隔器 (B)Y344 封隔器 (C)K344 封隔器 (D)丢手封隔器
．机械采油平衡丢手堵水管柱适用于不压井作业检泵工作，压差小于( A ) 。
(A)8MPa (B)10MPa (C)1 5MPa (D)20MPa
65．自封式封隔器分类代号为( B ) 。
(A)Y (B)Z (C)K (D)T
66．K344—114 型系列封隔器表示( D ) 的水力扩张式封隔器。
(A)无支撑、液压坐封、上提解封、钢体最大外径114mm (B)尾管支撑、液压坐封、液压解封、胶筒最大外径114mm
(C)单向卡瓦、旋转坐封、上提解封、钢体最大外径114mm
(D)无支撑、液压坐封、液压解封、钢体最大外径114mm
67．Y111 封隔器座封载荷是( B ) 。
(A)40~60Kn (B)60~80kN (C)80～100kN (D)100～120kN
68.Y111—150 封隔器最大外径是( D ) 。
(A)110mm (B)114mm (C)140mm (D)150mm
69．Y111 封隔器靠尾管支撑井底，自重座封，上提解封的( C )封隔器。
(A) 自封式 (B)楔入式 (C)压缩式 (D)扩张式
70．Y21 1 封隔器下端有一组带摩擦块的卡瓦总成，依靠( A )上的卡瓦轨道使卡瓦支撑在套管内壁上。
(A)中心管 (B)锥体 (C)上接头 (D)胶筒
71．Y211 封隔器工作温度是( D ) 。
(A)80℃ (B)100℃ (C)110℃ (D)120℃
72．Y411 封隔器主要用于封堵( C )、代替水泥塞。
(A)注入水 (B)边水 (C)底水 (D)浅层水
73．Y411 封隔器上下端各有( A )组单向卡瓦。
(A)1 (B)2 (C)3 (D)4
74．Y411 封隔器丢手压力为( D ) 。
(A)8～10Mpa (B)10～15Mpa (C)15～18Mpa (D)20～25MPa
75．Y541 封隔器是一种利用井内液柱压力和常压室的压力差坐封，( B )解封的压缩式封隔器。
(A)旋转管柱 (B)上提管柱 (C)液压 (D)下工具
76．Y541—115 封隔器适用套管内径为( D )。
(A)80~90mm (B)95～100mm (C)100～115mm (D)121～127mm
77.在控制工具分类代号中用( A )表示控制工具类。
(A)K (B)X (C)Y (D)Q
78．工具型式代号，是用工具型式名称中的两个关键汉字的第一个( C )表示。
(A)英语字母 (B)法语字母 (C)拼音字母 (D)德语字母
79．KHT－110 配产器表示为控制类工具，最大外径110mm 的( D )配产器。
(A) 式 (B)固定式 (C)偏心式 (D)滑套式
80． KQS 一110 配产器由( A )组成。
(A)工作筒和堵塞器 (B)工作筒和投捞器 (C)偏心工作筒和堵塞器 (D)泵筒和堵塞器
81．KQS 一110 配产器工作压力为( B ) 。
(A)10MPa (B)15Mpa (C)20MPa (D)25MPa
82．KPX 一113 配产器最小通径为( C ) 。
(A)38mm (B)42mm (C)46mm (D) 54mm
83．KPX 一114A 配产器工作压力为( B )。
(A)20MPa (B)25MPa (C)30Mpa (D)35MPa
84．KGD 堵塞器封堵( D )，用于不压井起下作业。
(A)射孔井段 (B)油套环空 (C)套管空间 (D)空问
85. KGD 堵塞器外径为( B )。
(A)80mm (B)90mm (C)100mm (D)110mm
86．砂岩油田油井堵水选井条件是，油井单层厚度在( A ) 以上。
(A)5m (B)10m (C)15m (D)20m
87．化学堵水对于( B )、厚层底部出水更为有效。
(A)低渗透地层 (B)裂 地层 (C)胶结致密地层 (D)低孔隙度地层
88．砂岩油田油井堵水选井时要优先选择油层纵向渗透率级差大于( C ) 的油井。
(A)1 (B)1.5 (C)2 (D)5
. 卡点是指井下落物被卡部位( B ) 。
(A)最下部的深度 (B)最上部的深度 (c)中部的深度 (D)上部的深度
90．测定卡点深度能保证管柱切割时在卡点上部( A )处切断。
(A)1～2m (B)3～5m (C)5～7m (D)8～10m
91．测卡仪主要用于钻井、修井、井下作业中( D ) 的卡点测定，为制定处理措施提供准确依据。
(A)套管 (B)抽油杆 (C)测井仪器 (D)被卡管柱
92．测卡仪则能精确地测出( C ) 的应变值。
(A)3.54 ×10 mm (B)2.54 ×10 mm (C)2.54 ×10 mm (D)1.54×10 mm
93．井下被卡管柱是Φ73mm 钻杆，计算卡点K 值为( D ) 。
(A)2450 (B)3000 (C)3500 (D)3800
94．井下被卡管柱卡点的计算公式为( C ) 。
(A)L=K·P／λ (B)L=K／P·λ (C)L=K·λ／P (D)L= λ／K·P
95．活动管柱解卡是在( B )上提下放活动管柱。
(A)大负荷 (B)管柱负荷允许的范围内 (C)小负荷 (D)超负荷
96．憋压法解卡是在对施加一定上提负荷的同时，从( D )，冲开尾管环空的砂子达到解卡的目的。
(A)油套环空内注入高压液体 (B)内注入低压液体
(C)套管内注入高压液体 (D)内注入高压液体
97．震击解卡是在打捞工具的上部接一个震击器，捞住落鱼后上提，( C )会在瞬间产生一个很大的向上的冲击力，解除砂卡。
(A)安全接头 (B)钻铤 (C)震击器 (D)加速器
98．磨鞋本体由( B ) 圆柱体组成。
(A)1 段 (B)2 段 (C)3 段 (D)4 段
99．平底磨鞋以其底面上YD 合金和耐磨材料在( B ) 的作用下，吃入并磨碎落物，随循环洗井液带出地面。
(A)流速 (B)钻压 (C)液体 (D)转速
100．磨铣时所加钻压不得超过( A )。
(A)40kN (B)50kN (C)60kN (D)70kN
101．在磨铣施工过程中，每磨铣完1 根钻杆要充分洗井，时间不少于( C ) 。
(A)5min (B)1 0min (C)20min (D)60min
102. 磨铣施工时当井下落物为稳定落鱼，材料含碳量较高时，其磨屑为长丝状，最大厚度为( A )，长度可达70mm 左右。
(A)0.5～0.8mm (B)1.0～1.5mm (C)1.5～1.8mm (D)1.8～2.4mm
103．当磨铣J 一55 时，返出磨屑为( A )，长50mm 左右。
(A)细长弯曲状(小卷) (B)长鳞片状 (C)砂粒状 (D)丝状
104．使用凹面磨鞋磨铣时所加钻压为( D ) 。
(A)80～100kN (B)60~80kN (C)50~60kN (D)25~45kN
105．使用梨形磨鞋磨铣时的转速( B ) 。
(A)10~30r ／min (B)50~80r ／min (C)80～100 ／min (D)100～120 ／min
106．在磨铣铸铁 塞时，磨鞋直径要比 塞直径小( B ) 。
(A)1～2mm (B)3～4mm (C)5~6mm (D)6~7mm
107．使用磨鞋磨铣金属落鱼时，要防止( A )碎块卡在磨鞋一边不动。
(A)金属 (B)胶皮 (C)水泥 (D)砂子
108．在进行溜钻时，下放钻具在方钻杆标记离转盘面( A )时突然猛刹车，使钻具因下落惯性产生伸长，冲击井底落物，使落物顿紧压实。
(A)0.4～0.5m (B)0.8～1.0m (C)1.0～1.5m (D)1.5～1.7m
109．使用领眼磨鞋磨铣时发生跳钻，是由于落物固定不牢而引起的，一般( B )可以克服。
(A)增加钻速 (B)降低钻速 (C)降低排量 (D)增加钻压
110．产生跳钻时，要把转速降低至50r ／min 左右，钻压降到( A ) 以下。
(A)10kN (B)20kN (C)30kN (D)40kN
111．当钻具被憋卡，产生周期性突变时，必须( D ) 。
(A)减小转速 (B)增加钻压 (C)下放钻具 (D)上提钻具112．TXGl39.70—9.17 套铣筒最大抗拉载荷( B ) 。
(A)450kN (B)500kN (C)560kN (D)600kN
113．套铣时，每套铣( A )，上提套铣筒活动一次，但不要提出鱼顶。
(A)3～5m (B)5～7m (C)7～9m (D)9～10m
114．在Φ139.7mm 套管内使用钻头磨铣时，钻头的外径为( C ) 。
(A)108～112mm (B)124～128mm (C)114～118mm (D)121～124mm
115．使用钻头磨铣时，钻压一般不超过( B )，转数控制在80r ／min 以内。
(A)10kN (B)15kN (C)30kN (D)50kN
116．使用钻头磨铣时，在错断井施工时泵压应控制在( C ) 以内。
(A)10MPa (B)25MPa (C)15MPa (D)20MPa
117．公锥抗拉极限大于或等于( A )。
(A)932kN (B)925kN (C)91 5kN (D)920kN
118．GZl05—1 型公锥打捞落物的内径为( C ) 。
(A)23~36mm (B)37~52mm (C)54~77mm (D)81~97mm
119．使用公锥打捞落物时，要根据落鱼( C )选择公锥规格。
(A)长度 (B)外径 (C)水眼尺寸 (D)深
120．公锥下至鱼顶以上( A )开泵冲洗，然后以小排量循环并下探鱼顶。
(A)1～2m (B)3～5m (C)5～8m (D)10～15m
121．造扣3～4 扣后，指重表悬重若上升，应上提钻柱造扣，上提负荷一般应比原悬重多( A )。
(A)2~3kN (B)6～10kN (C)10～15kN (D)15~20kN
122．母锥是( A )整体结构，由接头与本体两部分构成。
(A)长筒形 (B)长方形 (C)长锥形 (D)长菱形
123．母锥是依靠( C )在钻具压力与扭矩作用下，吃入落物外壁造扣，将落物捞出。
(A)滑块 (B)卡瓦 (C)打捞螺纹 (D)篮式卡瓦
124．滑块捞矛由( A )组成。
(A)上接头、矛杆、滑块、锁块及螺钉 (B)上接头、简体、滑块、锁块及螺钉
(C)上接头、矛杆、圆卡瓦、释放环 (D)上接头、矛杆、螺旋卡瓦、锁块及螺钉
125．LM—D(S)60 型滑块捞矛适用打捞落物内径为( D ) 。
(A)50~60mm (B)70~80mm (C)70~90mm (D)60~70mm
126．LM—D(S)75 型滑块捞矛许用拉力( B )。
(A)756kN (B)775kN (C)785kN (D)799kN
127. 滑块捞矛下井前，要用游标卡尺测量滑块在斜键( A )处的直径。
(A)1 ／3 (B)2 ／3 (C)1 ／4 (D)1 ／5
128．使用滑块捞矛打捞井下落物时，加压为( A )。
(A)10~20Kn (B)20~40kN (C)40~50kN (D)50~60kN
129．可退式打捞矛自由状态下圆卡瓦外径( D )落物内径。
(A)等于 (B)略小于或等于 (C)略小于 (D)略大于
130．可退式打捞矛是依靠( A )打捞管柱。
(A)圆卡瓦产生径向力咬住落鱼 (B)芯轴带动圆卡瓦造扣
(C)芯轴与圆卡瓦的轴向拉力 (D)圆卡瓦轴向拉力
131．可退式捞矛下至距井内鱼顶( C )时停止下放，开泵正循环冲洗鱼顶。
(A)15m (B)10m (C)2m (D)0.5m
132．使用可退式捞矛打捞落物，缓慢下放管柱的同时，反转钻具( A )圈抓落鱼。
(A)2～3 (B)5～6 (C)6～7 (D)7～8
133．卡瓦打捞筒是从落鱼外壁进行打捞的( C )工具。
(A)不可旋转 (B)不可倒扣 (C)不可退式 (D)可退式
134．卡瓦打捞筒打捞落物是依靠( B )实现打捞。
(A)卡瓦造扣 (B)卡瓦径向夹紧力 (C)卡瓦牙咬合 (D)卡瓦座套捞落物
135．DLT 一114 卡瓦打捞简打捞落物外径( D ) 。
(A)83-97mm (B)74-84mm (C)50-78mm (D)48-73mm
136．卡瓦打捞筒下井前，要用卡尺测量卡瓦结合后的椭圆长短轴尺寸，其长轴尺寸应小于落鱼( A ) 。
(A)1-2mm (B)4-5mm (C)6-7mm (D)7-8mm
137. 卡瓦捞筒传递扭矩的键多数是在简体上开窗焊接的，其强度较低，不能承受大的( B ) 。
(A)拉力 (B)扭矩 (C)下击力 (D)上击力
138．BF010 开窗打捞筒是一种用来打捞( D )落物的工具。
(A)绳类 (B)不带接箍管类 (C)不带接箍的杆类 (D)具有卡取台阶无卡阻
139．开窗打捞筒简体上开有1～3 排( C )窗口。
(A)三角形 (B)矩形 (C) 形 (D)圆形
140．使用开窗打捞筒打捞落物时加压( A )。
(A)5～10kN (B)10~20kN (C)30~40kN (D)70~80kN
141．开窗打捞筒在同一排窗口上有变形后的舌尖内径( D )落物最小外径。
(A)必须大于 (B)等于 (C)略大于 (D)略小于
142．一把抓是一种专门用于打捞井底( C )落物的常用打捞工具。
(A)绳类 (B)管类 (C)不规则的小件 (D)杆类
143．使用一把抓打捞落物时，如捞获落物，指重表上的读数( A ) 。
(A)无变化 (B)明显增大 (C)明显下降 (D)略有加大
144．一把抓( D )应根据落物种类选择或设计，若选用不当会造成打捞失败。
(A)长度 (B)筒体 (C)上接头 (D)齿形
145. 使用一把抓打捞落物时，加钻压( B )，再转动钻具3～4 圈，待指重表悬重恢复后，再加压10kN 左右，转动钻具5～7 圈。
(A)10~15kN (B)20～30Kn (C)60～70kN (D)80～90kN
146．可退式打捞筒是从落鱼外部进行打捞的一种工具，可打捞不同尺寸的鱼顶为( D )的落鱼。
(A)不规则 (B)椭圆形 (C)长方形 (D)圆柱形
147．篮式卡瓦捞筒下部装有( C )，可对轻度破损的鱼顶进行修整、打捞。
(A)篮式卡瓦 (B)卡瓦座 (C)铣空环 (D)控制环
148．在同一筒体内装螺旋卡瓦时，螺旋卡瓦捞筒的打捞范围比篮式卡瓦捞筒( B ) 。
(A)相等或稍小 (B)小 (C)稍小 (D)大
149．使用可退式打捞筒打捞落物时，悬重下降不超过( A ) 。
(A)10～15kN (B)30～35kN (C)40～50kN (D)60~75kN
150．使用可退式打捞筒打捞落物遇卡严重时，可用( B )下击捞筒，然后正转管柱，上提退出工具。
(A)震击器 (B)钻具自身重力 (C)弹簧力 (D)大钩
151．可退式抽油杆打捞筒是专门用来打捞断脱在或套管内( D ) 的一种工具。
(A) 电缆 (B)钻杆 (C) (D)抽油杆
152．可退式抽油杆打捞筒是靠( B )抓住落井抽油杆的。
(A)卡瓦造扣 (B)锥面内缩产生的夹紧力 (c)卡瓦牙咬合 (D)控制环套捞落物
153．CLT02 一TB 型螺旋式抽油杆打捞筒接头螺纹为( B )抽油杆螺纹。
(A)15.87mm (B)19.05ram (C)22.22mm (D)25.4mm
154．螺旋式抽油杆打捞筒抓住井下抽油杆后，一旦遇卡，最大提拉力不得超过捞筒的许用提拉负荷( B )。
(A)300kN (B)350kN (C)450kN (D)500kN
155．使用不可退式抽油杆捞筒打捞抽油杆时，入鱼后上提，在上提负荷的作用下，内外锥面间产生径向夹紧力，使( C ) 内缩，咬住抽油杆，实现打捞。
(A) 内外锥面 (B)筒体 (C)两块卡瓦 (D)弹簧
156．不可退式抽油杆捞筒许用提拉负荷( A )。
(A)392kN (B)395kN (C)457kN (D)479kN
157．螺旋外钩是打捞( D ) 的专用打捞工具。
(A)杆类 (B)管类 (C)不规则的小件 (D)绳、缆类
158．螺旋外钩的钩杆是连接钩子的主体，它由( B ) 的圆钢加工而成。
(A) Φ30mm (B) Φ50mm (C) Φ60mm (D) Φ70mm
159. 螺旋式外钩防卡圆盘的外径与套管内径之间的间隙要( A )被打捞绳类落物的直径。
(A)小于 (B)略大于 (C)等于 (D)大于
160．使用螺旋式外钩打捞落物时，应将钩体插入( B )落物太深。
(A)落物中部 量加深 (B)落物上部不能太深 (C)落物底部 (D)落物越深越好
161．下井时，螺旋式外钩以上必须加装( D )。
(A)扶正器 (B)加速器 (C)钻铤 (D)安全接头
162．局部反循环打捞篮是打捞井底( C )落物的工具。
(A)长度较长的 (B)重量较重的 (C)重量较轻的碎散 (D)体积较大的
163．局部反循环打捞篮外筒下部钻有20 个其方向向下斜度为( A ) 的小水眼。
(A)15 (B)25 (C)30 (D)45
1．使用局部反循环打捞篮打捞落物时，是依靠( D ) 变正循环水流通道的。
(A)上提下放管柱 (B)旋转管柱 (C)加压 (D)投球
165．DL03—00 局部反循环打捞篮打捞落物的最大直径( C )。
(A)56mm (B)67mm (C)74mm (D)79mm
166．使用局部反循环打捞篮打捞落物时，洗井投球之后，当泵压( A )说明球已入座。
(A)略有升高 (B)略有下降 (C)不变化 (D)下降
167．机械式内割刀的锚定机构中有( B )卡瓦牙及滑牙套、弹簧等，起锚定工具作用。
(A)4 个 (B)3 个 (C)2 个 (D)1 个
168. 机械式内割刀下井管柱结构自上而下为( A ) 。
(A)方钻杆+钻杆+开式下击器+配重钻铤+安全接头+ 内割刀。
(B)方钻杆+钻杆+安全接头+配重钻铤+开式下击器+ 内割刀。
(C)方钻杆+钻杆+液压加速器+配重钻铤+安全接头+ 内割刀。
(D)钻杆+钻杆十开式下击器+倒扣器+安全接头+ 内割刀。
169．JNGD140 机械式内割刀切割范同( C ) 。
(A)127～135mm (B)97～105mm (C)107～115mm (D)121～129mm
170．聚能切割后的断口外端( B )，外径稍有增大。
(A) 向外凹进 (B) 向外凸出 (C) 向内凸出 (D)向内凹进
171．爆炸切割弹的喷射孔是( D )制成。
(A)熟铝 (B)钨钢 (C)生铁 (D)紫铜
172．爆炸切割弹引爆切割后，高温高压气体在环空与( D )相遇受阻而降温降压。
(A)地层岩屑 (B) (C)套管 (D)修井液等液体
173．聚能切割弹适应井温为( B )。
(A)200℃ (B)300℃ (C) 350℃ (D)400℃
174．聚能切割弹耐压为( C ) 。
(A)30MPa (B)35MPa (C)40MPa (D)50MPa
175．聚能切割弹在切割前，必须应用( C )进行校深。
(A)计算方法 (B)多臂井径仪 (C)磁性定位器 (D)测卡仪
176．波纹管水力机械式套管补贴器，适用于油水井各种类型的( D ) 内壁补贴修复。
(A)注汽隔热管 (B) (C)钻杆 (D)套管
177．应用波纹管水力机械式套管补贴器进行补贴套管施工时，活塞行走一个行程，波纹管将被胀开( B )。
(A)1.0m (B)1.5m (C)2.0m (D)2.5m
178．波纹管下至补贴井段后，核对深度，误差不超过±( C ) 。
(A)30cm (B)40em (C)20cm (D)50cm
179. 憋压补贴，升压程序为先开压4～6MPa 使水力锚工作，然后升压15MPa 一20MPa一25MPa 一30MPa，最高不得超过( A )，每个压力点稳压5min。
(A)32MPa (B)35MPa (C)38MPa (D)40MPa
180．破损洞口直径小于76.2mm 的套管在使用波纹管补贴后的抗内挤压力为( D ) 。
(A)35MPa (B)32MPa (C)30.5MPa (D)28.1 MPa
181．开式下击器上接头上部有钻杆内螺纹，下部有( A ) 。
(A)偏 形外螺纹 (B)偏 形内螺纹 (C)钻杆内螺纹 (D)外螺纹
182．开式下击器的工作过程是( B )转化过程。
(A)转速 (B)能量 (C)钻压 (D)弹性能
183．开式下击器的震击力的大小随开式下击器的上部钻柱悬重( D ) 。
(A)减小而不变 (B)减小而增大 (C)增加而减小 (D)增加而增大
184．XJ—K108 型开式下击器的许用扭矩为( B ) 。
(A)15000N m (B)29800N m (C)32700N m (D)43200N m
185．使用开式下击器震击解卡时，震击( D )次后，钻柱应紧扣一次。
(A)9～12 (B)5～8 (C)2～4 (D)15～20
186．液压上击器的上接头上部为( B )，下部为细牙螺纹同芯轴相连。
(A)钻杆外螺纹 (B)钻杆内螺纹 (C) 形螺纹 (D)细牙螺纹
187．撞击结束后，下放钻具荷，中缸体下腔内的液体沿( A )上的油道返回上腔内，使下击器全部关闭。
(A)活塞 (B)中缸体 (C)芯轴 (D)导管
188．浅井、斜井在使用液压上击器时，应与( B )配套使用。
(A)打捞杯 (B)加速器 (C)扶正器 (D)刮管器
1. YSQ—l08 型液压上击器最大上提负荷( C ) 。
(A)255kN (B)275kN (C)265kN (D)260kN
190．使用液压上击器的管柱下放速度小于( A ) 。
(A)2.5m ／s (B)3.0m ／s (C)3.5m ／s (D)4.5m ／s
191．液压加速器是与( D )配套使用的工具。
(A)地面下击器 (B)机械下击器 (C)扶正器 (D)液压上击器
192．液压加速器是利用具有特殊用途的( A )的可压缩性来储存能量。
(A)硅机油 (B)盐水 (C)原油 (D)泥浆
193．液压加速器对处于突然释放状态下的( B ) 的芯轴施以力和加速度，增加上击器的撞击效果。
(A)地面下击器 (B)液压上击器 (C)机械上击器 (D)扶正器
194．液压加速器必须经地面( C )测试后，方可下井。
(A)地面下击器 (B)机械下击器 (C)拉力实验 (D)扶正器
195．液压加速器下井钻柱组合(以下井的先后顺序)( A )。
(A)捞类工具+安全接头+液压上击器+钻铤+液压加速器+钻具
(B)打捞类工具+液压加速器+钻铤+安全接头+液压上击器+钻具
(C)打捞类工具+安全接头+液压加速器+钻铤+液压上击器+钻具
(D)液压加速器+打捞类工具+安全接头+液压上击器+钻铤+钻具
196．倒扣器是一种( A )装置。
(A)变向传动 (B)扶正 (C)液压 (D)套管补贴
197．DKQ95 型倒扣器锚定套管内径( A ) 。
(A)99.6～127mm (B)108.6～150.4mm (C)132.5～160.4mm (D)152.5~205mm
198．DKQl03 型倒扣器抗拉极限负荷( B ) 。
(A)560kN (B)660kN (C)760kN (D)600kN
199．倒扣器连接轴上部是( D )螺纹。
(A)左旋 (B)右旋 (C)左旋钻杆 (D)右旋钻杆
200．倒扣器水眼和溢流孔的作用是投球之后，在( B ) 以上形成新的循环通道，避免憋泵。
(A)打捞工具 (B)倒扣器 (C)钻铤 (D)钻杆
201．倒扣器不可( A )在裸眼内或者破损套管内。
(A)锚定 (B)通过 (C)下入 (D)倒扣
202．在内径为Φ161mm 的套管内进行倒扣施工时，应选择( B ) 的倒扣器。
(A)Φ5mm (B)Φ103ram (C)Φ156ram (D)Φ161mm
203．在打捞作业中，倒扣捞筒是( B ) 的重要配套工具之一。
(A)安全接头 (B)倒扣器 (C)钻铤 (D)液压震击器
204．在使用倒扣捞筒时，对钻杆施以扭矩，扭矩通过筒体上的( D )传给卡瓦，即可实现倒扣。
(A)限位座 (B)螺钉 (C)弹簧 (D)键
205．要倒扣捞筒退出落鱼，下击钻具使卡瓦与( C )脱开，然后右旋，上提钻具即可退出落鱼。
(A)限位座 (B)螺钉 (C)筒体锥面 (D)键
206．DLT—T73 型倒扣捞筒打捞尺寸( B ) 。
(A)59.7～61.3mm (B)72~74.5mm (C)78～81mm (D)8～91mm
207．DLT—T102 型倒扣捞筒许用倒扣扭矩( B ) 。
(A)400.9N ·m (B)448.7N ·m (C)458.8N ·m (D)478.7N ·m
208．倒扣捞矛在打捞和倒扣施工中，当卡瓦进入落鱼内对落鱼内径有( C )，紧紧贴住落鱼内壁。
(A)轴向力 (B)剪切力 (C)外胀力 (D)径向力
209．倒扣捞矛的卡瓦外径要( A )落鱼通径。
(A)略大于 (B)略小于 (C)小于 (D)等于或略小于
210．倒扣捞矛需要退出落鱼，下击并右旋钻具，矛杆上的( D ) 限定了卡瓦与矛杆的相对位置，上提钻具卡瓦与矛杆锥面不再贴合，即可退出落鱼。
(A)卡瓦 (B)定位螺钉 (C)花键套 (D)限位键
211．释放落鱼时，用钻具下击的同时右旋转( D )圈，上提钻具，即可退出倒扣捞矛。
(A)5～8 (B)3～5 (C)1～3 (D)1/4~1/2
212．DLM—T73 型倒扣捞矛打捞尺寸( B )。
(A)49.7～50.9mm (B)61.5～77.9mm (C)75.4~91mm (D)88.2~102.8mm
213．在爆炸松扣工具系列中，( A )起校深定位作用。
(A)磁性定位仪 (B)加重杆 (C)爆炸杆 (D)导爆索
214．在爆炸松扣工具系列中，( C )是系列工具中关键部件，由雷管和导爆索组成。
(A)导向头 (B)加重杆 (C)爆炸杆 (D)电缆头
215．在使用爆炸松扣工具进行松扣施工时，爆炸后产生的( B )使螺纹牙间的摩擦和自锁性瞬间消失或者大量减弱。
(A)低速压力波 (B)高速压力波 (C)电磁波 (D)超声波
216．在使用爆炸松扣工具进行松扣施工时，要先用( D )找出卡点以上第一个接箍位置。
(A)井径仪 (B)计算法 (C)测卡仪 (D)磁性定位仪
217．在使用爆炸松扣工具进行松扣施工时，要上提打捞管柱，其负荷为卡点以上全部重量加( B )，使卡点以上第一个接箍处于稍微受拉状态。
(A)20 ％ (B)10％ (C)30％ (D)40％
218．下Φmm 所用的通径规的直径为( D )。
(A)67mm (B)69mm (C)70mm (D)73 mm
219．下Φ73mm 所用的通径规的长度为( D ) 。
(A)500mm (B)600mm (C)700mm (D)800～1200mm
220．将在管 上排列整齐，每10 根一组，然后用钢卷尺测量，测量误差小于( B ) 。
(A)0.1‰ (B)0.2‰ (C)0.4‰ (D)0.5‰
221．在井身结构示意图中，内侧两条线代表( D )，间距一般为16mm。
(A)表层套管 (B)技术套管 (C)油层套管 (D)井壁
222．在井身结构示意图中，在代表套管的两条线距下端点三角符号10mm 处，用横线连接，代表( A ) 。
(A) 目前人工井底 (B)完钻井深 (C)套管深度 (D)管柱下深
223．分层配产管柱下井顺序自上而下为( A ) 。
(A)+工作筒+配产器甲+封隔器+配产器乙+封隔器+配产器丙+丝堵
(B)十配产器乙+封隔器+工作筒+配产器甲+封隔器+配产器丙+丝堵
(C)+配产器甲+封隔器+配产器乙+工作筒+封隔器+配产器丙+丝堵
(D)+工作筒+配产器甲+封隔器+配产器丙+封隔器+配产器乙+丝堵
224．在组配分层配产管柱时，第一级封隔器至井口所需长度为( C ) 。
(A)所需长度=第一级封隔器设计深度一油补距一挂长度一封隔器下度
(B)所需长度=第一级封隔器设计深度一油补距一挂长度一封隔器长度
(C)所需长度=第一级封隔器设计深度一油补距一挂长度一封隔器上度
(D)所需长度=第一级封隔器设计深度一挂长度－封隔器上度
225．调配管柱时要把、短节、下井工具按( D )依次摆好。
(A)工具功能 (B)外径 (C)长度 (D)下井顺序
226．密封脂应涂在的( A )
(A)外螺纹上 (B) 内螺纹内 (C)外壁 (D) 内壁
227．深井泵的标准图例为( C ) 。
(A) (B) (C) (D)
228．支撑卡瓦的标准图例为( D )。
(A) (B) (C) (D)
229．节流器的标准图例为( B )。
(A) (B) (C) (D)
二、判断题 (对的画√，错的画×)
(×)1．目前注水泥塞是采用挤入法进行施工的。
(√)2．注水泥塞施工，计算顶替量必须始终在计量池的一个固定位置计量。
(×)3．在井深为2815m 的油井内注水泥塞时，选择G 级油井水泥不需要加入缓凝剂。
(×)4．用100kg 干水泥配制密度为1.80g/cm3 的水泥浆需用清水52.52L。
(√)5．用1000kg 干水泥能配制密度为1.85 g/cm3 的水泥浆量为803 L。
(×)6．在井深不超过3000m 的生产井内注水泥塞时，必须采用优质性能修井液。
(×)7．上提将深度完成在预计水泥面以上5～10m 的位置，进行反洗井。
(×)8．反洗后上提管柱，装好井口采油树，关井候凝。
(√)9．确定灰面后，上提管柱20m，坐好井口装上压力表。
(×)10．在Φ177.8mm 套管内注水泥塞，水泥塞试压压力为12MPa。
(√)11．顶替液量必须计量准确，保证油套管水泥浆面平衡。
(×)12．在油井水泥中氧化铁通常占熟料中的7％～9％。
(√)13．控制水泥中四种活性成分的比例，可以 变油井水泥的基本性能。
(√)14．添加剂主要用于调整水泥稠化时间、密度、滤失量、流变性，增加强度及增加热稳定性。
(×)15．水泥浆的大量失水对注水泥塞施工不会产生较大的影响。
(√)16．水泥浆从调配时起，到变稠开始凝结这段时间称为 凝时间
(√)17．B 级油井水泥适用井深0～1830m。
(×)18．G 级油井水泥最短稠化时间120min。
(×)19．油水井日常管理的好坏将对管外窜槽不会产生直接影响。
(×)20．为满足油田开发需要，要 量增加射孔孔眼数。
(√)21．分层压裂施工时，应采用套管平衡压力的方法，以减少层间压差，避免损坏套管。
(√)22．套溢法是指以观察套管溢流来判断层段之间有无窜槽的方法。
(×)23．套压法是采用观察压力的变化来分析判断欲测层段之间有无窜槽的方法。
(√)24．根据声幅曲线可以判断水泥胶结的好坏。
(×)25．用声幅测井解释固井质量好的井段，不存在着窜槽的可能性。
(×)26．放射性同位素找窜管柱，通常为+Y531 封隔器+节流器+球座。
(√)27．正挤入同位素液体后，要关井24h，使地层充分吸收同位素液体。
(√)28.循环法封窜施工时，将水泥浆顶替至节流器以上10～20m 处，待水泥浆刚开始稠化上提封窜管柱。
(×)29．使用单水力压差式封隔器封窜时，封隔器应坐于封窜井段内。
(×)30．当窜槽以上油层较多时，采用由下向上挤水泥的方法。
(√)31．使用光进行封窜，当水泥浆快出时，关套管闸门，将水泥浆挤入窜槽中。
(√)32．在进行找窜施工时，找串井段上下套管接箍深度要明确。
(×)33．使用单封隔器找窜管柱自下而上为球座、封隔器、节流器、上部。
(×)34．使用封隔器找窜结束后，将封隔器上提至射孔井段坐封，验证封隔器的密封性。
(√)35．验证封隔器的密封性后，要用清水反洗井二周，将球洗出。
(√)36．找窜封隔器要卡在需测井段夹层部位并避开套管接箍。
(×)37．找窜施工时不需坐好井口装置。
(√)38．找窜时应仔细观察排量、泵压、进出口水量等变化情况，并详细记录在报表上。
(√)39．在高压自喷井找窜时，及套管装灵敏压力表。
(×)40．堵水管柱下到设计深度后，关闭井下相应开关，分别对上、下层投产。
(√)41．堵水时，按设计要求选择合适的压井液进行压井，注意不污染地层。
(√)42．堵水时，下井管柱、工具必须清洁干净，丈量准确，丈量累积误差不得大于0.2‰。
(×)43．堵水时，要装好指重表或拉力计。
(×)44．自喷井固定堵水管柱，适用于浅井低压多级卡堵水。
(√)45．自喷井偏心悬挂堵水管柱是由Y344 封隔器、KPX 配产器、KGD 堵塞器等部件组成。
(√)46．各种机械采油井堵水管柱一般均采用丢手管柱结构。
(√)47. 封隔器支撑方式代号为5 代表锚瓦支撑。
(×)48．封隔器解封方式代号为3 代表液压解封。
(√)49．Y111 封隔器用于分层卡堵水、找水和试油等。
(√)50. Y111封隔器坐封是以井底(或卡瓦式封隔器、或支撑卡瓦)为支点，坐封剪钉在一定管柱重力作用下被剪断，使上接头、调节环、中心管和键一起下行，压缩胶筒,使胶筒外径变大，封隔油套管环形空间。
(×)51．Y211 封隔器坐封时，滑环销钉从长槽的上死点运动到坐封位置短槽的上死点。
(×)52．Y411 封隔器工作压力为15MPa 。
(√)53．Y411—114 封隔器适用套管内径118～132mm。
(√)54．Y541 封隔器用于斜井的分层找水、堵水和注水。
(×)55．Y541—148 封隔器坐封载荷85kN 。
(×)56．在控制工具和修井工具的分类及型号编制方法中，第一个字母代表工具型式代号。
(√)57．在控制工具和修井工具的分类及型号编制方法中，工具名称是用汉字表示。
(×)58．KQS 一110 配产器不能用于分层采油。
(√)59．KQS 一110 配产器总长700mm。
(×)60．KPX 一113 配产器由工作简和堵塞器组成。
(×)61．KPX 一113 配产器不能应用于试油施工。
(×)62．KGD 堵塞器总长590mm。
(√)63．KGD 堵塞器主要由工作筒和堵塞器总成组成。
(√)．选择性堵水机理是利用油、水和岩石性质，以及出油、水层间的差异来选择堵剂达到选择性堵水。
(√)65．测定卡点深度可以确定大修施工中管柱倒扣时的悬重，即确定管柱的中和点。
(√)66．测定卡点深度可以判断管柱被卡类型，有利于事故的处理。
(×)67．测卡仪器测卡法主要配合憋压方法处理被卡管柱。
(√)68．卡点位于无应变到有应变的显著变化部位。
(√)69．测卡点施工中上提负荷不能超过井 安全负荷和管柱的抗拉强度。
(×)70．井下被卡管柱是Φmm (壁厚6.5mm)，计算卡点K 值为3800。
(×)71．注水井可以无控制放压，特别是套管放压。
(√)72．填砂施工尾管深度应距预计砂面有足够的距离。
(√)73．磨鞋体底面和侧面有过水槽。
(√)74．磨铣时排量要大于500L ／min，转速40～60r ／min，中途不得停泵。
(×)75．磨铣施工过程中，若出现无进尺或憋钻等现象，可适当增加钻压。
(×)76．磨铣施工过程中，当出现的磨屑呈头发丝状时，说明钻压大，应当减小钻压。
(×)77. 锥形(梨形)磨鞋、柱形磨鞋、套铣鞋与裙边铣鞋等采用较高的钻压。
(√)78．井下磨铣，应选用较高的转速进行，以取得较高的磨铣速度。
(√)79．当井下落鱼处于不稳定的可变位置状态时，在磨铣中落物会跟随磨鞋一起作圆周运动。
(×)80．当井下落鱼处于不稳定的可变位置状态时，要让平底磨鞋在落鱼上长时间进行磨铣。
(×)81．产生跳钻时，要把转速降低至20r ／min 左右。
(√)82．磨鞋在井下卡死的原因：一是落鱼偏靠套管；二是落鱼碎块；二是钻屑沉积。
(×)83．套铣筒下钻遇阻时，可用套铣筒划眼。
(√)84．套铣鞋没有离开套铣位置时不能停泵。
(√)85．磨铣过程中不得随意停泵，如需停泵则必须将管柱及钻头上提20m 以上。
(√)86．钻头之上必须接装安全接头。
(√)87．公锥由接头和锥体两部分组成，一般是长锥形整体结构。
(×)88．使用公锥进行打捞，起钻时若管柱 扣困难可使用转盘 扣。
(√)．据下放深度、泵压和悬重的变化判断公锥是否进入鱼腔。
(√)90．母锥的接头上有正、反扣标志槽。
(×)91．母锥的打捞螺纹只有三角形螺纹。
(√)92．滑块捞矛是内捞工具，它可以打捞具有内孔的落物。
(√)93．滑块捞矛在打捞落物时，当矛杆与滑块进入鱼腔之后，滑块依靠自重向下滑动。
(√)94．滑块捞矛在下井前，要测量捞矛杆及接箍外径。
(√)95．使用滑块捞矛打捞落物时，若井内落物被卡，试提时，指重明显上升，活动解卡后指重明显下降。
(×)96．可退式打捞矛中部是 形大螺距外螺纹。
(×)97．可退式打捞矛圆卡瓦外表面有多头的锯齿形右旋打捞螺纹。
(√)98．使用可退式捞矛打捞在下探过程中，要注意观察钻具指重变化。
(×)99．使用LM—T73 可退式捞矛可以打捞内径为63mm 的落物。
(×)100．卡瓦打捞筒不能对遇卡管柱施加扭矩进行倒扣。
(×)101．卡瓦打捞筒在打捞过程中，卡瓦在钻具作用下被压下，将鱼顶抱住。
(√)102．卡瓦打捞筒在下井前，用卡尺测量卡瓦结合后的椭圆长短轴尺寸，其长轴尺寸应小于落鱼1～2mm。
(√)103．卡瓦打捞筒在打捞重量较轻的落鱼，指重表反映不明显时，可以转动钻具90o 重复打捞数次，再进行提钻。
(×)104． 使用开窗打捞筒不允许在工具底部开成一把抓齿形组合使用。
(√)105．开窗打捞筒打捞落物时，窗舌外胀，其反弹力紧紧咬住落鱼本体，窗舌也牢牢卡住台阶。
(×)106．使用开窗打捞筒打捞落物时，在起钻过程中，可以猛提猛放。
(√)107． 一把抓由上接头和带抓齿的筒体组成。
(√)108．一把抓下至井底以上1～2m，开泵洗井，将落鱼上部沉砂冲净后停泵。
(√)109．下放一把抓，当指重表略有显示时，上提钻具并旋转一个角度后再下放，找出最大方入。
(√)110．可退式打捞筒，可与安全接头、下击器、上击器、加速器等组合使用。
(×)111．当落鱼进入可退式打捞筒循环洗井时，泵压不变化。
(√)112．使用可退式打捞筒打捞时，井内必须清洁，防止卡钻。
(√)113．螺旋式抽油杆打捞筒是由上接头、简体、螺旋卡瓦、引鞋所组成。
(√)114．可退式抽油杆打捞筒抓住抽油杆后上提即可捞出。
(√)115．使用可退式抽油杆打捞筒打捞抽油杆时要边旋转边下放。
(×)116．若想退出可退式抽油杆打捞筒，可先下击，然后缓慢左旋并上提，即可退出。
(√)117．使用不可退式抽油杆打捞筒打捞抽油杆时，是在弹簧力的作用下将卡瓦下推。
(×)118．打捞外径为Φ22mm 落物可使用CLT01 不可退式抽油杆打捞筒打捞。
(×)119．螺旋外钩由接头、钩杆、螺旋锥体组成。
(√)120．螺旋外钩的螺锥，在打捞过程中，通过旋转可钻人成团压实的电缆中，上提可将电缆捞获。
(×)121．螺旋外钩打捞，如果确定已经捞上，即可上提，不能旋转。
(×)122．螺旋外钩打捞，加堰小超过50kN 。
(×)123．局部反循环打捞篮的筐体四周装有6～8 只捞爪，不能自动复位。
(×)124．落物最大直径为95mm 可选用DL04—00 型局部反循环打捞篮进行打捞。
(×)125．Φ127mm 套管要选用DL03—00 型局部反循环打捞篮进行打捞。
(×)126．机械式内割刀切割后的断口外端向外凸出，外径稍有增大。
(√)127．机械式内割刀可用于取换套管施工中的被套铣套管的适时切割。
(√)128．下机械式内割刀时应防止正转管柱。
(×)129．JNGDl40 机械式内割刀切割转数40～50r ／min。
(×)130．爆炸切割弹被引爆后炸药将被切割管壁炸断。
(√)131．爆炸切割弹的电雷管应绝缘。
(√)132．爆炸切割弹在磁性定位器校深无误后，接通地面电源，引爆雷管、切割弹。
(√)133．波纹管水力机械式套管补贴器可调整补贴射孔孔眼。
(×)134．波纹管水力机械式套管补贴器的刚性胀头上部呈圆球状。
(×)135．使用波纹管补贴套管，入井管柱及工具螺纹旋紧扭矩不低于2200N ·m。
(√)136．使用波纹管补贴后，要采用工程测井核对补贴后的波纹管的准确深度。
(√)137，开式下击器的芯轴外套有六方孔，套在芯轴的六方杆上，能传递扭矩。
(×)138．XJ—K108 型开式下击器的冲程405mm。
(×)139．开式下击器要远离落物卡点，以发挥最大震击力。
(×)140．液压上击器的花键同上壳体下部的导管配合传递扭矩。
(√)141．液压上击器能在极短的时间内将变形能转变成向上的冲击动能，使遇卡管柱解卡。
(×)142．BF032 YSQ 一95 型液压上击器最大工作负荷234.5kN 。
(√)143．液压上击器震击、打捞钻柱结构( 自下而上为)：可退式打捞工具+安全接头+液压上击器+配重钻铤+加速器+钻具
(×)144．液压加速器的上、下腔内充满一定压力的机油。
(×)145．YJ 一95 型液压加速器冲程219mm。
(×)146．YJ 一108 型液压加速器推荐使用拉力1823kN 。
(×)147．倒扣器主要功能是将钻杆的反扭矩变成遇卡管柱的正扭矩。
(×)148．DKQ148 倒扣器井内锁定工具压力3.7MPa 。
(×)149．倒扣器的外筒体负担打捞作业中的全部上提力。
(√)150．倒扣器在下钻过程中，切忌转动工具。
(×)151．倒扣器工作前不需洗井，可直接进行倒扣作业。
(×)152．在打捞作业中，倒扣捞筒的密封装置顶在上接头下端面上迫使卡瓦外胀。
(√)153．倒扣捞筒的卡瓦内径略小于落鱼外径。
(×)154．打捞外径为Φ74mm 管类落物可选用DLT—T 倒扣捞筒。
(√)155．当倒扣捞筒需要退出落鱼时，钻具下击，向右旋转 1/4 ～1/2圈并上提钻具，退出落鱼。
(×)156．倒扣捞矛在打捞和倒扣施工中，是限位块顶着卡瓦上端面，迫使卡瓦缩进落鱼内。
(×)157．打捞内径为Φ74mm 管类落物可选用DLM 一T60 倒扣捞矛。
(×)158．DLM—T73 倒扣捞矛的许用拉力650kN 。
(√)159．爆炸松扣工具爆炸后即可旋转管柱。
(√)160．爆炸松扣工具主要用于遇卡管柱的倒扣旋转，在无反扣钻具的情况下且遇卡管柱经最大上提负荷处理仍无解卡可能时，可一次性取出卡点以上管柱。
(×)161．爆炸松扣工具爆炸后，通常情况下管柱不动。
(×)162．爆炸松扣工具经磁性定位仪定位后，按设计负荷上提管柱即可进行爆炸松扣。
(√)163．配管柱时，将、短节、下井工具，按下井先后顺序在 上依次连接好，打上明显标记。
(×)1．在井身结构示意图中，外侧两条垂线代表井壁，间距一般为16mm。
(√)165．在井身结构图中，在内侧两垂线的下端点分别画上一小三角符号，代表套管下入深度。
(√)166．在组配分层配产管柱时，第三级封隔器至底部球座之间所需长度：所需长度=底部球座设计深度一第三级封隔器设计深度一第三级封隔器下度一配产(水)器长度一底部球座长度。
(×)167．在组配分层配产管柱时，第一级封隔器实配深度=油补距+挂长度+选用长度+第一级封隔器长度。
(√)168．在组配分层配产管柱时，编出配管柱记录顺序号，准备好卡距所需短节。
(√)169．在组配分层配产管柱时，要掌握卡点在夹层内允许活动的范围。
(√)170．电缆 塞的图例为：
Copyright © 2019-2025 51dongshi.net 版权所有
违法及侵权请联系：TEL:177 7030 7066 E-MAIL:11247931@qq.com 本站由北京市万商天勤律师事务所王兴未律师提供法律服务
