影响机组煤耗因素汇总表(2015.03)

来源：动视网责编：小OO 时间：2025-09-24 10:58:29

影响机组煤耗因素汇总表(2015.03)

影响机组煤耗因素汇总表序号运行参数名称影响煤耗值/kw.h控制措施计算公式1主汽压力上升1MPa1.65主汽压升高会使汽机热耗下降，但一般情况下，运行时不宜超过设计值，以免控制不好，引起超压详细的计算方法是对整个热力系统进行计算，先得到作功的变化和吸热量的变化，再得到煤耗的变化。或者由制造厂的修正曲线先得到热耗的变化，再得到煤耗的变化。并且还要考虑其他因素同时变化时，对主汽压引起变化的影响。粗略估算可采用下式：B*[C1/(1+C1)]/ηb/(1-ηe)，B——是煤耗，C1——是主汽压对热耗

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导读影响机组煤耗因素汇总表序号运行参数名称影响煤耗值/kw.h控制措施计算公式1主汽压力上升1MPa1.65主汽压升高会使汽机热耗下降，但一般情况下，运行时不宜超过设计值，以免控制不好，引起超压详细的计算方法是对整个热力系统进行计算，先得到作功的变化和吸热量的变化，再得到煤耗的变化。或者由制造厂的修正曲线先得到热耗的变化，再得到煤耗的变化。并且还要考虑其他因素同时变化时，对主汽压引起变化的影响。粗略估算可采用下式：B*[C1/(1+C1)]/ηb/(1-ηe)，B——是煤耗，C1——是主汽压对热耗

影响机组煤耗因素汇总表

序号	运行参数名称	影响煤耗值/kw.h	控制措施	计算公式
1	主汽压力上升1MPa	1.65	主汽压升高会使汽机热耗下降，但一般情况下，运行时不宜超过设计值，以免控制不好，引起超压	详细的计算方法是对整个热力系统进行计算，先得到作功的变化和吸热量的变化，再得到煤耗的变化。或者由制造厂的修正曲线先得到热耗的变化，再得到煤耗的变化。并且还要考虑其他因素同时变化时，对主汽压引起变化的影响。粗略估算可采用下式： B*[C1/(1+C1)]/ηb/(1-ηe)， B——是煤耗， C1——是主汽压对热耗的修正系数， ηb——是锅炉效率， ηe——是厂用电率
2	主汽压力下降1MPa	1.	运行时，对80%以上工况尽量向设计值靠近，80%以下工况目标值不一定是设计值，目标值的确定需要通过专门的滑参数优化试验确定。	估算公式与主汽压力上升相同。
3	主汽温度每下降10℃	1.26	主汽温偏低一般与过热器积灰、火焰中心偏低、给水温度偏高、燃烧过量空气系数低、饱和蒸汽带水、减温水门内漏等因素有关。运行时，应按规程要求吹灰、根据煤种变化调整风量、一、二次风配比。	详细的计算方法是对整个热力系统进行计算，先得到作功的变化和吸热量的变化，再得到煤耗的变化。或者由制造厂的修正曲线先得到热耗的变化，再得到煤耗的变化。并且还要考虑其他因素同时变化时，对主汽温引起变化的影响。粗略估算可采用下式： B*[C2/(1+C2)]/ηb/(1-ηe)， B——是煤耗， C2——是主汽温对热耗的修正系数， ηb——是锅炉效率， ηe——是厂用电率
4	主汽温度每上升10℃	1.14	主汽温升高会使汽机热耗下降但一般情况下，运行时不宜超过设计值，以免控制不好，引起超温。	估算公式与主汽温度下降相同。
5	再热汽温度每上升10℃	0.91	再热汽温升高会使汽机热耗下降，但一般情况下，运行时不宜超过设计值，以免控制不好，引起超温。	详细的计算方法是对整个热力系统进行计算，先得到作功的变化和吸热量的变化，再得到煤耗的变化。或者由制造厂的修正曲线先得到热耗的变化，再得到煤耗的变化。并且还要考虑其他因素同时变化时，对再热汽温引起变化的影响。粗略估算可采用下式： B*[C3/(1+C3)]/ηb/(1-ηe)， B——是煤耗， C1—是再热汽温对热耗的修正系数， ηb—是锅炉效率， ηe—是厂用电率
6	再热汽温度每下降10℃	0.99	再热汽温偏低一般与再热器积灰、火焰中心偏低、冷再蒸汽温度低、燃烧过量空气系数低、减温水门内漏等因素有关。运行时，应按规程要求吹灰、根据煤种变化调整风量、一、二次风配比、低负荷时滑压运行提高冷再热蒸汽温度。	估算公式与再热汽温度上升相同。
7	再热器压力损失上升1%	0.32	再热压损与设计有关，运行中不可控。	详细的计算方法是对整个热力系统进行计算，先得到作功的变化和吸热量的变化，再得到煤耗的变化。或者由制造厂的修正曲线先得到热耗的变化，再得到煤耗的变化。并且还要考虑其他因素同时变化时，对再热压损引起变化的影响。粗略估算可采用下式： B*[C4/(1+C4)]/ηb/(1-ηe)， B—是煤耗， C4是再热压损对热耗的修正系数，ηb—是锅炉效率， ηe—是厂用电率。
8	再热器压力损失下降1%	0.28	再热压损与设计有关，运行中不可控。	估算公式与再热压损上升相同。
9	凝汽器真空下降1kPa	2.6	引起凝汽器真空低的原因很多，总的来讲，与凝汽器传热系数、凝汽器热负荷、冷却水流量及温度、凝汽器内不凝结气体多少有关。运行时可从以下几个方面入手进行调整：按规定投运胶球清洗装置；可根据循环水温度和机组真空情况决定循环水泵运行台数；定期检查冷却塔淋水填料、喷嘴、除水器等部件是否完好、淋水密度是否均匀；做好无泄漏工作，对无防进水保护的疏水可人工关紧手动门；定期进行真空严密性试验，对于采用真空泵的机组，严密性试验结果>0.8kpa/min时，会对机组真空有较大的影响。运行中重点检查轴加水封是否破坏；适当提高低压轴封供汽压力，观察凝汽器真空是否有所提高；必要时进行真空系统检漏。	详细的计算方法是对整个热力系统进行计算，先得到作功的变化，再得到煤耗的变化。或者由制造厂的修正曲线先得到热耗的变化，再得到煤耗的变化。并且还要考虑其他因素同时变化时，对真空引起变化的影响。粗略估算可采用下式： B*[C5/(1+C5)]/ηb/(1-ηe)， B—是煤耗， C1—是真空对热耗的修正系数， ηb—是锅炉效率， ηe—是厂用电率。注：真空不同，每下降1kPa对煤耗的影响也不同；当真空较低时，再每下降1kPa，对煤耗的影响要大得多。2.6g/kw.h是在80%以上负荷，额定真空附近的估算数据。
10	机组转速下降30 r/min		运行中不可控	转速变化主要影响发电机效率，使发出的有功功率变化。可按照发电机‘转速—效率’关系曲线查出转速变化后的有功功率变化值，再计算煤耗的变化。
11	主汽管道泄漏变化 1 t/h	0.35	做好无泄漏工作，对无防进水保护的主汽疏水可人工关紧手动门	可按等效热降法，携带热量工质出系统计算，计算公式不详细列出。
12	再热冷段管道泄漏变化1 t/h	0.25	做好无泄漏工作，对无防进水保护的冷再疏水可人工关紧手动门	可按等效热降法，携带热量工质出系统计算，计算公式不详细列出。
13	再热热段管道泄漏变化1 t/h	0.32	做好无泄漏工作，对无防进水保护的热再疏水可人工关紧手动门	可按等效热降法，携带热量工质出系统计算，计算公式不详细列出。
14	厂用汽耗量变化10t/h（低辅汽源）	1.68	做好非生产用汽管理工作。	可按等效热降法，携带热量工质出系统计算，计算公式不详细列出。
15	厂用汽耗量变化10t/h（高辅汽源）	2.1	做好非生产用汽管理工作。	可按等效热降法，携带热量工质出系统计算，计算公式不详细列出。
16	厂用汽耗量变化10t/h（冷段汽源）	2.5	做好非生产用汽管理工作。	可按等效热降法，携带热量工质出系统计算，计算公式不详细列出。
17	凝结水过冷度变化1℃	0.04	控制好热井水位，真空系统严密性达到标准	可按等效热降法，携带热量工质出系统计算，计算公式不详细列出。
18	给水温度下降10℃	0.71	检查高加旁路阀是否泄漏，加热器进汽阀是否节流运行，抽空气是否正常，维持高加水位正常	与最后高加端差上升，计算相同。
19	凝汽器端差每增加1℃	0.48 (额定真空附近)	按规定定期投入胶球清洗装置，端差很大时，可考虑酸洗。	端差增加1℃，相当于排汽温度升高1℃，额定真空附近约使真空下降0.3kPa，可按真空下降计算。
20	#1高加上端差变化10℃	0.71	控制好水位，避免上游加热器温升不足；如加热器堵管严重，换热面积不足，可考虑更换。	计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出。
21	#2高加上端差变化10℃	0.55	控制好水位，避免上游加热器温升不足；如加热器堵管严重，换热面积不足，可考虑更换。	计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出。
22	#3高加上端差变化10℃	0.19	控制好水位，避免上游加热器温升不足；如加热器堵管严重，换热面积不足，可考虑更换。	计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出。
23	高加抽汽压力损失变化0.1MPa。（#1高加）	0.07(额定工况附近)	检查进汽门、逆止门开度，保证不节流。	压损增加相当于端差升高，可按端差增加计算；额定工况下，1抽压损变化0.1Mpa，端差约升高1℃。
24	高加抽汽压力损失变化0.1MPa。（#2高加）	0.08(额定工况附近)	检查进汽门、逆止门开度，保证不节流。	压损增加相当于端差升高，可按端差增加计算；额定工况下，2抽压损变化0.1Mpa，端差约升高1℃。
25	高加抽汽压力损失变化0.1MPa。（#3高加）	0.047(额定工况附近)	检查进汽门、逆止门开度，保证不节流。	压损增加相当于端差升高，可按端差增加计算；额定工况下，3抽压损变化0.1Mpa，端差约升高1℃。
26	加热器及管道散热损失变化1%（#1高加）	0.22(额定工况附近)	做好抽汽管道及加热器的保温工作	可按等效热降法，纯热量出系统计算，计算公式不详细列出。
27	加热器及管道散热损失变化1%（#2高加）	0.18(额定工况附近)	做好抽汽管道及加热器的保温工作	可按等效热降法，纯热量出系统计算，计算公式不详细列出。
28	加热器及管道散热损失变化1%（#3高加）	0.13(额定工况附近)	做好抽汽管道及加热器的保温工作	可按等效热降法，纯热量出系统计算，计算公式不详细列出。
29	高加水位低串汽10t/h（#1高加→#2高加）	0.62		计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出
30	高加水位低串汽10t/h（#2高加→#3高加）	0.49		计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出
31	高加水位低串汽10t/h（#3高加→除氧器）	0.52		计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出
32	#1高加切除（功率变化15.9MW）	2.35		计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出
33	#2高加切除（功率变化24.6MW）	5.39		计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出
34	#3高加切除（功率变化8.59MW）	2.90		计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出
35	定排泄漏量10t/h	1.59	做好无泄漏工作，保证定排各阀门严密性	可按等效热降法，携带热量工质出系统计算，热量值按汽包压力对应饱和水焓计算，计算公式不详细列出。
36	连排泄漏量10t/h（连排扩容器不投入）	1.62		可按等效热降法，携带热量工质出系统计算，热量值按汽包压力对应饱和水焓计算，计算公式不详细列出。
37	连排泄漏量10t/h（连排扩容器投入）	0.44		可按等效热降法，携带热量工质出系统计算，热量值按汽包压力对应饱和水焓计算，计算公式不详细列出。
38	主汽减温水每增加1%	0.16	尽量从燃烧调整方面做工作，少用减温水	计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出
39	再热汽减温水每增加1%	0.86	尽量从燃烧调整方面做工作，少用减温水	计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出
40	飞灰含碳量每上升1%	1.33	飞灰含碳量上升一般与入炉煤煤质、制粉系统投运方式、煤粉细度、火焰中心偏高、炉膛漏风、燃烧过量空气系数低等因素有关。运行时，应根据煤种变化调整风量、一、二次风配比。	通过计算锅炉效率的变化得到，计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出
41	炉渣含碳量每上升1%	0.19	炉渣含碳量上升一般与入炉煤煤质、制粉系统投运方式、煤粉细度、火焰中心偏高、炉膛漏风、燃烧过量空气系数低等因素有关。运行时，应根据煤种变化调整风量、一、二次风配比。	通过计算锅炉效率的变化得到，计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出
42	排烟温度变化10℃	1.66	排烟温度上升一般与火焰中心偏高、受热面集灰、燃烧过量空气系数偏大、尾部烟道再燃烧等因素有。运行时，应根据煤种变化调整燃烧，按规定进行吹灰。	通过计算锅炉效率的变化得到，计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出
43	送风温度变化10℃	0.56	运行中不可控	通过计算锅炉效率的变化得到，计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出
44	炉膛漏风率变化10%	1.30		通过计算锅炉效率的变化得到，计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出
45	燃料低位发热量变化1000KJ/kg	0.3	根据入厂煤煤质情况，做好入炉煤配煤工作	通过计算锅炉效率的变化得到，计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出
46	锅炉效率每下降1%	3.2	根据煤种调整煤粉细度、调整燃烧，减少漏风，按规定吹灰，减少炉侧泄漏。	粗略计算，可按锅炉效率增加1%，煤耗增加1%计算。
47	补充水每增加1%	0.35	做好无泄漏工作
48	锅炉过剩氧量每上升1%	0.85	根据煤种调整燃烧，减少炉膛漏风，调整好空预器间隙。	通过计算锅炉效率的变化得到，计算过程比较复杂，不是一个公式能概括的，不再列出
49	厂用电率每增加1%	3.2	做好非生产用电管理工作，根据环境温度决定循环水泵运行台数，必要时进行大功率辅机改造。	粗略计算，可按厂用电率增加1%，煤耗增加1%计

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