XH-3-AB地块项目
工字钢支撑钢管支模架
专项施工方案
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审 批 人： 沈 兵
江苏南通二建集团有限公司
2016年06月08日
5.6.4应急救援装备 19
第一章编制说明及依据
一.1编制说明
本方案主要针对大连星海湾金融商务区XH-3-AB地块项目B区扶梯处梁板（4-5/S-Q）施工支模高度为4.8m楼层的模板支撑体系，主要包括该结构层的梁板。本方案主要包括模板的设计、搭设、监护、拆除等专项内容。
一.2编制依据
一.2.1本工程图纸及相关文件资料
| 序号 | 图纸及相关文件资料 |
| 1 | 大连市建筑设计研究院： 《星海湾金融商务区XH-3-AB地块项目施工图纸》 |
| 2 | 星海湾金融商务区XH-3-AB地块项目施工组织设计 |
| 1 | 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 | （GB50204－2015） |
| 2 | 《建筑工程施工质量验收统一标准》 | （GB50300-2013） |
| 3 | 《建筑施工高处作业安全技术规范》 | （JGJ80-2011） |
| 4 | 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 | （JGJ130-2011） |
| 5 | 《建筑施工模板安全技术规范》 | （JGJ162-2008） |
| 6 | 《建筑施工安全检查标准》 | （JGJ 59-2011） |
| 7 | 《建筑施工脚手架实用手册》 | |
| 8 | 《建筑施工手册》 | 第五版 |
| 9 | 地方性法律法规及标准 | |
| 10 | 《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》 | 建质[2009]87号 |
2.1建筑概况
大连星海湾金融商务中心位于辽宁省大连市会展路、中山路东北侧地块，星海广场现代博物馆对面，东侧为浦东发展银行大厦，北侧毗邻金融商务区二号路。功能以交易展示为主，配有配套办公及设备用房，地上51层，地下2层，总建筑面积146270m2。
2.2工字钢支撑概况
针对本工程图纸梁板设计情况，本工程B区扶梯处顶梁板（4-5/S-Q）施工支模高度为4.8m楼层的工字钢支撑体系，主要包括该结构层的梁板，典型梁截面有300×700等；楼层支模地基为地下一层楼面板。
B区扶梯处支模统计表
| 楼层 | 层高（m） | 板厚（mm） | 砼强度 | 轴线范围 |
| 3层 | 4.8 | 100 | C30 | 4-5/S-Q |
第三章 施工、劳动力计划
3.1施工进度计划
本工程扶梯位置结构施工在二层顶结构完成后，计划三层结构施工周期约10天，在这10天时间内涉及到工字钢及钢管支撑搭设、监护、拆除等各项工作。
3.2材料准备及要求
3.2.1材料周转
本工程所需模板、木方的材料周转计划如下表：
| 序号 | 材料 | 备注 |
| 1 | 模板 | 15厚多层木模板 |
| 2 | 木方 | 50×100mm、45×90mm |
| 3 | 钢管 | Φ48×3.0 |
| 4 | 扣件 | 直角扣件、对接扣件、十字扣件 |
| 5 | 国标工字钢 | “32a”、“16#” |
| 6 | 国标槽钢 | 12# |
| 7 | 国标工字钢 | 16# |
1、本工程支模施工全部采用钢管脚手架（扣件式）搭设支撑体系。支模的纵横杆、内外立杆等均选用Ф48×3.0钢管（计算书按Φ48×3.0mm），模板采用15厚木模，背楞方木尺寸为45×90mm（计算书按45×90mm），梁底顶撑为可调节U形钢支托。所有材料必须具备相应合格证书，并按规范要求进行现场验收，检验合格后方可投入使用。
2、杆件材质要求：钢管应符合国家标准BG/T13293或BG/T3092。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹分层和硬弯，两端面切斜的偏差<1.7mm；壁厚允许偏差-0.35 mm，外径允许偏差<-0.5 mm，且必须涂防锈漆进行防锈处理，钢管内外两面的锈蚀深度之和不得>0.50 mm，且必须涂防锈漆进行防锈处理。对于新管还同时必须具备产品质量合格证和钢管材质检验报告。钢管上严禁打孔。
3、扣件为杆件的连接件，用可煅铸铁铸造，扣件不得有裂纹，并将影响其
外观质量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴和面必须严格整形，
应保证与钢管扣件接触良好；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面
间隙应小于1mm；当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5 mm；新进
的扣件必须有产品质量合格证，生产许可证和专业检测单位测试报告。扣件材质
应符合国家标准GB1583，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。
4、顶托必须逐个检查，对存在螺纹滑丝等现象的一律不得使用。方木开裂
破损的一律不得使用。对高大支模中使用的模板、方木、钢管等材料，使用过一定周期不能确保符合原有力学性能的情况下，要选样做破坏性力学试验，确定能够满足使用承载。
5、工字钢选用国标32a，每根长为12m；国标16#工字钢，每根长1.3m，两侧通长设置国标12#槽钢各1根，每根长12.4m，以满足工字钢支撑承载要求。
3.3设备要求
木工圆锯、木工平刨、压刨、手提电锯、手提压刨、打眼电钻、线坠、靠尺板、方尺、铁水平、撬棍等各种设备机具均准备到位，正式使用前试用调整，并及时保养维修。
3.4技术准备
施工前编制有针对性的支模施工方案，提供支模施工技术保障；明确项目工程、质量、安全、物质等各部门施工管理人员任务与责任。同时组织人员认真熟悉方案，结合本工程的特点，制定详细的施工计划，并做好施工前三级技术安全交底，做好上岗人员的培训及教育工作。
3.5测量定位
（1）轴线、模板边线放线：用经纬仪引测建筑物的边柱或墙轴线，并以该轴线为起点，引出其他各条轴线。根据施工图弹出模板边线及水平检测线，以便于模板的安装及校正。
（2）水平标高控制：根据模板实际施工要求用水准仪把建筑水平标高直接引测到模板安装位置，也可引测到其他过度引测点，并办好预检手续。
3.6劳动力准备
（1）根据现场管理需要，项目部安排专职安全管理人员对现场模板架体支设进行监督。监督小组主要成员为项目安全部全体成员、分管工长及相关技术人员。
（2）做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。
第四章 施工工艺技术及检查验收
4.1板支模设计
（1）4.8m楼层板支模设计
| 部位 | 层高（m） | 板厚（mm） | 搭设方式 |
| 3层 | 4.8 | 100 | 木多层板（15mm）×小木枋次楞（50mm×100mm~@200）+φ48双钢管主楞+可调U托+满堂架钢管支撑体系，顶部螺杆伸出钢管顶部不大于200mm，距工字钢支撑面200mm高设一道纵横向扫地杆，立杆底端位置，拟用直径25，长100mm钢筋头焊接至工字钢上，B区扶梯处4-5/S-Q轴立杆纵横向间距1.0×1.0m，步距1.8m。满堂架体系和先浇筑的柱体结构拉紧顶牢，梁板下立杆纵横成行，水平横杆全部贯通；板下支撑体系水平杆全部延伸到梁下与梁下立杆或水平杆连接，竖向及水平剪刀撑按规范及《地上模板工程施工方案》要求搭设，确保支撑体系的整体稳定性。板底支撑为工字钢，其挠度较大，则在板底支模须起拱约2cm。 |
4.2梁支模设计
4.2.1梁截面统计分析
分析本工程B区四层平面图梁布置情况，对梁截面进行统计，得到支模跨度大于8m，但线荷载未超过15KN/m，需验算的梁截面统计表如下：
| 梁截面(mm) | 板厚(mm) | 层高(m) |
| 框架梁（300×700） | 100 | 4.8 |
方案综述：针对上述统计，综合考虑，选取典型梁截面进行支模设计验算。本工程支模均采用Φ48×3.0mm钢管搭设满堂脚手架支撑体系，步距1500mm，梁底木方小楞45×90mm间距200mm，梁两侧立杆间距为0.7m，梁底增设一排立杆，跨度方向间距1000mm，梁两侧立杆与支撑大横杆双扣件连接。同时，扫地杆距楼面200mm，顶托螺杆伸出顶部钢管不大于200mm，沿梁跨度方向于梁两测立柱下设置竖向剪刀撑，并与周边柱按规范要求设置拉结措施；梁底起拱约3cm。
4.2.3典型梁具体搭设
（1）300×700梁支模设计
梁两侧立杆间距0.7m，沿梁跨度方向立杆间距为1000，步距1.8m；梁底45×90mm木枋次楞间距250mm，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500，梁侧次愣采用50×100mm，木枋间距250mm，采用Φ14对拉螺杆支撑，首排距离梁底200、沿梁高间距300设置1道，纵向间距500设置，支设1道45°～60°斜撑顶住与板相连的上口模板。其梁支模设计如下：
梁立面及剖面图 双扣件节点图
4.3脚手架搭设
放线→设置工字钢→焊接钢筋头→焊接槽钢与工字钢形成整体体系→铺设脚手板→放置纵向扫地杆→自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆也与立杆固定，每边竖起3~4根立杆后，随即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段→按上述要求依次向前搭设，直至第一步支撑架交圈完成→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆，并随搭设进行设置剪刀撑。
4.4支撑架构造要求
1、立杆
（1）必须设置纵横扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
（2）立杆应采用对接接头，且接头位置不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500；各接头中心至柱节点的距离不宜大于步距的1／3。
（3）钢管立杆垂直度偏差不得大于架高的1／300，且控制在50mm以内。
（4）每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。
2、纵向水平杆
（1）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1／3。
（2）搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100。
3、剪刀撑
满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道由下至上的竖向连续式纵横向剪刀撑,在支撑主梁的立柱下必须设置竖向剪刀撑。每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，对于B区4-5/S-R轴4.8m层高位置满堂架，水平剪刀撑设置一道，剪刀撑斜杆与水平成45度。在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。斜杆与地面的倾角宜在45°~60°之间。
4、扣件
（1）对接扣件的开口应朝上或朝内；扣件螺栓方向尽量一致。
（2）扣件螺栓拧紧力矩控制在45-60N.m。
（3）在主节点处纵横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150。
（4）抗滑扣件间应顶紧，安装完毕应由专职安全、技术人员进行复核验收。
5、支撑地基：
该工程B区4-5/S-Q轴工字钢支撑钢管支撑架为第3层（层高4.8m），其支撑地基为梁板，立杆支撑下方设置直径25，长100mm钢筋头焊接至工字钢上。
6、其它要求：
（1）施工顺序：支模区域应先浇筑柱体等竖向结构混凝土，待柱施工至梁底10cm处，再施工梁、板结构混凝土工程（分层对称浇筑）。
（2）泵送管道不能依附于满堂脚手架上，只能依附柱身另搭设支撑架。
（3）混凝土浇筑前应对模板进行预堆载，确保后续浇筑安全性；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
（4）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件式脚手架规范》的要求。立杆支撑必须竖直（保证立杆轴心承载），禁止使用扭曲锈蚀严重的立杆，应采用对接扣件连接，禁止错接。立杆承载要贯通，禁止出现立杆传载到横杆，横杆再传递到立杆的情况（保证受力明确）。支撑必须保证横平竖直，成排成列，以保证横杆与每一根立杆能够用扣件连接。阴阳角应采用木坊进行定位，以保证线条平顺及防止出现胀模现场发生。
（5）顶托支座位置必须采用两根钢管并排传递承载的方式。顶托支撑插入长度应以保证顶托支撑稳定及不发生偏移为原则，一般以伸出长度不超过总长的1/3为宜。
（6）可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆遇顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步据处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。
（7）当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周围外侧，按水平间距6-9m、竖向间距2-3m与建筑结构设置一个固节点。
（8）钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应在用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在 离杆端不小于100mm处进行固定。
第五章 质量、安全保证措施
第三章
第四章
第五章
第六章
第七章
5.1拆模控制
1、拆模时间
模板拆除均要以同条件混凝土试块的抗压强度报告为依据，填写拆模申请单，由专业工长和项目技术负责人签字后报送监理审批方可生效执行。
侧模：在混凝土强度能保证表面棱角不因拆除模板而受损坏后,方可拆除。
底模：构件跨度大于8m的混凝土强度达到设计强度的100%后，方可拆除。构件跨度小于8m的混凝土强度达到设计强度的75%后，方可拆除。预应力部位的拆模为达到设计要求的混凝土强度和预应力完成后拆除。
底模拆除表
| 序号 | 结构类型 | 结构跨度（M） | 按设计强度百分率（%） |
| 1 | 板 | ≤2 | 50 |
| 2 | 梁 | >2≤8 | 70 |
| 3 | 承重结构 | >8 | 100 |
| 4 | 悬臂梁 | ≤2 | 70 |
| 5 | 悬臂板 | >2 | 100 |
| 序号 | 砼强度设计值 | 平均硬化气温在25度时的拆除时间 |
| 1 | ≤C30 | 16小时 |
| 2 | >C30 | 24小时 |
模板拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板，先拆纵墙模板后拆横墙模板，先拆外墙模板，再拆内墙模板。
3、拆模施工
（1）梁板拆除：先将支撑上可调支托松下，使龙骨与模板分离，并让龙骨降至水平拉杆上，接着拆下全部边接模板的附件，再用铁钎撬动模板，使模板降下由龙骨支撑，拿下模板和龙骨。
（2）梁、柱模在确保表面不受损坏时方可进行拆除。先拆除斜撑，再拆除模板和对拉螺栓及附件，再用撬棍轻轻撬动模板，使之与砼分离。
（3）拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的构配件及时集中统一管理，并做相应的防护处理。
（4） 拆除模板时，操作人员应站在安全的地方，拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。
4、拆除支撑体系注意事项
（1） 拆除前应全面检查支撑体系的扣件连接、支撑体系等是否符合安全要求。
（2）拆除支撑应先清除其上的杂物及地面的障碍物。
（3）拆除作业应由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。水平拉杆要跟随立杆逐层拆除。
5、管理措施
（1）楼面顶架、模板安装前，应对班组进行全面的技术安全交底，对安装方法、搭设安装顺序、技术标准、质量安全要求等做好详细的技术交底工作。
（2）在支顶安装过程中，应设置防倾覆的临时措施，待其安装完毕且核正无误后才予以固定。
5.2质量保证措施
（1）模板存放场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆放或在已组拼的模板上堆放分散模板和配件。
（2）工作面己安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其他模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时依靠，以防止模板变形或产生垂直偏差。工作面己安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。
（3）墙体模板拆除时先拆除斜撑，再卸掉水平背楞，用撬棍轻轻撬动模板，使模板与砼脱离，不得用力过猛，特别是阴阳角及洞口模板。以免模板变形。
（4）楼板模板拆除时先拆除水平拉杆，然后拆除立杆。梁模板拆除时先拆除侧模，再拆底模，拆除时砼强度能保证其表面及棱角不因拆模受损坏。模板拆除时混凝土强度必须满足要求。
（5）方木堆放应整齐，按规格码放，下面垫上旧方木，下雨天要用塑料布盖上。由于胶合模板受潮膨胀，所以堆放地面要干燥，铺垫方木，下雨时，要及时覆盖，防止受潮。
（6）涂刷脱模剂应在木工作业场地进行，严禁在模板安装完毕后涂刷，防止污染钢筋。
（7）为保证结构位置断面准确，梁身平直，支模前应在砼表面弹出柱、梁构件边线控制线，故安装时带通线安装，放好支撑块。
（8）为防止保护层地过大或过小，应垫好保护层垫块。为保证结构物件位置细部尺寸，平整度符合要求，模板支完后应根据校核线进行检查校核。
（9）浇筑前应有专人护模，检查各扣件的坚固情况及剪力撑、山形卡等。随时发现问题随时解决，消险隐患。
（10）模拆除后，立即包上护角，并进行养护。
5.3质量要求
模板要求内平面平整，接缝严密，防止漏浆，模板安装的允许偏差详见下表：
表 1 模板工程安装允许偏差表
| 分项项目 | 轴线位移 | 截面尺寸 | 标高 | 垂直度 | 平整度 | 相邻模板高低差 |
| 工艺标准允许偏差 | 3mm | ±2mm | ±5mm | 3mm | 2mm | 1mm |
表 2 模板安装、预埋件、预留孔允许偏差表
| 序号 | 项目 | 允许偏差（mm） | 检查频率 | 检验方法 | ||||
| 范围 | 数量 | |||||||
| 1 | 相邻两板表面高低差 | 刨光模板 | 2 | 每个 构件 | 4 | 用尺量 | ||
| 不刨光模板 | 3 | |||||||
| 2 | 表面平整度 | 刨光模板 | 3 | 4 | 用2m直尺量 | |||
| 不刨光模板 | 5 | |||||||
3 | 模 内 尺 寸 | 宽 | 柱、桩 | ±5 | 1 | 用尺量 | ||
| 梁、衍架 | 0、-10 | |||||||
| 板 | 0、-10 | |||||||
高 | 柱、桩 | 0、-5 | 1 | 用尺量 | ||||
| 梁、衍架 | 0、-10 | |||||||
| 板 | 0、-10 | |||||||
长 | 柱、桩 | 0、-5 | 1 | 用尺量 | ||||
| 梁、衍架 | 0、-5 | |||||||
| 板 | 0、-5 | |||||||
4 | 侧向弯曲 | 柱、桩 | L/1500 | 每个构件 | 1 | 沿构件全长拉线量取最大矢量 | ||
| 梁、衍架 | H/1000 | |||||||
| 板 | L/2000且≯10 | |||||||
| 5 | 预留孔洞 位置 | 预应力钢筋孔道 | （梁端）3 | 每个孔洞 | 1 | 用尺量 | ||
| 其它 | 10 | |||||||
| 6 | 预埋件 | 钢板联结板等 | 位置 | 3 | 每个预埋件 | 1 | 用尺量 | |
| 平面 高度 | 2 | 1 | 用尺量 | |||||
| 螺栓锚筋等 | 位置 | 10 | 1 | 用水准仪量 | ||||
| 外露 长度 | ±10 | 1 | 用尺量 | |||||
（1）安全管理体系
根据项目组织机构成立安全生产管理委员会，对安全生产实施统一领导，对保证安全生产的重大技术措施等问题进行决策。定期组织检查评比，制定奖罚制度，切实落实执行安全文明施工细则及奖罚制度。
项目设安全总监一名、专职安全员两名，各专业及生产班组按人数的多少设兼职安全员。各安全员在施工现场跟踪检查，发现安全隐患由兼职安全员向专职安全员报告，重大问题还须向项目生产经理汇报，并立即下达整改通知单，限期整改。项目安全员进行监督复查安全隐患的整改情况。
5.5安全保证
1、金属扣件架搭设工程安全技术措施
（1）梁、板下脚手架沿梁方向两边设置剪刀撑，靠近地面的地方设置扫地杆，水平连接杆和剪刀撑的钢管类型同脚手架钢管。
（2）搭设前应严格进行钢管的筛选，凡严重锈蚀、薄壁。严重弯曲及裂变的杆件不宜采用。
（3）严重锈蚀、变形，螺栓螺纹已损坏的扣件不宜采用。
（4）建筑金属的拉杆，不宜采用铅丝攀拉，必须使用埋件形式的钢性材料。
（5）所有扣件紧固力矩，应达到4～5kg·m。
（6）同一立面的小横杆，应对等交错设置，同时立杆上下对直。
（7）斜杆接长，不宜采用对接扣件。应采用叠交方式，二只回转扣件接长，搭接距离视二只扣件间隔不少于0.4m。
2、模板工程安全技术措施
（1）进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。安全带应高挂低用。
（2）经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。
（3）工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。工字钢上满铺脚手板，便于工人操作搭设模板支撑架，确保安全。
（4）安装与拆除模板应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。
（5）高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。
（6）二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。高空拆模时，应有专人指挥。并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。
（7）模板支架在施工中，严禁集中超负荷堆放钢筋、混凝土、机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系坍塌。
（8）支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。
（9）模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的顶留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。
（10）拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。
（11）高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及高跟鞋作业。
（12）装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防上上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。
（13）拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。
5.6应急措施
在支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。
火警：119 ：110 医疗：120 交通：122
5.6.1应急救援机构
项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长由项目产经理担任，副组长由技术负责人担任，成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员组成，公司本部设置相应的应急救援指挥部。
项目部应急救援小组成员名单为：
组 长：赵圣石
副组长：陈志斌、顾平、王强生
组 员：朱凯荣、陈波、赵建飞、黄粱冲、黄加兵
5.6.2应急救援机构职责
(1)负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。
(2)负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。
(3)进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。
(4)当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得部门的帮助。
5.6.3应急救援工作程序
(1)当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得部门的帮助。
(2)由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。
(3)事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。
(4)事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。
(5)事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查
(6)项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。
（7）规划应急线路，确定医院位置，便于事故发生后及时送治。
5.6.4应急救援装备
应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。
5.6.5应急救缓药品
(1)外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包。
(2)服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。
5.6.6应急救援措施
(1)物体打击急救措施
当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。
1)发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。
2)在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。
3)观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约200，尽快送医院进行抢救治疗。
4)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。
遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。
5)防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；
污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。
6)在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。
(2)高空坠落急救措施
当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。
1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约200，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。
2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。
遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。
3)颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。
4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。
5)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。
6)复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。
7)周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。
①遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。
a．一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9％Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。
b．加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。
c．止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上1／2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1／3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。
②动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。
(3)坍塌事故急救措施
1)应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。
2)发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。
3)分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。
4)当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。
5)项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。
6)在救护过程中要防止二次坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。
7)急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。
8)当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。
(4)触电事故急救措施
1)当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。
2)隔离电源方法：
①断开电源开头；
②使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；
③用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。
3)抢救方法:
①口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）
A、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。
B、一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。
C、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。
D、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。
②胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）
A、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。
B、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。
C、掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜。
D、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。
③如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。
④人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。
(5)火灾事故急救措施
1)事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。
2)事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。
3)发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。
①火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。
②火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。
4)火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。
第六章 文明施工措施
（1）现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站，做到工完场清。
（2）夜间现场停止模板加工和其他模板作业。
（3）整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。
（4）施工现场严禁吸烟，注意木工棚内防火。
（5）模板加工场必须配置干粉灭火器。
第七章 计算书及相关附图
7.1梁模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
1、工程属性
| 新浇混凝土梁名称 | 梁（300*700） | 新浇混凝土梁计算跨度(m) | 9.1 |
| 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) | 300×700 | 新浇混凝土结构层高(m) | 4.8 |
| 梁侧楼板厚度(mm) | 100 | ||
| 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) | 面板 | 0.1 | ||
| 面板及小梁 | 0.3 | |||
| 模板面板 | 0.5 | |||
| 模板及其支架 | 0.75 | |||
| 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) | 24 | |||
| 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) | 1.5 | 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3) | 1.1 | |
| 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2) | 1 | 对水平面模板取值Q2k(kN/m2) | 2 | |
| 风荷载标准值ωk(kN/m2) | 基本风压ω0(kN/m2) | 0.3 | 非自定义:0.156 | |
| 风压高度变化系数μz | 0.65 | |||
| 风荷载体型系数μs | 0.8 | |||
| 新浇混凝土梁支撑方式 | 梁两侧有板，梁板立柱共用(A) |
| 梁跨度方向立柱间距la(mm) | 1000 |
| 梁两侧立柱间距lb(mm) | 1000 |
| 步距h(mm) | 1500 |
| 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) | 1100、1000 |
| 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 | 居中 |
| 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) | 500 |
| 梁底增加立柱根数 | 1 |
| 梁底增加立柱布置方式 | 按混凝土梁梁宽均分 |
| 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) | 500 |
| 梁底支撑小梁根数 | 3 |
| 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 | 0 |
| 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) | 200 |
| 结构表面的要求 | 结构表面隐蔽 |
平面图
立面图
4、面板验算
| 面板类型 | 覆面木胶合板 | 面板厚度(mm) | 15 |
| 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 15 | 面板弹性模量E(N/mm2) | 10000 |
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×2]×1＝23.573kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝21.809kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.7kN/m
q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝17.95kN/m
1）强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×23.573×0.152＝0.066kN·m
σ＝Mmax/W＝0.066×106/37500＝1.768N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2）挠度验算
νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×17.95×1504/(100×10000×281250)＝0.017mm≤[ν]＝l/250＝150/250＝0.6mm
满足要求！
3）支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×21.809×0.15+0.437×1.7×0.15＝1.342kN
R2=1.25q1l=1.25×23.573×0.15＝4.42kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×17.95×0.15＝1.01kN
R2'=1.25q2l=1.25×17.95×0.15＝3.366kN
5、小梁验算
| 小梁类型 | 方木 | 小梁材料规格(mm) | 40×90 |
| 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 15.44 | 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 1.78 |
| 小梁截面抵抗矩W(cm3) | 54 | 小梁弹性模量E(N/mm2) | 9350 |
| 小梁截面惯性矩I(cm4) | 243 | 小梁验算方式 | 三等跨连续梁 |
q1＝max{1.342+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.7-0.1)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2×1，4.42+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2}=4.456kN/m
q2＝max{1.01+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.7-0.1)+(0.5+(24+1.1)×0.1)×max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2×1，3.366+(0.3-0.1)×0.3/2}＝3.396kN/m
1）抗弯验算
Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×4.456×12，0.5×4.456×0.22]＝0.446kN·m
σ=Mmax/W=0.446×106/54000=8.253N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
满足要求！
2）抗剪验算
Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×4.456×1，4.456×0.2]＝2.674kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.674×1000/(2×40×90)＝1.114N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
满足要求！
3）挠度验算
ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×3.396×10004/(100×9350×2430000)＝1.012mm≤[ν]＝l1/250＝1000/250＝4mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝3.396×2004/(8×9350×2430000)＝0.03mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm
满足要求！
4）支座反力计算
梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×4.456×1，0.4×4.456×1+4.456×0.2]＝4.902kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝3.029kN，R2＝4.902kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×3.396×1，0.4×3.396×1+3.396×0.2]＝3.735kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝2.663kN，R'2＝3.735kN
6、主梁验算
| 主梁类型 | 钢管 | 主梁材料规格(mm) | Ф48×3 |
| 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 205 | 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 125 |
| 主梁截面抵抗矩W(cm3) | 4.49 | 主梁弹性模量E(N/mm2) | 206000 |
| 主梁截面惯性矩I(cm4) | 10.78 | 可调托座内主梁根数 | 1 |
1）抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.27×106/4490=60.214N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2）抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝2.661kN
τmax=2Vmax/A=2×2.661×1000/424＝12.552N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
3）挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.08mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mm
满足要求！
4）支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R1=0.368kN，R2=10.224kN，R3=0.368kN
7、可调托座验算
| 荷载传递至立杆方式 | 可调托座 | 扣件抗滑移折减系数kc | 0.85 |
| 可调托座内主梁根数 | 1 | 可调托座承载力容许值[N](kN) | 30 |
两侧立柱最大受力R＝max[R1,R3]＝max[0.368,0.368]＝0.368kN≤0.85×8=6.8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
2）可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[R2]＝10.224kN≤[N]＝30kN
满足要求！
8、立柱验算
| 剪刀撑设置 | 加强型 | 立杆顶部步距hd(mm) | 600 |
| 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) | 200 | 顶部立杆计算长度系数μ1 | 1.386 |
| 非顶部立杆计算长度系数μ2 | 1.755 | 钢管类型 | Ф48×3 |
| 钢材等级 | Q235 | 立柱截面面积A(mm2) | 424 |
| 回转半径i(mm) | 15.9 | 立柱截面抵抗矩W(cm3) | 4.49 |
| 抗压强度设计值f(N/mm2) | 205 | 支架自重标准值q(kN/m) | 0.15 |
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm
λ=l0/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210
长细比满足要求！
2）风荷载计算
Mw＝1.4××ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.156×1×1.52/10＝0.044kN·m
3）稳定性计算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：
1)面板验算
q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.9×2]×1＝24.06kN/m
2)小梁验算
q1＝max{1.377+1.2×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.7-0.1)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2×1，4.511+1.2×(0.3-0.1)×0.3/2}=4.547kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.372kN，R2＝10.3kN，R3＝0.373kN
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(600+2×200)=1600.83mm
λ1＝l01/i＝1600.83/15.9＝100.681，查表得，φ1＝0.588
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.372+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.3/2)/2×1.1，10.3，0.373+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(1+1-0.5-0.3/2)/2×1.1]+0.044/1＝10.433kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝10433.188/(0.588×424)+0.044×106/4490＝51.698N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.537mm
λ2＝l02/i＝3040.537/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1.2×0.15×(4.8-0.7)+Mw/lb＝max[0.372+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.3/2)/2×1.1，10.3，0.373+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(1+1-0.5-0.3/2)/2×1.1]+0.738+0.044/1＝11.171kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝11171.188/(0.197×424)+0.044×106/4490＝143.592N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
7.2工字钢简支梁设计计算书
计算依据：
1、《钢结构设计规范》GB50017-2003
1、基本参数
| 简支梁净跨L(m) | 9.1 | 简支梁间距/受荷面宽B(m) | 1 |
| 恒载标准值Gk(kN/m2) | 4 | 活载标准值Qk(kN/m2) | 2 |
| 恒载分项系数γG | 1.2 | 活载分项系数γQ | 1.4 |
| 挠度控制 | 1/250 | 材质 | Q235 |
| X轴塑性发展系数γx | 1.05 | ||
| 截面类型 | 工字钢 | 截面型号 | 32a号工字钢 |
| 截面面积A(cm2) | 67.05 | 截面惯性矩Ix(cm4) | 11075.5 |
| 截面抵抗矩Wx(cm3) | 692.2 | 自重标准值gk(kN/m) | 0.516 |
| 抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 205 | 抗剪强度设计值τ(N/mm2) | 120 |
| 弹性模量E(N/mm2) | 206000 | ||
简支梁布置简图
承载能力极限状态：
q=γG(Gk×B+gk)+γQ×Qk×B=1.2×(4×1+0.516)+1.4×2×1=8.219kN/m
正常使用极限状态：
q'= Gk×B+gk+Qk×B=4×1+0.516+2×1=6.516kN/m
1）抗弯验算
Mmax=qL2/8=8.219×9.12/8=85.077 kN·m
σ= Mmax /(γxW)=85.077×106/(1.05×692.2×103)=117.055N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2）抗剪验算
Vmax=qL/2=8.219×9.1/2=37.396 kN
τmax=Vmax[bh02-(b-δ)h2]/(8Izδ)=37.396×1000×[130×3202-(130-9.5)×2902]/(8×11075.5×10000×9.5)=14.119N/mm2≤[τ]=120N/mm2
满足要求！
3）挠度验算
νmax=5/384×(q'×L4)/(E×Ix) =5/384×(6.516×91004)/(206000×110755000)=25.501mm≤[ν]＝L/250 =9100/250=36.4mm
满足要求！
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