连续刚构桥计算书实例

一、概 述 (2)

1.1摘 要——桥梁的总体发展(中英) (2)

1.2对预应力混凝土发展的回顾 (2)

1.3刚构桥的发展与特点 (3)

1.4结 语 (4)

二、设计特点自述 (5)

三、总 说 明 (7)

3.1技术标准 (7)

3.2设计规范 (7)

3.3材 料 (7)

3.4设计要点 (7)

3.5施工要点 (7)

3.6其 他 (9)

四、运用桥梁设计软件的计算分析简述 (10)

4.1施工方式 (10)

4.2计算模型 (10)

4.3预应力钢筋计算及布置 (11)

4.4计算成果 (11)

五、施工图纸 (18)

5.1主要依据 (18)

5.2施工图附录 (18)

六、致 谢···············································置后

七、主要文献··················································置后

八、外文翻译··················································置后

8.1英文原文················································置后

8.2中文译文·························································置后一、概 述

1.1 ABSTRACT

——total development of bridge In the last several decades,because of the progress of technology and the exaltation of industry level in our country,The technique of bridge building have been developing in an amazing speed.bridges across the wide rivers,fly-over bridges connecting with the moden highway,viaduct and elevated road over cities,even the longer bridges over the channel and arm,high - speed railways in the outskirts of the city and light rail for transportation,just look like rainbows which make the natural moat turn into a flat road.in the same time,the traffic network in progress has changed substantially the tansportation condition in China,Stimulated the national economic growth,fitted the life of large people conveniencely.in these bridges ,there are not only the gorgeous cable stayed bridge,the majestic suspension bridge ,the strong steel bridge,the beautiful,richly historied arch bridge,but also the rigid frame bridge and continuous rigid frame bridge whose outward appearance is simple but good at adaptability and performance,which make the construction convenience and the investment less.

Above all,continuous rigid frame bridge of prestressed concrete become one of the main patterns of the most competition bridge,because of the perfect structure function,small strain,little expansion joint,smooth car driving,simple and pleasing shape,little engineering maintenance and superiority earthquake-resistant.along with the development and improvement of prestress technology,espacially the introduction of the moden cantilever construction,continuous rigid frame bridge of prestressed concrete act in the whole field of bridge engineering in full swing. whether the city bridge,freeway,viaduct in mountain area or the great bridge over rivers ,the continuous rigid frame bridge will win the sucessful blue print with its wonderful fascination to defeat other bridge patterns.otherwise,from the total of steel bridge ,continuous beam system of reinforced concrete and prestressed concrete which have built both here and abroad,its number has been beyond the half,expressing the strong vitality of the continuous rigid frame bridge of prestressed concrete

AT the same time,it is nacessary to review the history of pestressed concrete bridge’s development,so is the prospect of the direction in future.

1.1 摘 要

——桥梁的总体发展 近几十年来，由于我国科学技术的进步，工业水平的提高，桥梁建筑技术得以讯速发展。千里江面的座座跨江大桥，现代高速公路迂回交叉的立交桥，高架桥和城市高架道路，以及更长的跨海湾，海峡大桥，城郊高速铁路与轻轨运输高架桥等，犹如一条条“彩虹”使得天堑变通途。并逐步建成立体交通网络，极大地改变了我国的交通状况，拉动了国民经济的发展，方便了广大人民群众的生活。在这些桥梁中不仅有华丽富贵的斜拉桥，气势雄伟的悬索桥，钢筋铁骨的钢桥，体形优美，历史悠久的拱桥，也有外表朴实却适应性强、施工方便、投资小、效益高的刚架桥、连续--刚构桥.

其中，预应力混凝土连续刚构桥以结构受力性能好、变形小、伸缩缝少、行车平顺舒适、造型简洁美观、养护工程量小、抗震能力强等而成为最富有竞争力的主要桥型之一。随着预应力技术的发展和不断完善，尤其是悬臂等先进施工方法的出现，更使预应力混凝土连续刚构桥如虎添冀而活跃在整个桥梁工程领域，无论是城市桥梁、高速公路、山区高架桥，还是跨越江河湖滨大桥，预应力混凝土连续刚构桥都以它独特的魅力，而取代其他桥型成为优胜方案。另外，从国内外已建成的钢桥、钢筋混凝土及预应力混凝土连续梁体系的修建总数来看，预应力混凝土连续梁刚构桥已远远超过半数，充分表现出预应力混凝土连续梁桥的强大生命力。

同时，回顾一下预应力混凝土桥梁的发展历史也是十分必要，非常有益于展望今后的发展方向。

1.2 对预应力混凝土发展的回顾

钢筋混凝土构件由于混凝土的抗拉强度低，而采用钢筋来代替混凝土承受拉力。但是，混凝土的极限拉应变也很小。每米仅能伸长0.10~0.15mm，再伸长就要出现裂缝，如果要求构件在使用时混凝土不开裂，则钢筋的拉应力只能达到20~30MPa；即使允许开裂，为了保证构件的耐久性，常需将裂缝宽度在0.2~0.25mm以内，此时钢筋拉应力也只能达到150~250MPa,可见高强钢筋将无法在钢筋混凝土结构中充分发挥其强度作用。

由上可见，钢筋混凝土结构在使用中存在如下两个问题：一是需要来裂缝工作，裂缝的存在，不仅使构件刚度下降，而且不能应用于不允许开裂的结构中；二是无法充分利用高强材料的强度。这样，当荷载增加时，就只有靠增加钢筋混凝土构件的截面尺寸，或者 靠增加钢筋用量的方法来控制构件的裂缝和变形，这样做是不经济的，因为这必然使构件的自重增加，特别对于桥梁结构，随着跨度的增大，自重的比例也增大，因而使钢筋混凝土结构的使用范围受到很大。要使钢筋混凝土结构得到进一步的发展，就必须克服混凝土抗拉强度低这一缺点，于是人们在长期的生产实践中，创造出了预应力混凝土结构。 早在1986年人们就提出对混凝土施加预压应力的设想，并开始了各种尝试和研究工作。然而，直至本世纪20年代前，大多数，大多数的尝试与研究都遭到了失败。主要原因是材料强度不高，所施加的预压应力又因混凝土的收缩、徐变影响而消失殆尽。在前六十余年的历程中，预应力混凝土处在萌芽阶段，人们在失败的教训中对它有了更深一步的了解，而且发现了在混凝土中建立可靠预应力

的一些单位关键问题，如：

1. 必须提高材料强度，保证所施加的预应力在各种客观因素导致的损失后，尚能保持一项的永存预应力；

2. 必须研究高强材料的物理力学特征，特别是混凝土的收缩，徐变特性；

3. 必须研究可靠的预应力施工工艺，锚固体系。

从而，预应力混凝土的研究在上世纪20年代开始至第二次世界大战前，进入了一个崭新的阶段，并开始尝试付诸于工程实践。

1920年，法国工程师佛来西奈（Freyssinet）提出了混凝土振捣工艺，提高了混凝土材料的强度。

1928年，法国工程师佛来西奈与美国的狄尔（Dill）由于确定了混凝土徐变的影响，在结构中建立了永存预应力。

1939年，德国狄辛格（Dischinger）发展了混凝土收缩、徐变的数学分析法。

同年，佛来西奈提出了圆锥形锚具（F式锚具）及张拉体系，首先建立了后张法预应力混凝土的施工工艺，他为后张法预应力混凝土桥梁的发展奠定了基础，F式锚具至今仍是应用最广泛的一种有效锚固体系。

从40年代开始，材料强度不断提高，材料工艺不断改进，预应力技术迅速发展。总的来说，预应力混凝土发展的三个基本要素即是：

1．抗压强度大于29Mpa的混凝土；

2．屈服点大于5Mpa的预应力钢筋

3．高强钢绞线群锚体系是目前桥梁预应力应用与发展的主流，近年钢绞线材料的主导产 4．品是符合美国现行ASTM标准的1860Mpa级的高强

低松弛钢绞线。与高强钢绞线对应的夹片式群锚，在我国品种繁多，较著名的品牌有VOM、XM、YM、QM、XYM、TM等。预应力扁锚也属夹片式群锚体系，可一次锚固1~5根钢绞线，主要用作箱形桥梁的横向预应力、连续梁局部加强预应力，或用在断面尺寸受到的地方。用于接长钢绞线的连接器，可实现桥梁预应力束的分段张拉与接长。在多道弯曲预应力束的情况下，分段张拉能够减少 预应力损失。固定端锚具有H形锚具，P形锚具，U形锚具等。锚具主要用作一端张拉的预应力索的固定端，预先埋在混凝土中。

5．建立并保持可靠的预应力锚固张拉体系。

70年代普遍采用的抽拔橡胶管成孔技术，目前已被预埋金属波纹管取代，薄壁钢管也有所采用，塑料管道成孔在特别需要减少摩阻损失的大曲率布束场合已获得应用。灌浆技术目前惯用的做法是在预应力筋张拉完成后，用普通压浆机（活塞式砂浆泵或挤压式砂浆泵）压入搅拌好的水泥浆。为改浆体的性能，有时会掺入外加剂，将浆体水灰比降到0.35左右，以提高水泥浆的强度，降低其泌水率。真空辅助压浆工艺是国外近几年发展起的一种孔道压浆新技术。其基本原理是：首先采用真空泵抽吸预应力孔道中的空气，使孔道达到负压0.1Mpa左右的真空度，然后在孔道的另一端再用压浆机以大于0.7Mpa的正压力将水泥浆压入预应力孔道，以提

高孔道压浆的密实度。

同时，预应力混凝土结构设计原理的研究与发展亦日益完善，为预应力混凝土用于工程实践提供了科学根据。电子计算机的广泛应用，也促进了各种复杂的预应力混凝土结构的实现。

1.3 刚构桥的发展与特点

刚构桥是什么呢？我们可以从其生产的历史中找到含义。传统的桥梁施工多用费时、费工的满堂支架法，这种方法对于中、小跨径的桥梁尚能适应，但对于大跨径及特大高度、水深较深的桥梁施工显然不适应。1953年原联邦德国建成的沃伦姆斯 (worms) 桥，主跨114.2米，施工时引进了现在标志着钢桥传统施工方法的悬臂施工法，这种创造性的引进基本解决了施工中的难题，而且更重要的是发展了预应力混凝土结构的一种新体系——T形刚构，并对其他桥梁产生了深远的影响。而T形刚构因其独有的优点一经问世便得到了长足的应用和发展。19年联邦德国又建成了主跨为208m的本道夫桥(Bendorf)桥，不仅再一次成功地显示出悬臂施工法的优越性，而且在结构上又有创新，薄型的主墩与上部连续梁固结形成了带铰连续刚构体系。70年代后，日本连续修建了类似滨名、蒲户大桥，目前T形刚构最大跨径已大于270m。80年代后世界各国建造了多座不带铰的连续刚构体系，并发展了刚构体系的另一种形式：连续刚构—连续体系，其中以1985年澳大利亚建成的主跨为260m的门道桥挪威1998年底建成的主跨为298m的Ralf Sundet桥最为著名。

在我国，1988年由我国设计的第一座主跨180m大跨径连续刚构桥——广东洛溪大桥建成通车后，连续刚构的突出优点使得这种桥型在我国得到了广泛应用与推广。1997年我国建成了主跨为270m的虎门大桥辅航道桥将连续刚构——连续体系的跨越能力体现到极致。目前，中国修建连续刚构桥的热潮仍在继续，跨径280m奉节长江大桥的设计正在进行中。在伶仃洋通道横门东航道桥工程中，已提出了跨径318m的连续刚构方案。可以预计，在不久将来，跨径300m以上的连续刚构桥必将在中国出现。

T形刚构、连续梁与连续刚构比较

桥型 优 点 缺 点

T 形刚构1．施工无体系转换；

2．主墩无支柱；

3．由于全桥均为静定结构，因此温度、混

凝土、收缩徐变基本上不在上下部产生

内力。

1．全桥伸缩缝道数为桥孔数的两倍，行车

舒适性较差；

2．如设计不当，在跨中特易产生较大的收

缩徐变挠度；

3．顺桥向抗弯刚度和横桥向抗扭刚度

小，难以满足特大跨径桥梁对悬臂施工

和横桥向抗风要求

连续梁1．全桥伸缩缝仅两道，行车舒适性好；

2．在墩顶设滑动制作情况下，上部结构的

连续长度可做的很长，；

3．墩顶设滑动支座时，温度、混凝土收缩

徐变在上下部结构产生较小的超静定内

力；

4．有较好的抗震性能。

1．施工要墩梁临时固结；

2．主墩有支座；

3．顺桥向抗弯刚度和横桥向抗扭刚

度小，难以适应特大跨径桥梁对悬

臂施工和横桥向抗风要求

连续刚构1．施工无体系转换；

2．主墩无支座；

3．上部结构伸缩缝仅设二道，行车舒适性

好；

4．顺桥向刚度和横桥向抗扭刚度很大，能

满足特大跨径桥梁的受受力要求；

5．因顺桥向抗推小，故能有效的减小温度、

混凝土的收缩徐变和地震的影响。

1．上部结构的连续长度，在条件适宜

情况下可以做到120～150m在长

则要改用连续刚构和连续梁组合

体系；

2．主墩的直接抗撞能力弱

由表看出，连续刚构这一桥型将T形刚构和连续梁的优点全部体现出来，而又回避了它们的缺点，因此是一种非常好的桥型，所以应在全国范围推广应用。

1.4 结 语

预应力混凝土连续梁桥在我国的发展与应用虽然只有20余年历史，但如今在公路、城市道路和铁路建设中广泛采用。目前我国无论在设计、施工、预应力材料和设备上都取得了很大进步和一定成就，然而与国际先进水平仍存在一定差距。今天，我们需要不断地总结经验、吸取教训，在设计理论、设计规范、预应力材料和施工技术上不断完善、不断发展、勇于创新。相信通过大家共同努力，在21世纪一定能将我国预应力混凝土梁桥的设计、施工水平推向更新的高度。

二、设计特点自述

大学毕业设计是对以前知识的总结与运用，姜老师总是鼓励我们在桥梁设计方面有所创新。刚开始老师建议我们采用单箱单室，鉴于这次是个人设计，离真正的施工图纸还有一段距离（施工图应利于施工，同时也体现美观，这是我个人的看法），小组都倾向于美观方面发展而薄弱了施工的便利性，放开手脚设计桥形，出现了有双薄壁墩，Y 形墩，H 形墩，箱梁方面有斜腹板形式的。我的设计经历两次改变，可以说是慢慢走向成熟的过程。斜腹板是我想法的起点。因为根据连续刚构桥的力学特点，在墩与梁刚构的地方会出现负弯矩，在这里，箱梁下侧混凝土要受很大的压应力。如果按照斜腹板箱梁的构造特点，将斜腹板继续向下延伸，两腹板相交形成于一点。在主墩处附近箱梁承受较大负弯矩时如果将受压混凝土

集中于一处代替下侧底板，形成一个巨大的马蹄，箱梁截面就成三角形，如下图：

图2－1单箱单室三角形截面

就这样我按照这个截面进行设计，直到配完预应力钢筋，用BRCAD 软件进行计算，发现马蹄出现过大的压应力。经过对比老师的设计，在相同的主跨情况下，马蹄混凝土面积不够参考设计的一半，截面显得过于薄弱，而且两侧过长悬臂就需要配置横桥向的预应力筋，总的来说再美观也是存在较多缺点。当时我左右为难，已经做完预应力配置，要舍弃这截面就等于从头再来了。那时老师提示我：如果你想保持原三角形截面，做成两箱室如何。既然有了新 的

idea，而且有前一次做过的经验，就按照新的截面继续工作，新截面如下图：

图2－2两箱室双三角形截面

新的截面依然保持了马蹄，由于是两箱室，增大了梁体的抗扭刚度，下部受压混凝土有了成倍的增加。加之存在马蹄，可以考虑布置更多的预应力，从而增大主跨是有可能的。从外观上看，两箱室梁体是更有线条感。

同时,将箱梁截面做成两个三角形，由于三角形具有比矩形更好的稳定性，我相信此两箱室的抗扭刚度是优越于矩形两厢两室。此外，这次毕业设计是偏向于美观的，除了从远处看整桥由于存在马蹄而显得更有线条感外，还考虑了若有船从桥底经过，桥墩与箱梁刚构处是首先让人注意的地方，所以将桥墩两侧线性设计成圆弧形，配合两三角形箱梁从远处看就像一个高举双臂地巨人（如下图）用自己的力量撑起桥梁。

图2－3桥下墩外形正面图

为引人注目的另一个焦点。在墩处，马蹄中心到两箱室中心的水平距离与其到悬臂端的水平

距离之比为1：2，马蹄就处于这个总距离的黄金分割点，这是美学上一个很好的基础。由

于箱梁底板的连续变宽度，将在跨中使底板连成一体。从桥底下看，底板宽度变化协调，形

成一个连体香蕉的形状。（如下图）

图2－4桥底梁底仰视图

总的来说，截面的复杂性肯定会带来施工难度，但综上所说布置两箱室双三角形截面还是有优点可寻的

三、总 说 明

3.1技术标准

1、道路等级: 城市快速路，兼有主干道功能。

2、设计菏载: 汽车荷载：城-A级。

验算: 汽车-超20级, 挂车-120级。

人群荷载：按CJJ77-98规范公式计算。

3、设计车速:主线80km/h。

4、车道数：双向六车道；

5、路面结构:三面层式改性沥青混凝土路面,道路横坡2%。

6、三支香特大桥设计水位标高以百年一遇防洪水位起算。

7、地震荷载：按基本地震烈度7度设防。

8、防洪：重现期采用P=2(年)，防洪标准采用P=20(年)计算。

9、汇水起点时间采用T=15(分钟)径流系数φ=0.5-0.7计算。

3.2设计规范

1、《城市道路设计规范》(CJJ37-90)

2、《公路工程技术标准》(JTJ001-97)

3、《公路路线设计规范》(JTJ011-94)

4、《公路路基设计规范》(JTJ013-95)

5、《公路沥青路面设计规范》(JTJ014-97)

6、《公路桥涵设计通用规范》(JTJ021-)

7、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTJ023-85)

8、《城市桥梁设计荷载标准》(CJJ77-98)

9、《桥梁抗风设计指南》

10、《公路桥位勘测设计规范》(JTT062-91)

11、《城市道路绿化规划与设计规范》(CJJ75-97)

12、《城市道路交通规划与设计规范》(GB50220-95)

3.3材料

1、混凝土

上部结构采用50号混凝土。下部主墩采用50号混凝土，承台采用30号混凝土，桩基 采用30号混凝土。 2、钢筋

钢筋直径mm

10

>

φ采用II级钢筋，mm

10

≤

φ采用I级钢筋，钢筋应符合中华人民共和国新标准GB1499－91，GB13013－9规定。

3、预应力钢绞线

预应力钢绞线ASTMA416－90a：270标准，高强度、低松驰规格为24

.

15

j

φmm，公称面积140mm2，抗拉标准强度1860MPa，松弛率3.5%，纵向预应力锚具采用VLM或OVM锚具及其成套产品；预应力管道采用镀锌双波纹管形成。

4、伸缩逢

主桥两端采用OVM－SD120型伸缩缝。

3.4设计要点

主桥采用49m+85m+49m预应力混凝土连续刚构桥。

1、主梁 采用双箱双室变高度预应力混凝土箱梁，仅设纵向预应力。本桥由于腹板高度较矮，对设置竖向预应力不利，预应力损失大。竖向预应力形成腹板空洞，造成截面削弱，故不设竖向预应力，采用普通钢筋抗剪。本桥伸臂较短，故不设横桥向预应力。梁底曲线采用半立方抛物线。箱梁顶板宽17.4m，顶板两侧翼缘悬臂长度2.9m；主梁梁高根部4.80m，跨中梁高2.40m。底板厚由112.8厘米到26厘米变化，箱梁腹板厚为35，40，45， 50厘米四种变化段，箱梁顶板中间厚30厘米。

2、主墩 采用薄壁空心墩，横桥向墩两侧呈圆弧面，顺桥向宽度3.0m。承台厚2.8m，群桩基础，桩直径1.6m。

边墩 采用桩柱式，桩直径1.8m，柱直径1.5m。

3、护栏为现浇混凝土，除在伸缩缝处断开外，另在每5米设置一道温度缝。

3.5施工要点

本桥结构受力复杂，为确保工程质量，有关施工艺和质量检验标准必须严格遵守中华人民共和国交通部颁发的《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）和《公路工程质量检评定标准》（JTJ071－98）的有关要求，对各主要工艺应制定详细的施工方案，并征得监理工程师的同意后再进行施工作业。

1、材料

（1）混凝土：避免使用早强混凝土，采取有效措施降低混凝土施工温度，以避免过高的水化热及环境温度引起不利的混凝土温度应力。混凝土施工前必须做配合比试验，综合考虑施工工序、工期安排、环境影响等因素，通过试验，保证混凝土强度和抗渗指标，减少混凝土收缩、徐变的不良影响。

（2）钢材：普通钢筋、预应力钢材和锚具应按设计要求的技术指标和型号进行采购，并按有关质量检验标准进行严格的检验，遵照施工技术规范及有关要求进行施工。

2、下部结构施工

（1）施工时应结合施工条件和施工艺安排，尽量考虑先预制钢筋骨架（或钢筋骨架片）、钢筋网片，在现场就位后进行连接或绑扎，以保证安装质量和加快施工进度。钢筋骨架（或钢筋骨架片）和钢筋网片的预制及安装均应符合《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）的有关规定。

（2）墩身及钻孔桩竖向主筋长应尽量采用螺纹套筒接头，桩身钢筋现场接长采用螺纹套筒接长，有困难也可采用挤压套筒接长或焊接接长，其连接应满足相应规范的要求。其搭接要求为：I、II级钢筋应满足≥35d，钢筋直径≤20mm的钢筋允许搭接连接，且同一断面内搭接数量应满足规范要求。

（3）如因浇筑或振捣混凝土需要，可对构造钢筋间距作适当调整。

（4）为保证边墩墩身和桩基连接处的施工质量，护筒刃角应穿过淤泥和淤泥混砂及砂层进入亚粘土层或残积土层，施工的护筒壁厚应满足抽水后的强度及稳定性要求，护筒刃角的最高标高应满足整体稳定性要求。护筒直径不大于1.8m。

（5）根据地质报告，岩面起伏和风化程度变化较大，施工时应认真作好钻孔记录，保存好各岩（土）层的渣样，并采用用可靠的方法确定弱风化和微风化岩面的标高，当施工发现岩面高程与现有地质资料不符时，须及时通知设计单位进行处理。

（6）桩基成孔原则

按端承桩设计，单桩设计垂直承载力及嵌岩要求见下表：

（7）钻孔施工至设计标高后，必须测量孔位、孔深、孔径、沉淀层厚度和泥浆的含砂率，只有在确认各项指标满足设计和规范要求后，才能灌注桩基混凝土。各项规定和指标的允许值如下：

桩孔中心位置偏差：不大于50mm；

孔径：不小于设计桩径；

倾斜度：小于1／100；

孔深：不小于设计要求的嵌岩深度； 沉渣厚度：不大于50mm；

泥浆指标：相对密度：1.03~1.10；粘度：17~20Pa·s；含砂率＜2％；胶结率＞98％。（8）为确保基桩的质量，成桩后应逐一进行无破损检验，本设计建议采用声测法，每根桩均要埋设3根测钢管，以便采用超声波检测法检查桩的混凝土质量，具体埋设要求与检测部门商定。声测管应采用套筒丝扣连接或套筒焊接连接，以保证声测管内壁平顺和密封。同时应采取防护措施，保证声测管在施工中不被堵塞。

（9）墩身、桩基、桥台各部分的施工缝应严格进行凿毛、去除浮浆、松散混凝土和油污，以保证新老混凝土的结合质量。

（10）墩身模板应有足够的刚度，以免模板变形影响墩身混凝土浇筑质量和墩外观。

3、上部结构施工

（1）施工单位应根据设计要求的施工流程进行悬臂挂篮和现浇支架设计，要求挂篮总重控制在70吨以内。支架应具有足够刚度和强度以确保安全减少变形，现浇支架在箱梁底模支承位置应加设滑板，以确保箱梁预应力施加时箱梁变形自由。各阶段标高应根据施工控制情况及时调整。

（2）施工控制要求：对施工过程中主梁的变形、应力、重量、混凝土弹性模量进行控制，保证主梁线形满足设计要求。

（3）主梁应按设计所划分的梁段施工，各部分的混凝土缝应进行凿毛并去除松散混凝土及油污，淡水清洗处理施工缝后，属大体积混凝土，施工时应采取措施减少混凝土水化热产生的不利影响。

（5）箱梁顶面的高程误差应不大于±2cm，平整度应不大于±1cm。箱梁顶面严禁被油污、浮浆污染。

（6）预应力施工

A．预应力钢绞线及预应力锚具应选用质量高、信誉好的厂家的产品，并严格按照有关规范和标准进行验收。

B．预应力的施工为本桥的关键工序之一，需注意以下几点：

a)预应力钢束张拉后，应尽快压浆（48小时内）。管道压浆要求密实，水灰比不大于0.4,浆体流动度30~50秒，初凝时间6h，浆体体积变化率2％，7天龄期强度＞40MPa，28天强度要求达到50MPa。为减少收缩，可掺入0.0001水泥用量的铝粉或其它膨胀剂。

b)箱梁预应力管道较多，预应力钢束管道均采用镀锌金属波纹管，为确保管道密封，应注意混凝土密实度、管道的保护层厚度及管道间的净距，对波纹管搭接处应采用有效措施进密封处理。

c)梁端封锚混凝土应在压浆后尽快施工，浇注封锚混凝土时应注意梁间缝隙尺寸和伸缩缝预埋件。

d)本桥大部分预应力钢束施工中出现问题较难处理。施工时应格外注意，及时检查锚具质量，确保锚具的安装精度。

C．预应力施加应待箱梁混凝土强度达到45MPa以上进行，要求采用张拉吨位和引伸量双控。钢束张拉时应在初始张拉力（可取设计张拉吨位的10％）状态下注出标记，以便直接测定各钢绞线的引伸量。引伸量应扣除钢束非弹性变形的影响，误差在＋6％至－6％以内，如果引伸量超过允许误差，应停止张拉，查明原因。同一断面的断丝率不得大于1％，更不容许整根钢绞线拉断。

D．预应力钢束施工张拉顺序应严格按照施工图要求的顺序进行张拉，预应力钢筋应尽量保持对称张拉，并保持同步。边、中跨底板预应力合拢钢束先张拉长束，后张拉短束。 E．各类型束的张拉控制吨位的张拉步骤建议如下（初始张拉力按实际需要选取）：

15－16钢束：

张拉力0→10％σ

k （开始计入伸长量）→105%σ

k

（持荷三分钟）→锚固

15－12钢束：

张拉力0→10％σ

k （开始计入伸长量）→105%σ

k

（持荷三分钟）→锚固

（6）箱梁普通钢筋施工

A．所有钢筋的加工、安装和质量验收等均应严格按照《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）的有关规定进行。

B．墩顶梁段进行钢筋绑扎时，其横隔板内应保证墩身伸入梁段内的主筋的位置和锚固长度。C．箱梁各部分的普通II级钢筋接长及预埋钢筋外露长度应满足≥35d，同一断面内搭接数量应满足规范要求。

D．当钢筋和预应力管道在空间上发生干扰时，可适当移动普通钢筋的位置，以保证钢束管道位置的准确。钢束锚固处的普通钢筋如影响预应力施工时，可适当弯折，待预应力施工完毕后应及时恢复原位。施工中如发生钢筋空间位置冲突，可适当调整其布置，但应确保钢筋的净保护层厚度。

E．如因浇筑或振捣混凝土需要，可对钢筋间距作适当调整。

F．锚下螺旋筋与分布筋相干扰时，可适当移动分布钢筋或调整分布钢筋的间距。

G．伸缩缝预埋钢筋应根据伸缩缝供货商提供的有关图纸，并结合本施工图进行预埋。

3.6其 它

1、对于防撞护栏与箱梁连接钢筋，在浇筑箱梁时，应注意在相应位置预先埋入板内。

2、严格控制桥面铺装层厚，并保证桥面竖曲线、横坡，桥面钢筋网要按设计要求设置。

3、航道部门需要在桥上设置各种附属设施，可由航道部门设计，如有影响大桥结构使用安全度者，应征得设计单位同意。

四、运用桥梁设计软件的计算分析简述

4.1施工方式

本桥为三跨预应力箱型连续梁桥，施工过程中桥梁的受力特点与施工方式密切相关，因此运用计算机进行桥梁受力分析就离不开对施工方法的深刻了解。本大桥采用悬臂浇筑法，梁段的划分长度有3.5m与4.0m两种，其施工过程如下：

4.2计算模型

顺桥向总体结构静力分析采用微机桥梁结构静动力辅助设计系统BRCAD进行。按施工阶段将结构分为74个单元，75个节点，共16个施工阶段。各施工阶段离散为梁单元（单元长为3.5m与4.0m两种），两个主墩底部视为固定支座，两个边跨断视为活动铰支座，其成

桥

计算结构简图如下：

图4－1左半成桥（第15、16阶段结构离散图）

图4－2右半成桥（第15、16阶段结构离散图）

而且，相应悬臂法施工，桥体会在整个施工过程中先后出现两次体系转换：[a]由T形刚构

（其半桥最大悬臂如下图）向边跨合拢（即由静定结构向一次超静定转变）；

图4－3 T最大悬臂时的T形刚构（第12阶段结构离散图）

[b]边跨合拢（如下图）再向中跨合拢（即由一次超静定向五次超静定转变）

图4－4 边跨合拢时的T形刚构（第13阶段结构离散图）

4.3预应力钢筋计算及布置

（一） 计算原则

在预应力混凝土连续梁中，预应力钢筋共计有三种，分别为纵向、横向和竖向预应力筋。其中纵向预应力筋根据弯矩包络图计算及布置；横向预应力筋根据单位宽度桥面板计算及布置，如计算配筋只需要设置普通钢筋，则可不设置横向预应力筋；竖向预应力筋根据主梁主应力计算及验算结果设置及布置。

（二）计算原理及方法

预应力混凝土梁在预加力和使用荷载作用下的应力状态应满足的基本条件是：截面上、下缘均不出现拉应力，且上、下缘混凝土不被压碎的应力条件计算预应力钢筋数量。 （三）主梁配束

本设计预应力钢筋采用符合GB1499-84的钢铰线，预应力钢铰线采用抗拉标准强度=1860Mpa，松弛率为2.5%的高强低松弛钢铰线（美国ASTM-270级），张拉控制应力为1302MPa，每束张拉力443.8KN预应力张拉采用两端同时张拉，1号束每侧张拉伸长量为139mm;2号束每侧伸长量为145mm,钢铰丝张拉采用双拉，遵照相关技术规程，严格控制张拉力和伸长量。预应力混凝土主梁采用50号混凝土。

4.4计 算 成 果

利用以上所述方法，运用计算软件BRCAD，得出以下计算成果：

(一)主要施工阶段内力计算结果

1．主要施工阶段箱梁内力图如下，其中施工阶段12为最大悬臂，施工阶段13为边跨合拢，施工阶段16为成桥。 图4－5阶段12（半桥）:结构各截面最大最小正应力图(MPa)

图4－6阶段12（半桥）:结构位移图(mm)

图4－7阶段12（半桥）:结构弯矩图(KN.M)

图4－8阶段12（半桥）:结构剪力图(KN)

图4－9阶段12（半桥）:结构轴力图(KN)

施工阶段13为边跨合拢

图4－10阶段13（半桥）:结构各截面最大最小正应力图(MPa)

图4－11阶段13（半桥）:结构弯矩图(KN.M)

图4－12阶段13（半桥）: 结构轴力图(KN) 图4－13阶段13（半桥）: 结构剪力图(KN)

图4－14阶段13（半桥）:结构位移图(mm)

施工阶段16为成桥

图4－15阶段16（全桥）: 结构各截面最大最小正应力图(MPa)

图4－16阶段16: 结构位移图(mm)

图4－17阶段16: 结构轴力图(KN)

图4－18阶段16: 结构弯矩图(KN.M)

图4－19阶段16:结构剪力图(KN)

(二)运营阶段计算结果

活载采用汽车超一20级、挂车一120级，汽超20的冲击系数为1.04，不计横向分布系数；挂-120不计冲击系数，也不计横向分布系数。运用BRCAD软件得到计算成果如

图4－20使用阶段:截面上下缘应力图（KN）

图4－21使用阶段:正常使用极限状态弯矩包络图(KN.M)

图4－22使用阶段:正常使用极限状态轴力包络图(KN)

图4－23使用阶段:正常使用极限状态剪力包络图(KN)

图4－24使用阶段:承载能力极限状态弯矩包络图(KN.M)

图4－25使用阶段:承载能力极限状态轴力包络图(KN)

图4－26使用阶段:承载能力极限剪力包络图(KN)

图4－27使用阶段:汽车荷载(不计冲击)位移包络图(MM) 图4－28使用阶段:所有活载作用下的弯矩包络图(KN.M)

图4－29使用阶段:所有活载作用下的轴力包络图(KN)

图4－29使用阶段:所有活载作用下的剪力包络图(KN)

计算结论：在正常使用最不利组合下，各截面的最大压应力为14.446 MPa小于50号混凝土的容许压应力18.5MPa，结构出现最大拉应力为1.3MPa小于50号混凝土的容许拉应力1.5MPa。所以，

主梁的截面拟定和配筋均符合要求。

五、施 工 图

5.1主 要 依 据

预应力钢束数目的配置依据下图,(图为主梁最小配预应力束数分布图块)

注意：软件数据输入时以1.4cm2为一根预应力钢束截面积

图5－1预应力钢筋配筋包络图(束)

普通钢筋数目的配置依据下图，（图为主梁最小配普通钢筋数分布图块）

注意：软件数据输入时以3.142cm2为一根普通钢筋截面积

图5－2普通钢筋配筋包络图(根)

根据以上成果绘制施工图纸

5.2施工图附录

以下为施工图纸

六、致 谢

本设计得到指导老师教授和师兄的耐心指导和热情的帮助。设计过程中，他们对本设计提出了很多宝贵的专业意见，促进了毕业设计质量的提高。在此一并表示衷心的感谢。

本设计是大学四年里最后一次设计，是对以前所学知识的运用和深化，因此设计过程中本人都尽心尽力，但由于水平有限、经验欠缺，加以设计时间紧迫，其中肯定有不少不足和差错之处，真诚希望有关专家学者和广大读者给予批评指正，我将于今后的工作中以此为鉴不断提高自身学术水平和技术水平。

2005年6月5日七、参 考 文 献

1.马保林，李子青.高墩大跨连续刚构桥.北京:人民交通出版社,2001

2.叶见楮,袁国干.结构设计原理(公路与城市道桥、桥梁工程专业用) .北京:人民交通出版社.2003

3.范立础.预应力混凝土连续梁桥.北京:人民交通出版社1999

4.徐岳. 预应力混凝土连续梁桥设计. 北京:人民交通出版社1999

5.姚玲森.桥梁工程.北京:人民交通出版社2004八、外文翻译

8.1英文原文

Appendix 3

Shaft Construction Scheme

Chapter 1

Shaft Construction and Quality Assurance Measures

§1.1. Underground Diaphragm Wall Construction

Underground diaphragm wall is chose be the earth-retaining and damp-proof structures of 1# and 4#. The thickness of the underground diaphragm wall is 800mm, the depth is 23~25m and the thickness of the inner wall is 200mm.

1.1.1Underground diaphragm wall construction technology and process 1.1.2Guiding wall construction

(1)Guiding wall is the temporary structure before the construction of the underground diaphragm wall canal, it play an important effect in the construction of the canal. According to the experience of our company in the construction of the underground diaphragm wall, we think that the ground surface earth is very unstable and easy to collapse, and the mud cannot protect the wall of the ground surface earth, so we decide to adopt “L ”guiding wall. The height of the guiding wall is 1.5m and the thickness is 200mm. We design the height mark of the guiding wall 10cm higher than the out ground, and the concrete grade of the guiding wall is C20 and the ordinance and arrangement of the steel bars areΦ14@200, specific information see in the follow drawing:

FIG.6.4-2 Guiding wall(2)The guiding wall superposes with the central line of the underground diaphragm wall, at

(3)

the earth through

natural angle of the earth. The second, to fill clay artificially at the base, the clay must be smooth and compacted. The third, to bind the steel bars of the guiding wall baseboard, assemble the form board, pour concrete of the guiding wall baseboard. The fourth, to bind the steel

bars of the guiding wall lateral surface, assemble the form board, pour concrete of the guiding wall lateral surface. After all form board removal and have assemble wooden support between the guiding walls, to fill clay in the inner and outer guiding wall symmetrically and compact it. When the strength of the guiding wall concrete achieve 75% of the design strength, we can excavate the canal. The verticality, the axial deviation and the horizon smoothness must be controlled in±3cm.

(4)Canal sectors division

The width of the canal division is decided according to the request of the work shaft, soil property, weight of the steel reinforcement cage, the capability of the crane and the supply of the concrete , etc. According to the mechanics condition of the work shaft, decide the basic width to be 5~6m and the whole canal is divided into 10 sectors. Specific information see in the follow drawing:

is 400mm×500mm. The guiding wall is one side of the canal, side is 18cm sanded cement grout brick wall, the height of the wall is 100mm

mud sump, at the site of the crossing of the construction road, the ditch is made by double T-iron so the trucks can pass through. The bottom of the ditch is made by 50mm thick C15 plain concrete.

The mud sump in the work site is divided in 3 groups, one of the group is used to storage the mud the other 2 groups are used to deposit the mud. The form of the mud sump is 5000mm×15000mm×1200mm masonried by reinforced 240mm bricks and is 200mm higher than the natural ground.

1.1.4Preparation and use of the mud

The mud is made by bentonite. The bentonite must be samplinged, tried of mud matching and physical analyzed, if necessary analyzed chemically and appraise its mineral component. The mud cannot be delivered to use before the qualified bentonite must be adequately intermixed and storages more than 24 hours. The main component of the mud is the bentonite, admixture and water.

The admixture mainly include CMC and Na

2

CO

3

, they make the viscosity of the mud bigger and the capability of attaching negative charge bigger individually. The mixture ratio of the bentonite as follow table:

FIG.6.4-4 1＃and 4＃canal sectorsTABLE 6.4-1 THE MIXTURE RATIO OF THE BENTONITE

Water Bentonite CMC Na2CO3

1 10％ 0.05％～0.1％0～30％

For circulative mud, because it has been contaminated so it must add some CMC

and Na

2CO

3

0.10~0.15%.

New mud, reclaimed reused mud and the mud in the canal before concrete poured must be physically tested its viscosity, relative density and sand percentage composition. According to the different condition, the mud’s main control index marks as follow table:

1.1.5Canal construction, cleaning canal and quality request

Canal construction: According to the geological condition of the engineering, we decide to adopt hydraumatic clamshell excavator and attack pipe machine to construct the canal. The velocity of the hydraumatic clamshell excavator is very fast and the attack pipe machine can assure the verticality of the canal.

Cleaning canal: During the course of canal construction use mud-cycled method to pull the pipe to the bottom of the canal and bumping into new mud pushing the mud residue rising, use draw-off pump to draw the rock residue. At the last time cleaning canal adopt air pick-up recycle method to use 4 inches pipe blowing compressed air to the pick-up mud device to pick up the mud at the same time adding new refresh mud to keep the height of the mud. The thickness of the mud residue must ＜100mm,the density of the bottom mud an 1 hour later ＜1.20. The verticality of the canal must be controlled in 1/200.

1.1.6Steel bars nets manufacture, locating and the quality request

Steel bars nets manufacture must meet the request of the norm and the design documents. In order to keep the steel bar straight, according to the work site condition and the progress of the engineering we will construct two special welding platforms for the manufacture of the Steel bars nets, and according to the design request to assemblage directly the built-in fitting, its remarked height error controlled in ±5mm. Steel bars nets frame and the side crossing points adopt dot-welding method, all other crossing point adopt the quincunx dot welding method. Steel bars protection layer location block use steel plate, its thickness is 3mm, valid width is 40cm, valid height is 5cm and valid length is 40cm. To insure the enough stiffness of the steel bars nets in hanging wed an oblique steel bar between the hanging point and the main steel bars flat surface. Interval 3m of the inner side of the steel bars nets embeds steel plate convenient for pipe bracket assemblage.

Steel bars nets manufacture allowed errors see in table 6.4-3:

According to the specific construction condition range the subsequence reasonably to insure the steel bars nets can be pull-down immediately after cleaning canal. It not allow that the canal stagnation for too long time. And it not allow the steel bars nets to generate permanent deformation during the course of hanging. For this order we decide to use two cranes work together.

Table 6.4-3 STEEL BARS NETS MANUFACTURE ALLOWED ERRORS

Test method

Items

Allowed

error

Range

Point

number

Check method

Length ±50 3

Width ±20 3

Thickness -10 4

Check with rule

Interval of the main steel bars ±10 4

Interval of the distribution steel bars ±20 4

Interval of the two rows stress steel bars ±10 4

Any crossing-section

Center location of the built-in fitting ≤30 4

percentage of the tension member junction

crossing-section area to the total area of the

same crossing-section

≤50%

Every

steel

bar net

Check with steel rule

When hanging the steel bars nets the two cranes star at the same time, after the steel bars nets horizontally rising to definite height to hoist the main crane and loose the vice crane to make the nets to be vertical held by the main crane only and pull down into the canal. Check the mark height of the nets top after the nets get its location. See in next drawing:

1.1.7Underwater concrete pouringThe underground diaphragm wall is poured by the method of underwater concrete pouring. The concrete must be poured in time to insure the steel bars nets soaked not over 10 hours.

When pouring the underground concrete assemblage the pipe according to the length of the canal sector, we use two pipes in the canal sector with the length over 6m, one hoisted by elevating conveyor another is hoisted by the pipe machine. The bottom of the pipe part from the canal bottom 0.4m, the amount of the first batch concrete must greater than 3.0m3 to insure the embed length of the pipe not less than 0.5m. The velocity of the concrete top rising cannot less than 2m/h, the difference of elevation of the concrete top in the canal cannot greater than 0.3m, the pause time between two batch cannot greater than 30 min, the embed depth of the pipe must be controlled in 2~6m, the spacing interval of the pipes should less than 3m, the distance of the pipe and the canal termination point should less than 1.5m. To insure the concrete quality of the wall top, we design the mark height of the pouring concrete 50cm higher than the design mark height to be the laitance layer that will be cleared to refresh concrete when constructing the top beam.

In this engineering the merchantable concrete is adopted, we will contact with the adjacent concrete supplier. In order to insure the quality of the concrete the production capability of the concrete supplier must greater than 30m3/h. During the course of pouring, the slump constant of the concrete must be strictly controlled in 18~22cm, at the same time the request the strength and the impermeability of the concrete must meet the design request. Every batch of concrete pouring must check the quality of the concrete and a test block is request.

1.1.8The mode of the joint and the measures of insure the quality of the wall

Double T-iron joint is adopted the joint mode of the underground diaphragm wall. The double T-iron is welded on the steel bars nets, the other side against the wall of the soil not excavating canal to countercheck the conglutination of the concrete and the soil at the same time as the lateral form board. See in drawing 6.4-6:

To insure the compactness of the concrete follows measures will be adopted:

The quality and safety personnel and the material tester check every batch of concrete , strictly control the water cement ratio and the slump constant. The pouring must be continual and the velocity must be homogeneous, the velocity of the concrete

top rising must greater than 2m/h, the difference of elevation of the concrete top in the canal cannot greater than 0.3m, the pause time between two batch cannot greater than 30 min, the embed depth of the pipe must be controlled in 2~6m, the amount of the first batch concrete must greater than 3.0m3.

The location and the distributing of the concrete pipe must be reasonable, the spacing interval of the pipes should less than 3m, the distance of the pipe and the canal termination point should less than 1.5m. The rising velocity of the concrete surface should be even to insure not entraining mud in the concrete . The mud’s index mark must meet the request. After the canal finished the foam and the mud residue at the double T-iron joint must be cleaned with special steel brush or compressed air until there’s no mud block.

1.1.9

Grouting leak-tight measures at the joint

FIG.6.4-6 joint abridge general view

Before the lay-aside of the steel bars nets the grouting pipe with grouting holes must be embedded in and the D＝60mm steel pipe is adopted as the grouting pipe, around the pipe is the plastic membrane. See in drawing 6.4-7: Before the grouting all ready works must be ok include the testing of the machines, meters, pipe road, grouting material, water and power supplying, etc. The grouting must be continuous until the whole single pole grouting finished.

Before formal grouting the cement paste is request be mixed according to the request of the mixture ratio using high-velocity rabbling mechanism and be loaded in the grouting silo. It is not allowed to grout until the silo is full. When grouting first star the hydraulic grouting machine soon the cement paste will be pushed out through the flow instrument into the pipes. The grouting pressure should be controlled in 0.3~0.5Mpa, the flux should be 10L/s.

1.1.10Quality examining methods and norms of

underground concrete continuous wall

Canal sector examining methods and

underground concrete continuous wall canal sector

is divided into two sections: canal sector examining and

examining.

(1) Methods of the canal sector examining

According to the geological condition under

canal sector examining methods and norms see in table

TABLE.4-4 EXAMINING METHODS AND NORMS OF THE UNDERGROUND

WALL

Order

number

Items Norms Methods

1 Width of the

canal

sector

≥800mm

Using steel rule measure the clamshell excavator or

attacking hammer, its external diameter ∅≥780mm(can

be adjusted according to the bearizing coefficients of

the grouting concrete )

2 Depth of

the canal Meet the design

request

Using a standard measure line binding a special hammer,

settle the hammer to the bottom of the canal, read the

sector depth of the canal.

3

Verticality

of the canal

wall

Meet the design

request ≤L/150

Rising the hammer to the center of the ground and the

guiding wall, settle it slowly to the canal bottom,

then using steel rule measure the distance between the

steel wire center and the wall center, it is the error.

(1)Mud examining

Using the normal circulation and reverse circulation methods to clean the canal.

At the prior period using the normal circulation method namely put the pipe to the

canal bottom using vertical pump pumping into the mud with low percentage of sand

make the mud residue to float to the outer of the canal through the trench flow

into the mud sump; After prior period normal circulation cleaning the remained mud

residue is small quantity while using air-pickup pipe, pressing in compressed air

and pouring in new refresh mud until meet the request, it namely reverse circulation

method. The index marks of the mud should meet the request of table 6.4-5:

Table 6.4-5 index marks of the mud

Order

number

Items Norms Methods

1

Density of the

mud

<1.20 Trying by the test clerk (method of bydrostatic balance)

2

Viscosity of

the mud

23S～30S Trying by the test clerk (method of 500Ml/700Ml funnel)

3

Sand percentage

of the mud

<8％ Trying by the test clerk (sand percentage device )

4

Colloid

percentage of

the mud residue

≥95％ Trying by the test clerk (method of 100Mlcup)

5

Thickness to

the mud residue

Meet the

request of

the design

An hour later cleaning the canal settle the measure hammer

slowly to the canal, tension the line and read the number

then the difference of the number and the depth of the

canal is the thickness of the residue.

The canal after examining can settle the steel bars nets and pour the concrete.

(2)Steel bars nets manufacture and its examining norms:

The manufacture of the steel bars nets must meet the request of the norms and

design. To insure the nets to be straight and meet the requests the assemblage andfwork should be processed on the work platform. Steel bars nets frame and the side crossing points adopt dot-welding method, all other crossing point adopt the quincunx dot welding method. All the connection method of the embedded fitting, preformed steel bars and steel bars nets is welding, the error of the position must meet the request of the design or the norms.

The nets with the length of 25m will be made entirely, steel bars extension use the method of electroslag pressure welding. When hanging the steel bars nets use two cranes work together, the two cranes star at the same time, it is not allowed that the steel bars nets to generate permanent deformation during the course of hanging.8.2中文译文 竖井施工方案

§1.2. 竖井土方开挖及加强环施工

土方开挖并进行钢性加强环施工，加强环采用钢筋混凝土，1＃和4＃竖井各设置4层加强环。

1.2.1. 施工工艺流程图

1.2.2. 施工方法及技术措施

（1）土方开挖

① 基坑内土方开挖采用分层法。

②机械无法直接挖掘的部位，采用人工开挖、清理、归堆；挖土机无法直接转运的土方采用吊机吊土，至地面归堆，装车外运。

③机械挖至设计标高面以上30～50cm，余下部分采用人工开挖，防止机械扰动基底土。

④基坑开挖时，对围护结构进行监测，包括水平位于和地面沉降，开挖出来的土方直接由汽车装运。基坑周边开挖到加强环位置时，开始绑扎钢筋及支模板。

（2）加强环施工

（1）连续墙的加强环截面为600×600，混凝土强度等级为C35。当土方开挖到加强环位置时，采用风镐人工凿除连续墙表面混凝土，把预埋的加强环钢筋凿出，并且清理干净开凿面。（加强环制作见图6.4-9、加强环布置见图6.4-10）

（2）加强环钢筋绑扎

在施工现场内进行钢筋的开料加工，然后进行钢筋绑扎，绑

扎时应注意与连续墙顶预留钢筋的连接。

（3）加强环模板施工

连续墙的外侧导墙可以作为加强环的外侧模板，而内侧则采

用胶合木模板，模板紧贴连续墙面安装，采用斜撑固定。

（4）浇注混凝土

本工程所用的混凝土均采用预拌商品混凝土。加强环一次浇注混凝土量小，浇注方便，可以将混凝土运输车直接停在连续墙边上，采用串筒进行浇注，人工震捣密实。

§1.3. 竖井底板施工

图

6.4-9 加强环钢筋示意图1.3.1. 底板施工工艺流程

1.3.

2. 底板钢筋的绑扎

采用C25混凝土进行封底，厚度为1m～2m，然后铺砂垫层并且夯实，浇筑C15混凝土垫层150mm 厚。在垫层上弹出隧道轴线及各种钢筋安装定位线，底板钢筋将根据弹出的定位线进行安装。

钢筋按图纸抽筋，根据下料单的尺寸下料、加工，把加工好的钢筋堆放整齐，并做好标识。在底板底筋下面放好垫块，保证底筋有足够的保护层；架立筋需与钢筋焊接牢固，保证其稳定性。

钢筋网的绑扎：四周两行钢筋网的交叉点每点扎牢，中间部份梅花式跳扎。钢筋制作绑扎过程中，箍筋的弯勾角度，必须符合设计要求，做到位置准确，插筋埋入底板的部位需焊接固定。

3、底板混凝土的浇筑

底板厚度为500mm，混凝土强度等级为C25。混凝土浇筑前24小时内对垫层进行洒水湿润，采用“一个坡度、分层浇筑、循序推进、一次到顶”的斜面分层法浇筑。混凝土浇注要连续，一气呵成，不留任何施工冷缝。

为了控制板面标高及平整度，在内衬壁的预留钢筋上要做好板面标高标记，并焊上十字筋，特别注意在隧道有一定纵坡的施工段保证底板面标高的变化。振捣密实后用刮尺修平，初凝后为了防止板面出现收缩裂缝，再用灰匙压抹表面。

§1.4. 竖井内衬壁施工

竖井内衬砌分段进行施工，衬砌的钢筋同加强环一同绑扎，一同浇筑。

1.4.1. 内衬壁钢筋绑扎

加强环钢筋绑扎时，锚固足够的衬砌钢筋，上下同时绑扎衬砌钢筋。拉勾固定位置和保护层，钢筋要求横平竖直，钢筋的规格、形状、间距必须满足设计要求。

1.4.

2. 内衬壁模板支护

墙模板采用组合钢模板，同时使用φ12@600单向拉结螺栓拉结及斜撑或水平撑撑顶的方式固定。为保证单向拉结螺栓有足够的锚固力，侧墙钢筋必要时要加焊固结构造筋，使侧墙钢筋网架有足够的刚度。拉结螺栓杆焊接在外侧施打的连续墙上，拉结螺栓杆中间应焊接止水环，保证内衬墙不透水。

侧墙模板安装流程： 模板 → 立档 → 横档 → 拉结螺栓初固定 → 斜撑或水平撑支顶、调模定模。严格认真遵照图纸施工，做好墙内的构件预埋、孔洞预留工作，做到不漏、不错。

1.4.3. 内衬壁混凝土浇筑

墙在进行钢筋安装前，首先要对下段施工缝进行凿毛处理，冲洗干净。混凝土在浇筑之前，先在底部填25-30mm与混凝土同标号的水泥砂浆，然后分薄层连续浇筑。

墙混凝土主要是考虑混凝土的塌落度和初凝时间，保证混凝土浇筑的密实度。墙混凝土采用分层平铺法施工，分散操作点施工，操作点间距约为2.5米。

墙的模板安装完毕后，就可沿墙方向在其侧旁的碗扣式脚手架上搭设浇捣混凝土的操作平台。先将砼用留槽送到指定脚手架平台位置，再用斗车运送到各操作点。振捣过程中，必须避免直接碰撞模板，防止模板走位。

§1.5. 竖井质量保证措施

建立质量管理体系，落实组织机构与人员，现场以项目经理为首，组织项目经理部及其有关业务人员，明确规定质量工作中具体任务、责任、权利及惩罚，做到事事有人管，上下有人抓，人人有专职，办事有标准，工作有检查。

做好地质勘察及资料整理工作，摸清竖井工作范围内的地质、水文情况，尤其是透水砂层的分布范围。认真编制好施工方案，做好施工组织设计和施工技术交底，确保竖井的顺利顶进。

健全班组，明确责任。电工、起重工、机工等重要工种应持证上岗。各作业作好记录，各工种之间密切协同工作。

严格执行专检、自检、互检、工序交接、质量评定制度。认真做好钢筋、水泥、砂子、石子等原料检验。严格检查配合比。搞好计量、混凝土试块专人制作和管理。

做好测量控制检查，及时分析竖井施工过程中出现的倾斜偏位，保证竖井位置正确。

做好各项施工记录，责成专人进行施工技术总结，做到工程完工资料齐全。

（1）模板、支撑方案必须经受力计算，并经监理认可才能施工。模板构造要简单、装拆方便，具有足够的强度、刚度和稳定性，且安装必须牢固，接缝要严密，不漏浆。

（2）底板上下层钢筋需用马蹬架起，且并绑扎牢固。钢筋安放要保证其在水平和垂直方向位置的准确性（在允许偏差内），保证预留洞口位置的准确性及其四周钢筋的绑扎，并严格按图施工。

（3）钢筋焊接和成型必须符合设计要求。

（4）底板混凝土施工时，应按设计要求进行分层浇筑，底板面用平板振捣器平整，并用麻袋覆盖并浇水养护。

（5）为了保证结构板的混凝土厚度，浇筑前，必须做好可靠标志，定出混凝土浇捣顶面；为了避免绑扎好的钢筋在浇捣混凝土过程中人为地产生过大的弯形，浇捣混凝土前必须做好垫块的设置工作和浇捣时派专人做好矫正沉陷和弯形钢筋的工作。

（6）振捣工作选用水平式振捣器及插入式振捣器同步跟进。

（7）根据配合比提供的初凝时间，在初凝后及时进行洒水湿润，终凝后分块砌砖蓄水养护，使混凝土表面与内部温度相差不超过25摄氏度，满足温控要求。