高支模架体计算书

一、梁模板高支撑架计算；

梁模板支架按断面最大400×1000的框架梁进行计算：

模板支架搭设高度按最高点38.5米考虑；梁截面 B ×D=400mm ×1000mm ，龙骨采用50×80mm 木方，梁侧模方木间距250mm 。梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.75米，立杆的步距 h=1.50米，梁底水平横杆间距250mm ，采用48×3.0的钢管。梁模板支撑架立面简图如下：

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1、梁底模板传递给方木背楞的荷载计算

梁底模板按三跨连续梁计算、板底设三道方木背楞，作用荷载包括梁

900

自重荷载：模板自重 = 0.350kN/m2；

钢筋自重 = 1.500kN/m3；

混凝土自重 = 24.000kN/m3；

施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

支模架（按折合高度计算）： 0.129kN/m；

1.1、荷载计算：

⑴、钢筋混凝土自重(kN/m)： q1 = 25.500×1.00×0.40=10.2kN/m

⑵、模板自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.35×(2×1.00+0.40)=0.84kN/m

⑶、活荷载 (kN)：

施工活荷载标准值 P1 = 2.5×0.400=1.0kN

计算得出：

均布荷载 q = 1.2×10.2+1.2×0.84= 13.248kN/m

集中荷载 P = 1.4×1.0=1.40kN

梁底模板受力计算简图如下：

A

经计算得到从左到右各支座力分别为

N1= N4=1.80kN； N2= N3=3.7786kN

1.2、根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，立杆承受荷载N=1.1×(N1+ N2+N3+N4) =11.336kN

1）立杆强度验算:每根立管支撑：48×3.0钢管要乘以折减系数0.90，

则N= 0. 9×24 kN =21.6 kN

N=11.336kN < 21.6KN

(横杆步距为1500和立杆采用对接时，立杆允许的荷载21.6KN)满足要求。

2）抗弯强度验算：

底模下面钢管间距为250mm，底模的计算简图如图，是一个等跨的多跨连续梁，因为模板长度有限，可按四等跨连续梁计算。[根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，设计荷载值要乘以折减系数0.90，则q1 =0.9（q1+q2）=11.04× 0.9=9.936KN/m]

(L取250)

查静力计算表得：弯矩系数：Km= -0.121，剪力系数Kv= -0.620，

抗挠度系数：Kw=0.967。则：

M=Km·ql2=-0.121×9.936×0.25×0.25=-75141N·mm 按下列公式验算

σ=M/W=75141/(bh×h/6)=75141/(bh×h/6)=11.27符合要求。

2）抗剪强度验算：查“施工常用结构计算”中结构静力计算表得：

V=Kv·ql=－0.620×9.936×250=1540N

剪应力：τ＝3V/2bh=3×1540/2×400×10=0.5783）挠度验算:验算挠度时，采用荷载标准值。

则：q1=13.248kN/m，q=13.248× 0.9=11.92kN/m。

查“施工常用结构计算”中结构静力计算表得：

ω＝Kw·ql 4/100EI＝

0.967×11.92×250^4/(100×9000×1/12×1000×1^3)＝0.60mm

允许挠度为：[ω]=l/400=250/400＝0.625>0.60mm符合要求

5、侧板验算

荷载计算，受力情况如图：

假设T＝25℃，γ＝24，β1＝1.2，β2＝1.0，V=3m/h则：

1）侧压力：F1＝0.22γc t0β1β2·v1/2＝0.22×24×200/(25+15))×1×1.2×1.73＝54.80kN/m²

F2＝γc H＝24×1.0=24.0kN/m²

取两者较小者：即24.00N/m²

乘以分项系数：F＝24.00×1.2=28.8kN/m²

2）振捣混凝土时产生的震动荷载：2.5 kN/m²

乘以分项系数：2.5×1.4 = 3.5 kN/m²

以上两项荷载合计： 28.8+3.5=32.3kN/m²

根据立挡间距为250mm，取1000mm侧板作为计算单元，则线荷载为：32.3×1＝32.3kN/m。

乘以折减系数，则q＝32.3×0.9＝29.07kN/m

（2）、抗弯强度验算

仍按四等跨计算，弯矩系数：Km= 0.121，剪力系数Kv= 0.620，抗挠度系数：Kw=0.967，侧模厚度为：1mm

则：M＝K M·ql2＝0.121×29.07×0.25×0.25＝0.22KN·mm

σ＝M/W=0.22×1000×1000/[(1000×1×1)/6]＝13.20 N/mm²

符合要求。

（3）、抗剪强度验算

V＝0.620ql＝0.620×29.07×0.25＝4.51KN

剪应力：τ＝3V/2bh＝3×4510/(2×1000×1)＝

0.6765<1.25N/mm 2

符合要求。

4）、挠度验算

取侧压力F=24.00×1.2=28.8kN/m ²，化为线荷载

28.8×1=28.8KN/m ，乘以折减系数q ＝0.9×28.8＝25.92kN/m ²，ω＝

0.967ql 4/100EI=(0.967×25.92×250^4)/(100×9000×1/12×1000×1^3)＝0.13<[ω]=250/1000=0.25mm

符合要求。

4、立杆的稳定性计算 架体立杆稳定性按式[]f A

N ≤=φσ计算 其中：N —立杆传递的轴心压力值，它包括：

①、横杆的最大支座反力 N 1=11.336kN (已经包括组合系数

1.4)

②、脚手架钢管的自重 N 2 = 1.2×0.129×38.500=5.6kN

∑①+② N =11.336+5.6=16.936kN

φ —轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l 0/i 查表得到

i —计算立杆的截面回转半径 (cm)；i=1.58

A —立杆净截面面积A=4. cm 2

—钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm 2)；

[f] —钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm 2； l 0 —计算长度 (m)； l 0 = k 1k 2h

k 1、k 2—计算长度附加系数，

查表取值： k1—按规定取值为1.185；k 2 —按照杜荣军：《扣件

式钢管模板高支撑架设计和使用安全表》取值为1.14；

计算结果： = 74.94N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足

要求!

5、满堂架立杆间距设计

由于屋面只有花架梁，没有混凝土结构板，计算时只考虑结构梁的自重，即可满足施工荷载要求。由于满堂架架体只是辅助整体稳定作用，所以，满堂架立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米。采用48×3.0的钢管，即可满足施工要求。

二.立杆的地基承载力计算:

梁立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤ fg

其中 p —立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p =62.12 N —上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 15.53 A —基础底面面积 (m2)；A = 0.25

fg —地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 120

地基承载力设计值应按下式计算

fg = kc × fgk

其中 kc ——脚手架地基承载力调整系数；kc =1.0

fgk ——土地基承载力标准值；fgk = 120.00

地基承载力的计算满足要求!