| 序号 | 名 称 | 编 号 |
| 一、宏鼎房地产集团提供的施工图纸 | ||
| 14栋15栋结构施工图纸 | ||
| 14栋15栋建筑施工图纸 | ||
| 二、主要规范、规程 | ||
| 1 | 混凝土结构工程施工验收规范 | GB50204-2002（2015版） |
| 2 | 建筑结构荷载规范 | GB50009-2012 |
| 3 | 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范 | JGJ166-2008 |
| 4 | 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 | JGJ130-2011 |
| 5 | 建筑施工模板安全技术规范 | JGJ162-2008 |
| 6 | 广东省实施《高层建筑混凝土结构技术规程》 | DBJ/T15-46-2005 |
| 7 | 建筑施工高处作业安全技术规程 | JGJ80-91 |
| 8 | 钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程 | DB11/T583-2008 |
| 9 | 钢结构设计规范 | GB50017-2003 |
概况
工程概况
景裕豪园三期14栋15栋项目，位于佛山市南海区桂城街道60街区，桂江立交西南侧，总建筑面积，地上32层，地下2层。
本工程基础为筏板基础，主体结构为钢筋混凝土框剪结构。
模架工程概况
本工程主楼北侧天面层15-6~15-7/15-G~15-H、15-16~15-17/15-G~15-H，14-6~14-7/14-G~14-H、14-16~14-17/14-G~14-H、14-26~14-27/14-G~14-H处楼板均挑出结构边缘米m，板面标高为，板厚120mm.下部无结构面支撑.故选用搁置工字钢支模架作为悬挑板模板支撑体系。
悬挑板楼板厚度120mm，边缘梁BWKL28200*1200mm，最大悬挑梁BWL7尺寸650mm*400mm。悬挑部分出主体结构。
3.施工计划及准备
施工计划
施工时间按甲方集团制定的二级计划实现。
施工材料准备
主要材料
| 序号 | 材料名称 | 规格 |
| 1 | 工字钢 | 18#、16# |
| 2 | 三级圆钢 | φ20mm |
| 3 | 多层板 | 18mm |
| 4 | 梁加固螺杆 | φ14mm |
| 5 | 木龙骨 | 50×100mm |
| 6 | 木龙骨 | 50×100mm |
| 7 | U形托 | L=600mm |
| 8 | 钢管 | φ48× |
| 9 | 扣件 | -- |
| 10 | 密目网 | 3000×6000mm |
| 11 | U形卡 | 21个 |
施工所需多层板模板、木方、架子管等材料按施工部位提前进场，堆放整齐备用。模板工程用钢管、木方及扣件等材料进场应有产品质量证明文件、质量检验报告，并由现场材料员对材料的尺寸、表面质量和外形进行检查验收。钢管、扣件、安全网等材料进场均须按照国家现行标准抽取试样做相关性能试验，合格后方能使用。
工字钢
悬挑主梁工字钢，选用18号工字钢，工字钢长度9m，由材料员提前购买。联梁、下支撑采用16号工字钢，工字钢规格尺寸应符合《钢结构设计规范》GB50017-2003。
钢管
1） 钢管采用焊接钢管其材性应符合《碳素结构钢》（GB/T700-2006）中的Q235-A级钢的规定。
2） 钢管采用外径48mm、壁厚的焊接钢管,钢管端部切口平整，每米重量／m。
3）规格为：1000mm、3300mm、6000mm。
4）钢管使用前应检查：
钢管应有质量合格证。
钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。
钢管上严禁打孔。
钢管应刷防锈漆。
钢管外径、壁厚、端面等的偏差分别符合下表：
5）钢管的允许偏差
| 序号 | 项目 | 允许偏差△（mm） | 检查工具 |
| 1 | 焊接钢管尺寸（mm） 外径48 壁厚 | 0、+ | 游标卡尺 |
| 2 | 钢管两端面切斜偏差 | 塞尺、拐角尺 | |
| 3 | 钢管外表面锈蚀深度 | ≤ | 游标卡尺 |
| 4 | 钢管弯曲 a、各种杆件钢管的端部弯曲l≤ | ≤5 | 钢板尺 |
| b、立杆钢管弯曲 3m≤L≤4m 4m≤L≤ | ≤12 ≤20 | ||
| c、水平杆、斜杆的钢管弯曲 l≤ | ≤30 |
旧钢管检查：表面锈蚀深度符合上表序号3的规定，锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截取样检查，当锈蚀深度超过规定时不得使用；钢管弯曲变形必须符合上表序号4的规定。
多层板
模板为18mm厚多层板，用于板、及梁侧模板支设。
木方
木方包括50mm×100mm 木方。木方截面尺寸必须符合施工设计要求，使用前木方的使用面要加工平整。抗弯强度等数值达到施工及规范要求。
安全网
采用经国家指定监督检验部门鉴定许可生产的厂家产品，同时应具备监督部门批量验证和工厂检验合格证。安全网力学性能应符合《安全网力学性能试验方法》（GB5725）的规定，平网采用P－3×6m的锦纶编织安全网，网眼直径不大于10mm。
脚手板
脚手板采用金属冲压钢板网脚手板，钢板网脚手板相对于传统木脚手板、竹笆脚手板具有更经济、回收利用率高，耐用。网格尺寸，钢筋规格和品质都得到了严格控制，因而大大提高了施工中的安全性。重量轻，平均每米大约44kg.而传统木脚手板、竹笆脚手板每米重量有12kg.一方面铺设简单、另一方面大大降底了外架上的荷载。进一步提高了悬挑架的稳定性。
可调式U型托
可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于5扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。
技术准备
搭设前工长应按本专项方案的要求对搭设和使用人员进行技术交底。要求施工人员要严格按照方案实施。
项目技术部编制模板及脚手架工程施工方案，报公司技术部审批，按照总部的意见进行修改完善后对项目相关部门及配属队伍进行方案、措施交底(包括书面和口头)外，由管理人员向其模板及脚手架操作人员进行方案、措施交底(包括书面和口头)，并由项目工程部、质量部和安全部参加。
做好模板及脚手架施工的技术资料和施工过程中的检验记录，并及时收集和整理上述资料，以保证技术资料的及时、准确、完整。
劳动力组织
项目部成立技术小组，专题负责悬挑板施工方案设计，实施、验收、改进工作，确保施工的安全、质量及施工进度满足要求。
项目管理人员及劳务班组作业人员
| 岗 位 | 姓名 | 电话 | |
| 项目管理人员 | 项目经理 | 昝帅 | |
| 执行经理 | 赵锐钢 | ||
| 技术负责人 | 张利中 | ||
| 技术员 | 陈胜平 | ||
| 总施工 | 卢海荣 | ||
| 栋号长 | 陈彬 | ||
| 栋号长 | 蒋中召 | ||
| 安全员 | 徐明 | ||
| 专职安全管理人员 | 安全员 | 陈永辉 | |
| 劳务作业层 | 架子工长 | 徐根良 | |
| 木工工长 | 李华福 | ||
| 钢筋工长 | 文建柳 | ||
| 砼工长 | 李元才 |
操作熟练的电焊工2人、木工10人、专业架子工8 人，负责支设梁板模板和搭设脚手架。
机具准备
| 序号 | 名称 | 型号 | 台数 | 功率 |
| 1 | 电锯 | MJ236 | 1 | 3 |
| 2 | 电刨 | MIBZ-80/1 | 2 | |
| 3 | 压刨2 | MIBZ-80/1 | 1 | |
| 4 | 手提电锯 | M-651A | 1 | |
| 5 | 手提电钻 | --- | 1 | |
| 6 | 手提电刨 | --- | 1 | |
| 7 | 空压机 | 7 | 1 | 2 |
| 8 | 电焊机 | 1 |
模板支撑构造
钢梁布置：
施工图《G-15-12》《G-14-12>屋面结构平面图可见该悬挑板长7200mm.宽2800mm.主梁布置方式:.主梁上搁置联梁.主梁间距：900mm.主梁与建筑物连接方式:平铺在楼板上.锚固点设置方式.:压环钢筋..联梁材料类型:16号工字钢。联梁布置7排，侧边两排平均间距900mm。中间两排间距1500mm.具体位置详见附图。
锚环布置:
搁置主梁工字钢锚固端共设置2道直径20mm圆钢。第一道布置在工字钢末端200mm处，第二道布置工字钢400mm处。结构边缘穿过剪力墙处采用预留洞口。预留搁置型钢梁工字钢洞口时应以能穿入18号工字钢为准，其周边的空隙应用木锲塞紧，防止其滑动。且需按设计要求对洞口增设加强筋，进行洞口补强。加强钢筋的规格和直径同剪力墙竖向钢筋,长度不小于两倍的Lae。
主梁楼板压点的压环一定要压在楼板下层钢筋下面与之焊接，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
锚环示意图
主梁与联梁的连接固定：
16#工字钢叠放在18#工字钢上面，工字钢交接部位用18#园钢制作U型卡环固定。如下图
U型卡的制作如下图：
卸荷支撑
采用下撑方式卸荷。在31层结构边缘剪力墙与搁置主梁垂直处预埋400mm长16号工字钢。埋入剪力墙20mm.外露20mm作为支撑点.斜撑采用16号工字钢，上下端连接处切割成斜口，以便于搁置主梁和预埋工字钢焊接。工字钢焊接要求采用双面满焊，对接焊应符合《钢结构设计规范》GB50017-2014。
楼板模板支撑：
顶板支撑采用扣件式钢管脚手架，模板采用18厚多层板，次龙骨为50×100mm木方，间距3000mm；主龙骨为双钢管，间距按立杆间距设置。第一排立杆距结构外皮300mm。立杆纵横向间距为900mm，步距1200mm。立杆顶加设U型托，底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面200mm。
梁模板支撑：
梁侧模板为18mm厚多层板，次龙骨为50×100mm木方，间距为250mm，主龙骨为双钢管。间距900mm设置。梁底模板为18mm多层板，次龙骨为50×100mm木方，设置5道，主龙骨为为双钢管，间距900mm设置。梁底增加立柱2根。立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不大于。详计算书附图。
剪刀撑设置
剪刀撑设置原则：
钢管立杆要垂直、纵横成行、上下对应，并根据要求设置竖向、水平剪刀撑，确保架子的整体及稳定性。
竖向剪刀撑：扣件式钢管脚手架模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；纵向及中间横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑。剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45°-60°之间，斜杆应每步与立杆扣接。
水平剪刀撑：扫地杆及顶层水平杆位置设置层应设置水平剪刀撑。
下撑
斜撑
每根悬挑钢梁下设两道斜撑，支拉斜杆的支撑点距离结构边缘2000mm。斜撑采用16号工字钢，上下端连接处切割成斜口，以便于搁置主梁和预埋工字钢焊接。
5脚手架工程
模板支撑架的搭设
脚手架搭设
因原脚手架设置在悬挑板位置，此部位脚手架需重新悬挑，32层搁置主梁，联梁长度自边缘梁BWKL28梁外悬挑米。屋面造型高度为米。脚手架高度需高出米。即搭设至米。32层标高.此段脚手架搭设高度等于米。天面层脚手架的搭设作业，必须在工长统一指挥下，严格按照以下规定程序进行：按施工设计架子搭设图放线、铺垫板、标定立杆位置。
搭设施工工艺：
型钢加工制作→型钢吊装至操作层→主梁就位及焊接→联梁就位及焊接→立杆位置划分及固定钢筋焊接→悬挑型钢梁细部处理→悬挑型钢体系验收→搭设脚手架
脚手架必须配合施工进度搭设。每搭设完一步后校正步距、纵距、横距、立杆垂直度。
脚手架在距基层200mm 处设纵横向扫地杆
搭设方法：
(1)型钢加工制作：根据本悬挑板平面布置图统计18号工字钢3根长度9米。16号工字钢7根长度米。
(2)型钢吊运至操作层：将加工好的型钢采用塔吊吊运至操作层。在吊运时必须将型钢捆扎牢靠，避免高空坠落。
(3)主梁就位及焊接：依据施工平面布置图及预埋件位置放置搁置主梁。放置搁置主梁时应保证每边锚固端900mm。
(4)联梁就位及焊接：联梁摆放时，应注意工字钢摆放方向，即槽钢肢背向外。联梁外侧工字钢应从主梁末端向内100mm开始摆放，避免主梁末端因切割加工时的缺陷和焊接时的不便。联梁与主梁接触的下肢脚背应与主梁焊接牢靠
(5)立杆位置划分及固定钢筋焊接：联梁就位焊接完毕后，立即进行外脚手架立杆位置的确定。根据方案设置，立杆间距为～，因此在立杆布置时，根据现场实际情况进行布置和调整，立杆间距不得大于。
为保证脚手架立杆下端的稳定，避免滑移，在立杆位置确定后进行立杆定位件的焊接。定位件采用150-200mm长Ф25螺纹钢筋进行焊接。
(6)悬挑体系的验收：在以上工作完毕后，项目部组织验收。特别是对焊接质量作为验收检查的重点，同时对预埋件的隐蔽情况进行复查，确保悬挑体系的安全。
(7)脚手架的步高为,在立杆距联梁面200mm处应设通长扫地杆，脚手架立杆横距为，纵向间距按初步设计值设置。里立杆距边缘梁250mm，外架搭设应始终保持高于施工作业面一步架高度。
(8)脚手架搭设时应先立立柱，立柱架设先立里侧，后立外侧，立立柱时要临时固定。临时固定方法设临时斜撑，架设脚手架时切忌单独一人操作，要防止脚手架倒塌伤人。立柱立好后，即设大、小横杆，当第一步大、小横杆架设完毕后，即在其上铺设搁栅大横杆@≤400和脚手底木板，做好固定件，以方便操作者上去架设第二步脚手架，同时在立柱外侧的规定位置即时设置剪刀撑，以防止脚手架纵向倾斜，剪刀撑的设置应与脚手架的向上架设同步进行。
(9)立柱接杆，扶手接长应用对接扣件，不得采用旋转扣件。立杆接头应错开连接，同一截面上连接接头数量不得大于50%。大小横杆与立柱连接、扶手与立杆连接应采用十字(直角)扣件，不宜采用旋转扣件。所有扣件的紧固是否符合要求，可用力矩扳手实测，要求达到40—，过小则扣件容易滑移，过大则会引起扣件的铸铁件断裂。在搭设脚手架时，每完成一步都要即时校正立柱的垂直度和大小横杆的标高和水平度，使脚手架的步距、横距、纵距上下始终保持一致。
在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外，以防止闭口缝的螺栓勾挂操作者的衣裤，影响操作和造成伤亡事故，脚手架的小横杆上下步应交叉设置于立柱的不同侧面，使立柱在受荷时偏心减小。
(10)外脚手架沿水平方向和垂直方向设拉结点，拉结点间距按照初步设计值设置，拉结形式采用钢管与主体施工阶段预埋的钢管通过双扣件连接，并以小横杆内挑部分抵墙作支撑，即采用硬拉硬撑方案。
(11)外脚手架每步满铺木板，木板必须绑扎牢固，必须设防护栏杆和隔栅钢管，第二步架起满封绿色防护安全立网。
脚手架的使用及拆除
脚手架的搭设作业规定
杆件连接必须使用合格的扣件，不得使用铅丝和其他材料绑扎。脚手架杆件不得钢木混搭。在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。
工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。
工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。
在搭设中不得随意改变构架设计。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。
脚手架使用规定
严禁将施工设备放置在脚手架上；
脚手架在使用中定期检查下列项目：杆件的设置和连接是否符合要求；底座是否松动，立杆是否悬空；扣件是否松动。
脚手架的拆除规定
拆除脚手架前的准备工作
1）全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系是否符合构造要求。
2）根据检查结果进行补充完善拆除顺序和措施，经总工批准后方可实施。
3）由主管工长进行拆除架子的安全技术交底。
4）清除脚手架上杂物及地面障碍物。
5）拆除脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
脚手架的拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。
分段拆除高差不大于2 步。
在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。
拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。在拆除过程中，应作好配合、协调动作。
先拆掉脚手架横杆，然后拆除立杆，每根龙骨留2 根立杆暂不拆;
操作人员站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的立杆;
拆除时执行“先搭的后拆，后搭的先拆”规定;
结构主体施工完成后方可拆去模板支撑，(混凝土的强度以同条件养护的混凝土试块抗压强度为依据)。
脚手架安全保护措施
脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规
则》(GB5036)考核合格的专业架子工。
作业层设置挡脚板，并满铺脚手板，待模版验收合格，混凝土浇筑前方可拆除。
搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
在架面上严禁码放材料。严禁上架人员在架面上奔跑、退行。
作业层上的构配件质量与搭设质量，应符合要求，并按方案进行检查验收，合格后方准使用。
作业层上的施工荷载符合方案要求，不得超载。
作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。
在作业中，禁止拆除脚手架的主节点处的纵、横水平杆、纵、横扫地杆。其它杆件确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。
工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。
每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。
在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余物品移至室内；每日收工前应清理架面，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。
脚手架检查与验收
脚手架必须经检查验收后方可使用。脚手架在下列阶段进行检查与验收：脚手架搭设前进行顶板检查与验收；作业层上施加荷载前进行检查与验收；达到设计高度后进行检查与验收；遇有六级大风与大雨后进行检查与验收。
6.模板工程
模板工程是结构外观好坏的重要保证，在整个结构施工中也是投入最大的一部分，模板系统的选择正确与否直接影响到施工进度及工程质量。
模板的支设
模板施工时注意以下几点：
钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；
模板第一排次楞木方需紧靠墙板，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；
模板起拱大小：按照设计规定，本工程模板起拱高度为。
顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300/250mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。
模板制作、安装技术措施
进场模板质量标准
模板要求：
技术性能必须符合相关质量标准(通过收存、检查进场木多层板出厂合格证和检测报告来检验)。
外观质量检查标准(通过观察检验)任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。
不得有板边缺损、起毛。
每平方米单板脱胶不大于。
每平方米污染面积不大于。
规格尺寸标准
厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。
长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2 点，取平均值。
对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。
翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺(或钢卷尺)量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。
模板安装质量要求
必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB 50204-2002)及相关规范要求。即“模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载”。
主控项目
安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设通长垫板。
检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。
检查数量：全数检查。
检验方法：观察。
一般项目
模板安装应满足下列要求：
(1)模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；
(2)模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；
(3)浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；
检查数量：全数检查。
检验方法：观察。
对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土板，其模板应按要求起拱。
检查数量：按规范要求的检验批(在同一检验批内，对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3 间。)
检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。
固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合表《现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法》的规定。
检查数量：按规范要求的检验批(对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3 间)。
检验方法：钢尺检查。
现浇结构模板安装偏差规定
检查数量：按规范要求的检验批(对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3 间)。
检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。
顶板模板标高控制
每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500 线，根据层高及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。
模板的拼缝、接头
模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞。
与安装配合
合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，验收后方可合模。
混凝土浇筑时，先浇筑剪力墙及所有梁，待悬挑板所有梁强度达到50%以上再浇筑板，以减少悬挑板荷载。发现质量、安全等问题及时提出并解决。
其他注意事项
梁板混凝土施工采取二次浇筑完成。为了保证支撑架体受力均匀，要求混凝土浇筑时要先梁后板，分层浇筑。且由中心到四周对称进行浇筑，混凝土自高处倾落的自由高度不得超过。
在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。
模板拆除及养护
模板拆除应严格执行拆模申请制度，由工长提前填写拆模申请，注明混凝土浇筑时间、浇筑部位、同条件试块强度，由技术部门签署意见，同意后方可拆除模板。
板底模拆除时混凝土的强度要求
悬挑板混凝土强度达到100%。遵循先支后拆，先拆非承重部位，后拆承重部位以及由上而下的原则。
顶板模板为18mm 厚多层板，现场拆装时人工传递，严禁对多层板面板进行抛掷，要求现场工长加强监督，避免不必要的浪费。
板底模板，使用后有变形等损伤的要及时进行修补。
支撑件和连接件应逐渐拆卸，模板拆除时，不得损伤混凝土。
拆下的模板和配件均应分类堆放整齐，现场工长加强监督，严禁配件随意丢弃的现象出现。
质量保证措施
质量目标
拆模后混凝土表面平整光滑，线条顺直，几何尺寸准确(在允许偏差以内)，色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣，模板拼缝痕迹有规律性，结构阴阳角方正且无损伤，上下楼层的连接面平整搭接，表面无需抹灰即可达到相当于中级抹灰的质量标准。要求一次验收合格率100%。
质量保证体系
建立由项目经理领导，由总工程师策划、组织实施，现场经理和质量员中间控制，专业工长检查监督的管理系统，形成项目经理部、劳务公司和施工作业班组的质量管理网络。
模板工程质量控制程序
模板成型交验班组内实行“三检制”，合格后施工队工长检验，合格后依次报项目专业工长、质量员进行核定，并按颁发的《建筑工程文件编制归档规程》质量检验批表格和报验单，对于模板成型过程中要点真实记载，并向监理报验。每个环节检查出质量问题(不符合本方案质量、技术标准及相关规范)，视性质、轻重等查处责任，并由负责人负责改正问题。
模板工程质量标准及控制
模板安装质量标准
必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)及相关规范要求。
安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架；上下层支架的架体立柱应对准，下方并铺设垫板。
在涂刷模板隔离剂时，要求在堆放场内涂刷，不得在操作面上，以免粘污钢筋和混凝土接茬处(通过观察检查)。
质量控制注意点
浇注砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。
所有接缝处加粘海绵条(包括柱墙根部、门窗洞模板与大钢模板面接合处、梁柱交接处等容易漏浆部位)。
模板支好后，垃圾清理不得用压缩空气吹，而应该用吸尘器吸，以免锯沫等影响混凝土质量。
7. 验收组织
本工程采用钢管扣件搭设模板支撑系统，模板支架搭设完成后对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166）及《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）的规定，对梁底扣件应进行100%检查。
模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括公司项目管理部、工程技术部及项目技术总工程师、项目技术人员、项目安全总监、质量总监、工长以及监理单位的总监和专业监理工程师进行验收，验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。
8．施工安全保证措施
模板施工安全技术措施
模板安装和拆除的安全技术措施
模板及其支撑系统开始安装作业前,必须先进行相关技术与安全交底,明确相关技术、质量与安全要求。
模板安拆施工过程中，严禁上下交叉作业，并在地处作业层拉设3m宽警戒线，并设专人看护。
高度超出2m以上施工作业时，必须正确佩戴安全带。
楼层框架梁（板）支撑体系支搭完成后应履行检查验收，合格后方可进行模板安装。由于本项目楼层层高较高，为确保楼层梁板模板支设人员施工安全，防止高空坠落，作业面部位支撑体系距模板安装作业面下方设计水平方向安全网，安全网距作业面不大于2m，操作人员禁止在梁模上行走。
拆模时间应按规定执行并经技术人员同意。拆模应按工艺执行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。
模板起吊前应检查吊装用绳索、卡具及吊环是否完整有效，并应先拆除所有临时支撑，经检查无误后方可起吊。
雨天施工时，注意防滑措施，脚手板绑铁丝或钉木条做防滑条，当风力大于或超过5级时，应停止模板吊装。
其他安全措施
扣件、架管、U型托等刷油保养时，地面应有接油盒，防止污染地面。
所有架子在装、拆过程中，下方必须设安全禁区，围挡范围距操作点中心半径>20m，并设专人看管，严禁其他人员穿行。
所有操作人员必须戴好安全带，安全带应挂在牢固的物件上。加强操作人员安全教育和安全防护意识，严格按操作规程进行操作，搞好自身的安全防护工作，严禁违章操作，做好“四口五临边”和 作业面安全防护工作。
遇5级以上大风及下雨天气要停止操作，大风及雨后要及时检查和加固各连接部位，搞好防风、防滑工作，保证施工安全。
架子在使用过程中应保持整洁，不许随意堆放工具、材料等物品。
在进行模板安装时，模板的支、拆、起吊严禁碰撞钢管架。钢管架在拆除前认真检查并清除零散物品。拆除顺序先上后下，先外后内，逐段进行。
搞好安全文明施工和成品保护工作，在搭拆架子过程中材料不得集中堆放，对混凝土柱面及阴阳角要注意保护。材料要分类分规格一头齐码
混凝土施工安全技术措施
混凝土浇筑顺序由里向往，即先浇筑楼板混凝土，再浇筑悬挑板处混凝土。
浇筑混凝土时避免直接将混凝土泵送至悬挑板前半部，以减少对支撑体系产生过大施工荷载。
临时用电安全技术措施
临时设施用电工程的安装、维护、拆除工作必须由持证电工操作，操作时配备相应的劳防用品。
建立现场用电安全管理技术档案，建立安全用电检查制度。电缆离地4m以上，电缆穿越建筑物、构筑物、易受机械损伤的场所及引出地面从2m高度至地下处须加防护套管；电缆沿线布置时，须搭设支架（支架上固定绝缘子，严禁使用金属裸线作绑线）；电缆穿越道路时采用地下电缆或桥架，地下电缆预埋钢套管，覆盖钢筋砼保护层，并做好标记。
采用接零保护，保护零线应单独敷设，不作他用，接地电阻<4欧姆。
电焊机等用电设备应做到一机一闸一漏电保护器，并由专人负责操作使用，电箱不用时应关闭箱门并上锁，以防闲杂人等误用。
9. 施工应急救援预案
概况
本工程属高大空间施工，施工区域可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。
预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌等紧急情况进行应急准备和响应。
机构设置
为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援领导小组，由项目经理昝帅任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。
项目部应急救援领导小组及分工表
| 现场指挥 | 灾害 | 应急措施 | 应急资源配置 | 善后工作 |
| 项目经理：昝帅 执行经理： 赵锐钢 | 支撑体系坍塌 | 险情评 估及应 急处置 | 项目临电负责人紧急切断现场电源。 | 技术总结提高 |
| 项目安全负责人组织有关人员设置危险警戒区，立即清点施工现场作业人员的数量，掌握坍塌事故现场内是否有施工作业人员被埋压。 | ||||
| 由项目经理牵头，安全负责人、技术负责人及安全员等共同制定临时险情处置措施并实施。由事先成立的抢险队负责实施抢险。 | ||||
| 项目经理及时向上级主管部门汇报事故情况。 | ||||
| 人员抢救 | 项目行政负责人负责拨打120急救电话或联系附近医院，由事先成立的护送组护送伤员去医院。负责安排车辆及财务支持。 | 事故现场保护：安排医院专人陪护，接待家属。 | ||
| 后勤保障 | 行政负责人负责抢险队伍的生活后勤保障。 | |||
| 行政负责人负责抢险物资的供应。 | ||||
负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。
负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。
进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。
当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得及相关部门的帮助。
当发生紧急情况时，立即对危险区域内施工人员采取措施防止事故扩大。
封闭危险区域，严禁无关人员进入造成二次伤害和影响救援工作。
立即清点施工现场作业人员的数量，掌握坍塌事故现场内是否有施工作业人员被埋压。
立即组织用于抢险的大型机械设备进入施工现场备用。
应急救援工作程序
当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长上报公司，必要时报当地相关部门，以取得部门的帮助。
由应急救援领导小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。
事故发生时，组长不在现场时，由副组长作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。
项目部指定负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。
救援方法
高空坠落应急救援方法：
1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救援领导小组抢救。
2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。
3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。
模板、坍塌应急救援方法：
1）当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；
2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；
3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；
4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；
5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。
物体打击应急救援方法：
当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。
1) 止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。
2) 对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。
3) 对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
4) 如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。
预备应急救援工具如下表：
| 序号 | 器材或设备 | 数量 | 主要用途 |
| 1 | 支 架 | 若干 | 支撑加固 |
| 2 | 模板、木方 | 若干 | 支撑加固 |
| 3 | 担 架 | 2个 | 用于抢救伤员 |
| 4 | 止血急救包 | 4个 | 用于抢救伤员 |
| 5 | 手电筒 | 6个 | 用于停电时照明求援 |
| 6 | 应急灯 | 6个 | 用于停电时照明求援 |
| 7 | 爬 梯 | 3樘 | 用于人员疏散 |
| 8 | 对讲机 | 8台 | 联系指挥求援 |
搁置主梁验算计算书
计算依据：
1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
一、基本参数
| 主梁离地高度(m) | 主梁布置方式 | 主梁上搁置联梁 | |
| 主梁间距(mm) | 900 | 主梁间距相当于几倍立杆间距(倍数)nb | 1 |
| 主梁与建筑物连接方式 | 平铺在楼板上 | 锚固点设置方式 | 压环钢筋 |
| 压环钢筋直径d(mm) | 20 | 主梁长度Lx(mm) | 9000 |
| 梁/楼板混凝土强度等级 | C25 | 主梁左侧外锚固点到建筑物边缘的距离a1(mm) | 200 |
| 主梁右侧外锚固点到建筑物边缘的距离a2(mm) | 200 | 主梁左侧建筑物内锚固长度Lm1(mm) | 900 |
| 主梁右侧建筑物内锚固长度Lm2(mm) | 900 | ||
| 支撑点号 | 支撑方式 | 距主梁左侧外锚固点水平距离(mm) | 支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm) | 支撑件上下固定点的水平距离L2(mm) | 是否参与计算 |
| 1 | 左下撑 | 1800 | 3000 | 1600 | 是 |
| 2 | 右下撑 | 5400 | 3000 | 1600 | 是 |
| 作用点号 | 各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN) | 各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN) | 各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm) | 主梁间距la(mm) |
| 1 | 400 | 900 | ||
| 2 | 1300 | 900 | ||
| 3 | 2200 | 900 | ||
| 4 | 3100 | 900 | ||
| 5 | 4000 | 900 | ||
| 6 | 4900 | 900 | ||
| 7 | 5800 | 900 | ||
| 8 | 6700 | 900 |
平面图
立面图
联梁立面图
三、联梁验算
| 联梁材料类型 | 工字钢 | 联梁合并根数nl | 1 |
| 联梁材料规格 | 16号工字钢 | 联梁截面积A(cm2) | |
| 联梁截面惯性矩Ix(cm4) | 1130 | 联梁截面抵抗矩Wx(cm3) | 141 |
| 联梁自重标准值gk(kN/m) | 联梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 215 | |
| 联梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 125 | 联梁弹性模量E(N/mm2) | 206000 |
| 联梁计算模型 | 二等跨连续梁 | ||
q'=gk==m
第1排：F'1=F1'/nl=1=
第2排：F'2=F2'/nl=1=
第3排：F'3=F3'/nl=1=
第4排：F'4=F4'/nl=1=
第5排：F'5=F5'/nl=1=
第6排：F'6=F6'/nl=1=
第7排：F'7=F7'/nl=1=
第8排：F'8=F8'/nl=1=
F'=max[F'1,F'2,F'3,F'4,F'5,F'6,F'7,F'8]=
荷载设计值：
q=×gk=×=m
第1排：F1=F1/nl=1=
第2排：F2=F2/nl=1=
第3排：F3=F3/nl=1=
第4排：F4=F4/nl=1=
第5排：F5=F5/nl=1=
第6排：F6=F6/nl=1=
第7排：F7=F7/nl=1=
第8排：F8=F8/nl=1=
F=max[F1,F2,F3,F4,F5,F6,F7,F8]=
计算简图如下：
1、强度验算
弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=×106/141000=mm2≤[f]=215N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算
剪力图(kN)
τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=×1000×[88×1602-(88-6)×]/(8××6)=mm2
τmax=mm2≤[τ]=125N/mm2
符合要求！
3、挠度验算
变形图(mm)
νmax=0mm≤[ν]=la/250=900/250=
符合要求！
4、支座反力计算
正常使用受力状态下:
第1排：R'1max=
第2排：R'2max=
第3排：R'3max=
第4排：R'4max=
第5排：R'5max=
第6排：R'6max=
第7排：R'7max=
第8排：R'8max=
极限受力状态下:
第1排：R1max=
第2排：R2max=
第3排：R3max=
第4排：R4max=
第5排：R5max=
第6排：R6max=
第7排：R7max=
第8排：R8max=
四、主梁验算
| 主梁材料类型 | 工字钢 | 主梁合并根数nz | 1 |
| 主梁材料规格 | 18号工字钢 | 主梁截面积A(cm2) | |
| 主梁截面惯性矩Ix(cm4) | 1660 | 主梁截面抵抗矩Wx(cm3) | 185 |
| 主梁自重标准值gk(kN/m) | 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 215 | |
| 主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 125 | 主梁弹性模量E(N/mm2) | 206000 |
| 主梁允许挠度[ν](mm) | 1/250 | ||
q'=gk==m
荷载设计值：
q=×gk=×=m
1、强度验算
弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=×106/185000=mm2≤[f]=215N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算
剪力图(kN)
τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=×1000×[94×1802-×]/(8××=mm2
τmax=mm2≤[τ]=125N/mm2
符合要求！
3、挠度验算
变形图(mm)
νmax=≤[ν]=l/250=7200/250=
符合要求！
4、支座反力计算
R1=,R2=,R3=,R4=,R5=,R6=
五、下撑杆件验算
| 下撑杆材料类型 | 工字钢 | 下撑杆截面类型 | 10号工字钢 |
| 下撑杆截面积A(cm2) | 下撑杆截面惯性矩I(cm4) | 245 | |
| 下撑杆截面抵抗矩W(cm3) | 49 | 下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2) | 205 |
| 下撑杆弹性模量E(N/mm2) | 206000 | 下撑杆件截面回转半径i(cm) | |
| 对接焊缝抗压强度设计值ftw(N/mm2) | 185 | ||
β1=arctanL1/L2=arctan(3000/1600)=°
β2=arctanL1/L2=arctan(3000/1600)=°
下撑杆件支座力：
RX1=nzR3=1×=
RX2=nzR4=1×=
主梁轴向力：
NXZ1=RX1/tanβ1=°=
NXZ2=RX2/tanβ2=°=
下撑杆件轴向力：
NX1=RX1/sinβ1=°=
NX2=RX2/sinβ2=°=
下撑杆件的最大轴向拉力NX=max[Nx1...Nxi]=
下撑杆长度：
L01=(L12+L22)=(30002+16002)=3400mm
L02=(L12+L22)=(30002+16002)=3400mm
下撑杆长细比：
λ1=L01/i=3400/=
查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，φ1=
当φ大于，φ1'=
λ2=L02/i=3400/=
查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，φ2=
当φ大于，φ2'=
轴心受压稳定性计算：
σ1=NX1/(φ1'A)=×1430)=mm2≤f=205N/mm2
符合要求！
σ2=NX2/(φ2'A)=×1430)=mm2≤f=205N/mm2
符合要求！
对接焊缝验算：
σ=NX/(lwt)=×103/A=×103/1430=mm2≤fcw=185N/mm2
符合要求！
六、主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N =|[-(+NXZ1-NXZ2)/2+NXZ1]|/nz=|[-(+ 压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=×106/×185×103)+×103/3060=mm2≤[f]=215N/mm2
塑性发展系数γ
符合要求！
受弯构件整体稳定性分析：
其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：
查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=
由于φb大于，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb'值为。
σ = Mmax/(φbWx)=×106/×185×103)=mm2≤[f]=215N/mm2
符合要求！
七、锚固段与楼板连接的计算
| 主梁与建筑物连接方式 | 平铺在楼板上 | 锚固点设置方式 | 压环钢筋 |
| 压环钢筋直径d(mm) | 20 | 梁/楼板混凝土强度等级 | C25 |
压环钢筋1
压环钢筋2
1、压环钢筋验算如下
锚固点压环钢筋受力：N/2 =2=
压环钢筋验算：
σ=N/(4A)=N/πd2=×103/×202)=mm2≤×[f]=×65=mm2
注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度
符合要求！
梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
| 新浇混凝土梁名称 | AWL7 | 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) | 650×450 |
| 模板支架高度H(m) | 3 | 模板支架横向长度B(m) | |
| 模板支架纵向长度L(m) | 梁侧楼板厚度(mm) | 120 |
| 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) | 面板 | ||
| 面板及小梁 | |||
| 楼板模板 | |||
| 模板及其支架 | |||
| 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) | 24 | ||
| 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) | 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3) | ||
| 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2) | 1 | ||
| 对水平面模板取值Q2k(kN/m2) | 2 | ||
| 风荷载标准值ωk(kN/m2) | 基本风压ω0(kN/m2) | 非自定义: | |
| 地基粗糙程度 | C类(有密集建筑群市区) | ||
| 模板支架顶部距地面高度(m) | |||
| 风压高度变化系数μz | |||
| 风荷载体型系数μs | |||
| 新浇混凝土梁支撑方式 | 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 |
| 梁跨度方向立柱间距la(mm) | 900 |
| 梁底两侧立柱间距lb(mm) | 900 |
| 步距h(mm) | 1200 |
| 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) | 900、900 |
| 混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置 | 居中 |
| 梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm) | 450 |
| 板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm) | 650 |
| 板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm) | 650 |
| 梁底增加立柱根数 | 2 |
| 梁底增加立柱布置方式 | 按混凝土梁梁宽均分 |
| 梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm) | 342,558 |
| 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) | 200 |
| 梁底支撑小梁根数 | 5 |
| 梁底支撑小梁间距 | 162 |
| 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 | 0 |
| 结构表面的要求 | 结构表面隐蔽 |
| 梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm) | 0 |
| 梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm) | 0 |
平面图
立面图
四、面板验算
| 面板类型 | 覆面木胶合板 | 面板厚度t(mm) | 18 |
| 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 15 | 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | |
| 面板弹性模量E(N/mm2) | 10000 | ||
W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4
q1＝×max[(G1k+(G2k+G3k)×h)+，(G1k+(G2k+G3k)×h)+ψcQ2k]×b=×max[×+(24+×+×2，×+(24+×+××2]×1＝m
q1静＝××[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝××[+(24+×]×1＝m
q1活＝×××Q2k×b＝×××2×1＝m
q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×+(24+×]×1＝m
计算简图如下：
1、强度验算
Mmax＝静L2+活L2＝××+××＝·m
σ＝Mmax/W＝×106/54000＝mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝(100EI)=××(100×10000×486000)＝≤[ν]＝L/250＝250＝
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=静L+活L=××+××＝
R2=R4=静L+活L=××+××＝
R3=静L+活L=××+××＝
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R5'==××＝
R2'=R4'==××＝
R3'==××＝
五、小梁验算
| 小梁类型 | 方木 | 小梁截面类型(mm) | 50×100 |
| 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | ||
| 小梁截面抵抗矩W(cm3) | 小梁弹性模量E(N/mm2) | 9350 | |
| 小梁截面惯性矩I(cm4) | 小梁计算方式 | 二等跨连续梁 |
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1＝m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b = Max[,,]/1= m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=1＝m
小梁自重：q2＝×× =m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝××× 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝××× 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝×Max[×+(24+×+×2，×+(24+×+××2]× 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝×Max[×+(24+×+×2，×+(24+×+××2]× 左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =+++=m
中间小梁荷载q中= q1中+ q2=+=m
右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =+++=m
小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[,,]=m
正常使用极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1＝m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b = Max[,,]/1= m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=1＝m
小梁自重：q2'＝1× =m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×× 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×× 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×+(24+×]× 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×+(24+×]× 左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=+++=m
中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=+=m
右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =+++=m
小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[,,]=m
为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
1、抗弯验算
Mmax＝max[，]＝max[××，××]＝·m
σ=Mmax/W=×106/83330=mm2≤[f]=mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[，ql2]＝max[××，×]＝
τmax=3Vmax/(2bh0)=3××1000/(2×50×100)＝mm2≤[τ]=mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝'l14/(100EI)＝××9004/(100×9350××104)＝≤[ν]＝l1/250＝900/250＝
ν2＝q'l24/(8EI)＝×2004/(8×9350××104)＝≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=[,+qL2]=max[××,××+×]=
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=,R2=,R3=,R4=,R5=
正常使用极限状态
Rmax'=['L1,'L1+q'L2]=max[××,××+×]=
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=,R2'=,R3'=2kN,R4'=,R5'=
六、主梁验算
| 主梁类型 | 钢管 | 主梁截面类型(mm) | Φ48× |
| 主梁计算截面类型(mm) | Ф48×3 | 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 205 |
| 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 125 | 主梁截面抵抗矩W(cm3) | |
| 主梁弹性模量E(N/mm2) | 206000 | 主梁截面惯性矩I(cm4) | |
| 可调托座内主梁根数 | 1 | ||
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=×106/4490=mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝
τmax=2Vmax/A=2××1000/424＝mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝≤[ν]＝L/250＝342/250＝
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R1=，R2=，R3=，R4=
七、可调托座验算
| 荷载传递至立柱方式 | 可调托座 | 可调托座承载力容许值[N](kN) | 30 |
满足要求！
八、立柱验算
| 钢管截面类型(mm) | Φ48× | 钢管计算截面类型(mm) | Ф48×3 |
| 钢材等级 | Q235 | 立柱截面面积A(mm2) | 424 |
| 回转半径i(mm) | 立柱截面抵抗矩W(cm3) | ||
| 抗压强度设计值[f](N/mm2) | 205 | 支架自重标准值q(kN/m) |
l0=h=1200mm
λ=l0/i=1200/=≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝
2、风荷载计算
Mw＝×φc××ωk×la×h2/10＝×××××10＝·m
3、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：
1)面板验算
q1＝×[×+(24+×+××2]×1＝m
2)小梁验算
q1＝max{+××[，+×× 同上四～六计算过程，可得：
R1＝，R2＝，R3＝，R4＝
立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4]+×××+Mw/lb＝max[，，]++＝
f＝N/(φA)+Mw/W＝×424)+×106/4490＝mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第：支架高宽比不应大于3
H/B=3/=≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！
板模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
| 新浇混凝土楼板名称 | B1，标高 | 新浇混凝土楼板板厚(mm) | 120 |
| 模板支架高度H(m) | 模板支架纵向长度L(m) | ||
| 模板支架横向长度B(m) |
| 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) | 面板 | ||
| 面板及小梁 | |||
| 楼板模板 | |||
| 模板及其支架 | |||
| 混凝土自重标准值G2k(kN/m3) | 24 | 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) | |
| 施工人员及设备荷载标准值Q1k | 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) | ||
| 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) | |||
| 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) | |||
| 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2) | 1 | ||
| 风荷载标准值ωk(kN/m2) | 基本风压ω0(kN/m2) | 2 | |
| 地基粗糙程度 | D类(有密集建筑群且房屋较高市区) | ||
| 模板支架顶部距地面高度(m) | 9 | ||
| 风压高度变化系数μz | |||
| 风荷载体型系数μs | |||
| 主梁布置方向 | 平行立柱纵向方向 | 立柱纵向间距la(mm) | 900 |
| 立柱横向间距lb(mm) | 900 | 水平拉杆步距h(mm) | 1200 |
| 小梁间距l(mm) | 300 | 小梁最大悬挑长度l1(mm) | 250 |
| 主梁最大悬挑长度l2(mm) | 250 | 结构表面的要求 | 结构表面隐蔽 |
模板设计平面图
模板设计剖面图(模板支架纵向)
模板设计剖面图(模板支架横向)
四、面板验算
| 面板类型 | 覆面木胶合板 | 面板厚度t(mm) | 18 |
| 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 15 | 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | |
| 面板弹性模量E(N/mm2) | 10000 | 面板计算方式 | 三等跨连续梁 |
W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4
承载能力极限状态
q1＝×max[(G1k +(G2k+G3k)×h)+×Q1k ,(G1k +(G2k+G3k)×h)+××Q1k]×b=×max[×+(24+×+×，×+(24+×+××] ×1=m
q1静=×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] = ×[×+(24+××1]=m
q1活=×(γQQ1k)×b=×××1=m
q2＝××G1k×b＝×××1=m
p＝××Q1k＝××＝
正常使用极限状态
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×+(24+×)×1＝m
计算简图如下：
1、强度验算
M1＝静L2+活L2＝××+××＝·m
M2＝max[+，+]＝max[××+××，××+××]＝·m
Mmax＝max[M1，M2]＝max[，]＝·m
σ＝Mmax/W＝×106/54000＝mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝(100EI)=××3004/(100×10000×486000)=
ν＝≤[ν]＝L/250＝300/250＝
满足要求！
五、小梁验算
| 小梁类型 | 方木 | 小梁截面类型(mm) | 50×100 |
| 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | ||
| 小梁截面抵抗矩W(cm3) | 小梁弹性模量E(N/mm2) | 9350 | |
| 小梁截面惯性矩I(cm4) | 小梁计算方式 | 二等跨连续梁 |
因此，q1静＝××(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=××+(24+××=m
q1活＝××Q1k×b=×××＝m
q2＝××G1k×b=×××＝m
p＝××Q1k＝××＝
计算简图如下：
1、强度验算
M1＝静L2+活L2＝××+××＝·m
M2＝max[+，+]＝max[××+××，××+××]＝·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[×2，×2+×]＝·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[，]＝·m
σ=Mmax/W=×106/83330=mm2≤[f]=mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝静L+活L＝××+××＝
V2＝+＝××+×＝
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[×，×+]＝
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[，]＝
τmax=3Vmax/(2bh0)=3××1000/(2×50×100)＝mm2≤[τ]=mm2
满足要求！
3、挠度验算
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×+(24+×)×＝m
挠度,跨中νmax＝(100EI)=××9004/(100×9350××104)＝≤[ν]＝L/250＝900/250＝；
悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=×2504/(8×9350××104)＝≤[ν]＝2×l1/250＝2×250/250＝2mm
满足要求！
六、主梁验算
| 主梁类型 | 钢管 | 主梁截面类型(mm) | Φ48× |
| 主梁计算截面类型(mm) | Ф48×3 | 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 205 |
| 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 125 | 主梁截面抵抗矩W(cm3) | |
| 主梁弹性模量E(N/mm2) | 206000 | 主梁截面惯性矩I(cm4) | |
| 主梁计算方式 | 三等跨连续梁 | 可调托座内主梁根数 | 1 |
q1＝×max[(G1k +(G2k+G3k)×h)+，(G1k +(G2k+G3k)×h)+××Q1k]×b=×max[×+(24+×+×，×+(24+×+××]×＝m
q1静＝××(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝××+(24+××＝m
q1活＝××Q1k×b＝×××＝m
q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×+(24+×)×＝m
承载能力极限状态
按二等跨连续梁，Rmax＝＝××＝
按悬臂梁，R1＝×＝
R＝max[Rmax，R1]＝;
正常使用极限状态
按二等跨连续梁，R'max＝＝××＝
按悬臂梁，R'1＝q2l1=×＝
R'＝max[R'max，R'1]＝;
计算简图如下：
主梁计算简图一
主梁计算简图二
2、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·m)
主梁弯矩图二(kN·m)
σ=Mmax/W=×106/4490=mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN)
τmax=2Vmax/A=2××1000/424＝mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
跨中νmax=≤[ν]=900/250=
悬挑段νmax＝≤[ν]=2×250/250=2mm
满足要求！
5、支座反力计算
承载能力极限状态
图一
支座反力依次为R1=，R2=，R3=，R4=
图二
支座反力依次为R1=，R2=，R3=，R4=
七、可调托座验算
| 荷载传递至立柱方式 | 可调托座 | 可调托座承载力容许值[N](kN) | 30 |
满足要求！
八、立柱验算
| 剪刀撑设置 | 普通型 | 立柱顶部步距hd(mm) | 1200 |
| 立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) | 200 | 顶部立柱计算长度系数μ1 | |
| 非顶部立柱计算长度系数μ2 | 钢管截面类型(mm) | Φ48× | |
| 钢管计算截面类型(mm) | Ф48×3 | 钢材等级 | Q235 |
| 立柱截面面积A(mm2) | 424 | 立柱截面回转半径i(mm) | |
| 立柱截面抵抗矩W(cm3) | 抗压强度设计值[f](N/mm2) | 205 | |
| 支架自重标准值q(kN/m) |
顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1××(1200+2×200)=2218mm
非顶部立柱段：l0=kμ2h =1××1200=2106mm
λ=max[l01，l0]/i==≤[λ]=210
满足要求！
2、立柱稳定性验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：
小梁验算
q1＝1×[×+(24+×+××1]× = m
同上四～六步计算过程，可得：
R1＝，R2＝，R3＝，R4＝
顶部立柱段：
l01=kμ1(hd+2a)=××(1200+2×200)=
λ1=l01/i==
查表得，φ＝
不考虑风荷载:
N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[，，]=
f＝ N1/(ΦA)＝6130/×424)＝mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
考虑风荷载:
Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×××××10＝·m
N1w =Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[,,,]+=
f＝ N1w/(φA)+ Mw/W＝6222/×424)+×106/4490＝mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
非顶部立柱段：
l0=kμ2h =××1200=
λ=l0/i==
查表得，φ1=
不考虑风荷载:
N =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[,,,]+1×××=
f=N/(φ1A)＝×103/×424)=mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求！
考虑风荷载:
Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×××××10＝·m
Nw =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[,,,]+1×××+=
f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝×103/×424)+×106/4490=mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第：支架高宽比不应大于3
H/B==≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算
11.附图
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