施工升降机下料平台搭拆方案

一、工程概况

二、编制依据

2.1 JGJ59-99      《建筑施工安全检查标准》

2.2 JGJ130-2001   《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

2.3 JGJ80-91      《建筑施工高处作业安全技术规范》

2.4 《建筑施工脚手架使用手册》

2.5 工程施工图

三、平台搭设安全技术要求

3.1  构配件材料质量

平台搭设钢管采用外径48mm、壁厚3.25mm的Q235钢管，其化学成分与机械性能均符合国家标准，使用扣件材质符合相关国家标准。钢管扣件均具有产品合格证及检验报告。

3.2搭设

搭设标准：横平竖直、链接牢固、层层拉牢、支撑挺直、通畅、平坦、安全设施齐全、牢固。

3.3平台架搭设顺序：立杆→小横杆→大横杆→拉结→格栅→栏杆→剪刀撑→平台底板→平台两侧脚手片→平台口安全门。

3.3.1严格按照本方案的要求搭设。

3.3.2立杆的接长必须错开。

3.3.3平台架体与主题结构之间必须有链接牢固的拉结点。本方案采用软拉硬撑，预埋Φ8钢筋，绞紧链接，用钢管支撑。拉撑点水平间距1.6m，垂直间距按楼层设置。禁止设置在门窗洞口及管道上。

3.3.4大横杆上，平台底板满铺50mm厚木脚手板，不得留有空隙。

3.3.5平台两侧设置3道防护栏杆（25cm、60cm、120cm），并满铺脚手片。

3.3.6架体两侧分别设置一道剪刀撑，与地面夹角控制在45°-60°之间，之下而上连续设置，每道撑搭接扣件不得少于3个。

3.3.7平台架体与施工进度同步搭设，保证平台架体上不主题结构立面段施工人员的安全。

四、安全管理

4.1平台搭拆与使用安全管理网络

4.2验收：升降机卸料平台架分段搭设完毕后，须经项目技术负责人组织验收合格后方可使用。

4.3资格：搭拆人员必须持证上岗。

4.4交底：项目部必须对搭拆人员进行书面安全技术交底。

4.5防护用品：施工作业人员必须正确佩戴安全帽及安全带。

4.6平台使用安全：

4.6.1荷载：平台每平方米荷载不得超过200KG。不准超载，平台底板上垃圾杂物必须及时清理。

4.6.2保全：平台的栏杆、扣件、拉结点、安全门、防护栏杆、底板等严禁随意拆除，违者从严论处。

4.6.3维修：施工现场监理专人维修保养制度。责任人：陈学付。

平台支架验收合格的使用期限：梅雨季节：3个月。非梅雨季节：4个月。超过时限必须维修加固。大风暴雨后要及时检查，发现隐患及时整改。

4.6.4变更：平台支架变动拆除必须报项目经理审批，并做好安全技术交底后，方可实施。

4.6.5消防：按消防规定配备足够的灭火器。

五、平台拆除安全技术要求

5.1拆除现场必须设置警戒区，设置醒目的境界标志。指定专人警戒，警戒区内严禁人员通行或在平台支架下方继续组织施工。

5.2如遇强风、雨雷等特殊气候，不应进行平台的拆除。

5.3所有高出作业人员，应严格按高出作业规定执行和遵守安全纪律、拆除工艺要求。

5.4建筑物内所有窗户必须关闭锁好，不允许开启或向外伸挑构件。

5.5拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内遗留的建筑垃圾。所有建筑垃圾应安全输送至地面，不得高空抛物。

5.6按搭设的反程序进行拆除。

5.7不允许分立面拆除或上下同步拆除。认真做到一步一清，一杆一清。

5.8所有拉结点、侧栏杆、安全门、斜撑、平台底板等必须按平台架步层同步拆除，不得现行拆除。

5.9所有杆件和扣件，在拆除时应分离（可到楼内分离），不允许杆件上附着扣件输送至地面或两根同时拆下输送地面。

5.10所有平台底板拆除，应自外向内竖立、搬运，防止自里向外翻起后，板面垃圾物件直接从高处坠落伤人。

5.11平台架的拆除应明确专人负责指挥：拆除前必须进行安全检查加固。责任人：陈学付。

5.12当日完工后，应仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，应及时进行消除或继续完成一个程序、一个部位后方可撤离岗位。

5.13输送至地面的所有杆件、扣件等物件应分类堆放整理。

六、钢管落地卸料平台计算书

扣件式钢管落地平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。

6.1、参数信息

6.1.1.基本参数

立杆横向间距或排距la(m):1.50，立杆步距h(m)：1.60；

立杆纵向间距lb(m):0.90，平台支架计算高度H(m)：3.50；

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00；

钢管类型:Φ48×3.25，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75；

6.1.2.荷载参数

脚手板自重(kN/m2):0.300；

栏杆自重(kN/m):0.150；

材料堆放最大荷载(kN/m2):2.000；

施工均布荷载(kN/m2):2.000；

6.1.3.地基参数

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；

立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。

6.2、纵向支撑钢管计算

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩 W = 4.79 cm3；

截面惯性矩 I = 11.5cm4；

                     纵向钢管计算简图

6.2.1.荷载的计算

(1)脚手板自重(kN/m)：

q11 = 0.3×0.3 = 0.09 kN/m；

(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：

q12 = 2×0.3 = 0.6 kN/m；

(3)施工荷载标准值(kN/m)：

p1 = 2×0.3 = 0.6 kN/m

6.2.2.强度验算

依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:

    M = 0.1q1l2+0.117q2l2

最大支座力计算公式如下:

    N = 1.1q1l + 1.2q2l

均布恒载：q1 = 1.2 × q11= 1.2×0.09 = 0.108 kN/m；

均布活载：q2 = 1.4×0.6+ 1.4 ×0.6=1.68 kN/m；

最大弯距 Mmax = 0.1×0.108×1.52 + 0.117 ×1.68×1.52 = 0.467 kN·m ；

最大支座力 N = 1.1×0.108×1.5 +  1.2×1.68×1.5 = 3.202 kN；

最大应力 σ = Mmax / W = 0.467×106 / (4790) = 97.403 N/mm2；

纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

纵向钢管的计算应力 97.403 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！

6.2.3.挠度验算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；

计算公式如下:

    ν = 0.667ql4/100EI

均布恒载:

       qk = qll=0.09 kN/m；

       ν = 0.677 ×0.09×15004/(100×2.06×105×115000)=0.13 mm；

纵向钢管的最大挠度为 0.13 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 1500/150与10 mm，满足要求！

6.3、横向支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =3.202 kN； 

                       支撑钢管计算简图   

                       支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 

                       支撑钢管计算变形图(mm) 

                       支撑钢管计算剪力图(kN)   

最大弯矩 Mmax = 0.769 kN·m ；

最大变形 νmax = 1.885 mm ；

最大支座力 Qmax = 10.461 kN ；

最大应力 σ= 160.484 N/mm2 ；

横向钢管的计算应力 160.484 N/mm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！

支撑钢管的最大挠度为 1.885 mm 小于 支撑钢管的最大容许挠度 900/150与10 mm，满足要求！

6.4、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。

R ≤Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN；

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.461 kN；

R < 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 

6.5、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

6.5.1.静荷载标准值包括以下内容

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.125×3.5 = 0.437 kN；

(2)栏杆的自重(kN)：

NG2 = 0.15×0.9 = 0.135 kN；

(3)脚手板自重(kN)：

NG3 = 0.3×0.9×1.5 = 0.405 kN；

 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 0.977 kN；

6.5.2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载

 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2×0.9×1.5+2×0.9×1.5 = 5.4 kN；

6.5.3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×0.977+ 1.4×5.4 = 8.732 kN；

6.6、立杆的稳定性验算

立杆的稳定性计算公式:

    σ = N/φAKH ≤ [f]

其中  N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.732 kN；

      φ ------- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；

      i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；

      A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.57 cm2；

      W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.79 cm3；

      σ------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；

     [f] ---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

      KH ---- 高度调整系数:KH=1；

      L0 ---- 计算长度 (m)；

如果完全参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)，由公式(1)或(2)计算

       l0 = k1μh                                    (1)

       l0 = h+2a                    (2)

      k1---- 计算长度附加系数，取值为1.163；

      μ ---- 计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3；μ= 1.79；

      a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度 L0 = k1μh = 1.163×1.79×1.6 = 3.331 m；

L0/i = 3330.832 / 15.9 = 209 ；

由长细比 l0/i  的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.166 ；

钢管立杆受压应力计算值 ； σ =8732.16 /( 0.166×457 )= 115.106 N/mm2；

钢管立杆稳定性验算 σ = 115.106 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

公式(2)的计算结果：

L0/i = 1800 / 15.9 = 113 ；

由长细比 l0/i  的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.496 ；

钢管立杆受压应力计算值 ； σ =8732.16 /( 0.496×457 )= 38.523 N/mm2；

钢管立杆稳定性验算 σ = 38.523 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

6.7、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 

                p ≤fg 

地基承载力设计值:

fg = fgk×kc = 120 kPa； 

其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 

脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =34.93 kPa ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.73 kN；

基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。

p=34.93 kPa ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！

嵊泗县第三建筑工程有限公司

舟山市定海区分局金塘派出所迁建工程项目部

2014年1月5日