4.2米高支模方案讲解

大埔县人民医院改扩建工程项目（住院大楼）由大埔县人民医院投资兴建，广东宏图建筑设计有限公司设计，梅州市政泰建设有限公司施工。监理单位广东奥科工程监理有限公司，监督单位大埔县建设工程质量安全监督检测站，建筑面积45765.4㎡，地上13层，地下一层，一层层高4.8m,二层层高4.2m，三至十层层高3.8m，十一层以上层高4.6m,建筑高度为52.7m。

二、编制依据：

1、据施工图纸、施工组织设计。

2、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204—2010

3、《混凝土模板用胶合板》GB／T 17656─1999

4、《建筑施工承插型盘扣式脚手架安全技术规范》

5、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）

6、《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59-2011）；

7、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)

8、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2011)

9、计算软件采用《3H建筑工程施工安全辅助设计系统》建设部2006年科技成果项目。

三、搭设方案：

1、高支模位置：

二层，层高为4.20米，搭设高度4.20m，梁截面为300×1100、250×900，350×800、300×700、250×700、250×600、250×500、200×500、200×400。板厚160mm；最大跨度7.5m。

2、梁模板搭设方案: 

300×1100梁。底模、侧模厚度18mm;第一层龙骨(次楞)80×80mm木枋@300mm，第二层龙骨(主楞)双钢管Φ48×3.0@900mm；盘扣式B-LG Φ48×3.2钢管支撑纵向间距1200mm，钢管横向间距900mm，竖肋80×80mm钢管@300mm，对拉螺栓1排,φ12@600mm,采用Φ48×3.0双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。

立杆顶层步距1.00m,立杆中间层最大步距1.50m,模板支架可调底座调节丝杆,外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置。

250×900，350×800、300×700、250×700、250×600、250×500、200×500、200×400。底模、侧模厚度18mm;第一层龙骨(次楞)80×80mm木枋@200mm，第二层龙骨(主楞)双钢管Φ48×3.0@1200mm；盘扣式B-LG Φ48×3.2钢管支撑纵向间距1200mm，钢管横向间距1200mm，竖肋80×80mm钢管@300mm，对拉螺栓1排,φ12@600mm,采用Φ48×3.0双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。

立杆顶层步距1.00m,立杆中间层最大步距1.50m,模板支架可调底座调节丝杆,外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置。

3、板厚160mm：底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=50mm，h=70mm,间距350mm；第二层龙骨采用双钢管Φ48×3.0，A=424mm2；钢管横向间距1200mm,钢管纵向间距1200mm。

立杆顶层步距1.00m,立杆中间层最大步距1.50m,模板支架可调底座调节丝杆,外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置。

四、计算书

（一）梁模板支撑计算书（300×1100）

 1．计算参数

结构楼板厚120mm，梁宽b=300mm，梁高h=1100mm，层高4.20m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2;采用两根盘扣式钢管支撑,横向间距900mm，纵向间距1200mm，支架立杆的步距h=1.50m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.20m;钢管直径60mm，壁厚3.2mm，截面积5.71cm2，回转半径i=20.10mm；立杆钢管重量0.0601kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2,Q345钢材抗弯强度f=300.00N/mm2。

2．梁底模验算

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型      标准值  单位     梁宽(m)    梁高(m)     系数   设计值

①底侧模自重  0.3     kN/m2 ×(0.30  +  1.96 ) ×1.2  = 0.81   kN/m

②砼自重      24.0    kN/m3 × 0.30 ×  1.10   × 1.2 = 9.50  kN/m

③钢筋荷载    1.5     kN/m3 × 0.30 ×  1.10   × 1.2 = 0.59   kN/m

④振捣砼荷载  2.0     kN/m2 × 0.30     ×        1.4 = 0.84   kN/m

梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④         q1   = 11.75  kN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2     q2   = 9.09  kN/m

（2）底模板验算

第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。

W=bh2/6=300×182/6=16200mm3,I=bh3/12=300×183/12=145800mm4。

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.105×11.75×3002=-111038N·mm

σ=Mmax/W=111038/16200=6.85N/mm2

梁底模抗弯强度σ=6.85N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×11.75×300=2136N

τ=3Vmax/(2bh)=3×2136/(2×300×18)=0.59N/mm2

梁底模抗剪强度τ=0.59N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.4,q2=9.09kN/m;

υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.4×9.09×3004/(100×6000×145800)=0.54mm

[υ]=L/250=300/250=1.20mm

梁底模挠度υmax=0.54mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

（3）第一层龙骨验算

钢管横向间距L=900mm ，C=300、γ=300/900=0.33,

第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

1）抗弯强度验算

a 、梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=11.75×300/300=11.75kN/m

Mq=qcL(2-γ)/8=11.75×300/1000×900/1000×(2-0.33)/8=0.66kN·m

b 、板传荷载计算

P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载

     =1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m2

板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=(300+150)/1000×300/1000×7.46=1.01kN

a=0.5×(L-c)=0.5×(900-300)=300mm=0.3m，Mp=Pa=1.01×0.30=0.30kN·m

Mmax=Mq＋Mp=(0.66+0.30)×106=960000N·mm=0.96kN·m

σ=Mmax/W=960000/85333=11.25N/mm2

第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=11.25N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×11.75×300/1000+1.01=2.77kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×2.77×1000/(2×80×80)=0.65N/mm2

第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.65N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=9.09×300/300=9.09N/mm

υq=q'cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)

  =9.09×300×9003×(8-4×0.332+0.333)/(384×9000×3413333)=1.28mm

υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)

  =1.01×1000×300×9002×(3-4×0.332)/(24×9000×3413333)=0.85mm

υmax=υq＋υp=1.28+0.85=2.13mm

[υ]=L/250=900/250=3.60mm

第一层龙骨(次楞)挠度υmax=2.13mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

（4）第二层龙骨验算

钢管横向间距L=1200mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用双钢管，Φ48×3.0

W=80.00mm3，I=215600.00mm4 ；

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.395,P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×11.75×300/1000+1.01=2770N=2.77kN

Mmax=KmPL=-0.395×2.77×1000×1200=-1312980N·mm=-1.31kN·m

σ=Mmax/W=1312980/80=146.21N/mm2

第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=146.21N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=1.5,Vmax=KVP=1.5×2.77=5.25kN 

τ=3Vmax/(2bh)=3×5.25×1000 /(2×2×424.00)=9.29N/mm2

第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=9.29N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。

3）挠度强度验算

挠度系数Kυ=2.481,P'=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×9.09×300/1000+1.01=2.37kN

υmax= KυPL3/(100EI)=2.481×2.37×1000×12003/(100×206000×215600)=2.29mm

[υ]=L/250=1200/250=4.80mm

第二层龙骨(主楞)挠度υmax=2.29mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

3.支撑强度验算

(1)荷载计算

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为4.494

每根钢管承载NQK1=4.494×2770=12448N

每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.4×0.90×1.20×1000=1512N

每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2=12448+1512=13960N

钢管重量0.0601kN/m,立杆重量=0.0601×3.1×1000=186N

水平拉杆3层,拉杆重量=3×2.10×47.90=302N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=186+302=488N

钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×488+13960=14546N

(2)钢管立杆长细比验算

LO1=ηh=1.2×1.50=1.80m,LO2=h＇+2ka=1.00+ 2×0.7×0.20=1.28m

LO=LO1=1.80m=1800mm,i=20.10mm,λ=LO/i=1800/20.10=.55

钢管立杆长细比.55＜150,满足要求。

(3)钢管立杆稳定性验算

 =0.550,P=N/( A)=14546/(0.550×571.00)=46.32N/mm2

钢管立杆稳定性计算46.32N/mm2＜300.00N/mm2,满足要求。

4.支撑支承面验算

钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C25考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=14.55kN=14546N

（1）支承面受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=1.27N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00

σpc,m=0N/mm2,Um=2×(100+105)+2×(100+105)=820mm,βh=1.00

(0.7βh ft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×1.27+0.25×0)×1.00×820×105]/1000=76.54kN

钢管支承面受冲切承载力76.54kN＞14.55kN,满足要求。

(2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10+2×0.10)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.85×11900=10115kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×10115×0.01=227.59kN

支承面局部受压承载力F=227.59kN＞14.55kN,满足要求。

5.侧模板验算

（1）荷载计算

1）新浇砼的侧压力

F1=0.22γ×200/(T+15)β1β2V1/2

  =0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

  =(γ=24.0  β1=1.20  β2=1.15  V=2.0  T=30.0℃)

F2=γH=24×梁高=24×1.10=26.40kN/m2

F1、F2两者取小值F=26.40kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.10

2)荷载计算

荷载类型      　　　　　　　 标准值  　  单位    分项系数    设计值    单位

①新浇混凝土的侧压力F　　　  26.40  　  kN/m2  　γG=1.2  　 31.68 　  kN/m2

②振捣混凝土产生的荷载Q2K 　  4.00 　　  kN/m2　　γQ=1.4　　 5.60  　  kN/m2

梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　  37.28     kN/m2

梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　 26.40     kN/m2

（2）侧模板强度验算

取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；

W=bh2/6=980×182/6=52920mm3，I=bh3/12=980×183/12=476280mm4。

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105,q=37.28×(1100-120)/1000=36.53kN/m=36.53N/mm

Mmax=KMqL2=-0.105×36.53×3002=-345209N·mm=-0.35kN·m

σ=Mmax/W=345209/52920=6.52N/mm2 

侧模抗弯强度σ=6.52N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×36.53×300/1000=6.kN 

τ=3Vmax/(2bh)=3×6.×1000/(2×18×980)=0.56N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.56N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.4,q'=26.40×(1100-120)/1000=25.87kN/m=25.87N/mm

υmax=KυqL4/100EI=0.4×25.87×3004/(100×6000×476280)=0.47mm

[υ]=L/250=300/250=1.20mm

侧模挠度υmax=0.47mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

 6.对拉螺栓计算

 Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×37.28=35.42kN/m2;设2排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1100-120)/3=327mm=0.33m,N=abFs=0.60×0.33×35.42=7.01kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN

对拉螺栓受力7.01kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。 

7. 侧肋强度验算

计算跨度327mm,跨数3跨,木枋尺寸 b=60mm，h=80mm；

W=bh2/6=60×802/6=000mm3,I=bh3/12=60×803/12=2560000mm4 。

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=0.100,q=37.28×300/1000=11.18N/mm；

Mmax=KMqL2=0.100×11.18×3272=119547N·mm=0.12kN·m

σ=Mmax/W=119547/000=1.87N/mm2

侧肋抗弯强度σ=1.87N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.600,Vmax=KVqL =0.600×11.18×327/1000=2.19kN 

τ=3Vmax/(2bh)=3×2.19×1000/(2×60×80)=0.68N/mm2

侧肋抗剪强度τ=0.68N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.677,q'=26.40×300/1000=7.92N/mm;

υmax=KυqL4/100EI=0.677×7.92×3274/(100×9000×2560000)=0.03mm

[υ]=L/250=327/250=1.31mm

侧肋挠度υmax=0.03mm＜[υ]=1.31mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图： 

8.梁侧檩梁验算

对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨,梁侧檩梁采用Φ48×3.0双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=0.171,P=1.10qL=1.10×11.18×0.33=4.02kN

Mmax=KmPL=0.171×4.02×0.60×106=412452N·mm=0.41kN·m 

σ=Mmax/W=412452/(2×4490)=45.93N/mm2

檩梁抗弯强度σ=45.93N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.658×4.02=2.kN  

τ=3Vmax/(2bh)=3×24/(2×2×424)=4.68N/mm2

檩梁抗剪强度τ=4.68N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

挠度系数Kυ=1.097,P,=1.10qL=1.10×7.92×0.33=2.85kN;

υmax=KυP,L3/(100EI)=1.097×2846×6003/(100×206000×215600)=0.15mm

[υ]=L/250=600/250=2.40mm

檩梁挠度υmax=0.15mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

9.计算结果

    底模、侧模厚度18mm;第一层龙骨(次楞)80×80mm木枋@300mm，第二层龙骨(主楞)双钢管Φ48×3.0@900mm；盘扣式A-LG Φ60×3.2钢管支撑纵向间距1200mm，钢管横向间距900mm，竖肋60×80mm钢管@300mm，对拉螺栓2排,φ12@600mm,采用Φ48×3.0双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。

    立杆顶层步距1.00m,立杆中间层最大步距1.50m,支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆。

（二）梁模板支撑计算书（350×800）

1．计算参数

结构楼板厚120mm，梁宽b=350mm，梁高h=800mm，层高1.20m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2;采用两根盘扣式钢管支撑,横向间距1200mm，纵向间距1200mm，支架立杆的步距h=1.50m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.20m;钢管直径48mm，壁厚3.2mm，截面积4.50cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0479kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2,Q235钢材抗弯强度f=205.00N/mm2。

2．梁底模验算

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型      标准值  单位     梁宽(m)    梁高(m)     系数   设计值

①底侧模自重  0.3     kN/m2 ×(0.35  +  1.36 ) ×1.2  = 0.62   kN/m

②砼自重      24.0    kN/m3 × 0.35 ×  0.80   × 1.2 = 8.06  kN/m

③钢筋荷载    1.5     kN/m3 × 0.35 ×  0.80   × 1.2 = 0.50   kN/m

④振捣砼荷载  2.0     kN/m2 × 0.35     ×        1.4 = 0.98   kN/m

梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④         q1   = 10.16  kN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2     q2   = 7.65  kN/m

（2）底模板验算

第一层龙骨(次楞)间距L=200mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=350mm。

W=bh2/6=350×182/6=100mm3,I=bh3/12=350×183/12=170100mm4。

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.105×10.16×2002=-42672N·mm

σ=Mmax/W=42672/100=2.26N/mm2

梁底模抗弯强度σ=2.26N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×10.16×200=1231N

τ=3Vmax/(2bh)=3×1231/(2×350×18)=0.29N/mm2

梁底模抗剪强度τ=0.29N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.4,q2=7.65kN/m;

υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.4×7.65×2004/(100×6000×170100)=0.08mm

[υ]=L/250=200/250=0.80mm

梁底模挠度υmax=0.08mm＜[υ]=0.80mm,满足要求。

（3）第一层龙骨验算

钢管横向间距L=1200mm ，C=350、γ=350/1200=0.29,

第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

1）抗弯强度验算

a 、梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=10.16×200/350=5.81kN/m

Mq=qcL(2-γ)/8=5.81×350/1000×1200/1000×(2-0.29)/8=0.52kN·m

b 、板传荷载计算

P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载

     =1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m2

板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=(300+213)/1000×200/1000×7.46=0.76kN

a=0.5×(L-c)=0.5×(1200-350)=425mm=0.4m，Mp=Pa=0.76×0.43=0.33kN·m

Mmax=Mq＋Mp=(0.52+0.33)×106=850000N·mm=0.85kN·m

σ=Mmax/W=850000/85333=9.96N/mm2

第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=9.96N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×5.81×350/1000+0.76=1.78kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×1.78×1000/(2×80×80)=0.42N/mm2

第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.42N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=7.65×200/350=4.37N/mm

υq=q'cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)

  =4.37×350×12003×(8-4×0.292+0.293)/(384×9000×3413333)=1.72mm

υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)

  =0.76×1000×425×12002×(3-4×0.352)/(24×9000×3413333)=1.58mm

υmax=υq＋υp=1.72+1.58=3.30mm

[υ]=L/250=1200/250=4.80mm

第一层龙骨(次楞)挠度υmax=3.30mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

（4）第二层龙骨验算

钢管横向间距L=1200mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用双钢管，Φ48×3.0

W=80.00mm3，I=215600.00mm4 ；

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.613,P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×5.81×350/1000+0.76=1781N=1.78kN

Mmax=KmPL=-0.613×1.78×1000×1200=-1309368N·mm=-1.31kN·m

σ=Mmax/W=1309368/80=145.81N/mm2

第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=145.81N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=3.113,Vmax=KVP=3.113×1.78=5.54kN 

τ=3Vmax/(2bh)=3×5.54×1000 /(2×2×424.00)=9.80N/mm2

第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=9.80N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。

3）挠度强度验算

挠度系数Kυ=3.7,P'=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×4.37×350/1000+0.76=1.52kN

υmax= KυPL3/(100EI)=3.7×1.52×1000×12003/(100×206000×215600)=2.24mm

[υ]=L/250=1200/250=4.80mm

第二层龙骨(主楞)挠度υmax=2.24mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

3.支撑强度验算

(1)荷载计算

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为5.766

每根钢管承载NQK1=5.766×1780=10263N

每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.4×1.20×1.20×1000=2016N

每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2=10263+2016=12279N

钢管重量0.0479kN/m,立杆重量=0.0479×0.4×1000=19N

水平拉杆1层,拉杆重量=1×2.40×47.90=115N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=19+115=134N

钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×134+12279=12440N

(2)钢管立杆长细比验算

LO1=ηh=1.2×1.50=1.80m,LO2=h＇+2ka=1.00+ 2×0.7×0.20=1.28m

LO=LO1=1.80m=1800mm,i=15.90mm,λ=LO/i=1800/15.90=113.21

钢管立杆长细比113.21＜150,满足要求。

(3)钢管立杆稳定性验算

 =0.496,P=N/( A)=12440/(0.496×450.00)=55.73N/mm2

钢管立杆稳定性计算55.73N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

4.支撑支承面验算

钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C25考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=12.44kN=12440N

（1）支承面受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=1.27N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00

σpc,m=0N/mm2,Um=2×(100+105)+2×(100+105)=820mm,βh=1.00

(0.7βh ft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×1.27+0.25×0)×1.00×820×105]/1000=76.54kN

钢管支承面受冲切承载力76.54kN＞12.44kN,满足要求。

(2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10+2×0.10)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.85×11900=10115kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×10115×0.01=227.59kN

支承面局部受压承载力F=227.59kN＞12.44kN,满足要求。

5.侧模板验算

（1）荷载计算

1）新浇砼的侧压力

F1=0.22γ×200/(T+15)β1β2V1/2

  =0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

  =(γ=24.0  β1=1.20  β2=1.15  V=2.0  T=30.0℃)

F2=γH=24×梁高=24×0.80=19.20kN/m2

F1、F2两者取小值F=19.20kN/m2，有效压头高度=F/γ=0.80

2)荷载计算

荷载类型      　　　　　　　 标准值  　  单位    分项系数    设计值    单位

①新浇混凝土的侧压力F　　　  19.20  　  kN/m2  　γG=1.2  　 23.04 　  kN/m2

②振捣混凝土产生的荷载Q2K 　  4.00 　　  kN/m2　　γQ=1.4　　 5.60  　  kN/m2

梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　  28.     kN/m2

梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　 19.20     kN/m2

（2）侧模板强度验算

取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；

W=bh2/6=680×182/6=36720mm3，I=bh3/12=680×183/12=330480mm4。

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105,q=28.×(800-120)/1000=19.48kN/m=19.48N/mm

Mmax=KMqL2=-0.105×19.48×3002=-184086N·mm=-0.18kN·m

σ=Mmax/W=184086/36720=5.01N/mm2 

侧模抗弯强度σ=5.01N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×19.48×300/1000=3.54kN 

τ=3Vmax/(2bh)=3×3.54×1000/(2×18×680)=0.43N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.43N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.4,q'=19.20×(800-120)/1000=13.06kN/m=13.06N/mm

υmax=KυqL4/100EI=0.4×13.06×3004/(100×6000×330480)=0.34mm

[υ]=L/250=300/250=1.20mm

侧模挠度υmax=0.34mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

 6.对拉螺栓计算

 Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×28.=27.21kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(800-120)/2=340mm=0.34m,N=abFs=0.60×0.34×27.21=5.55kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN

对拉螺栓受力5.55kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。 

7. 侧肋强度验算

计算跨度340mm,跨数2跨,木枋尺寸 b=50mm，h=70mm；

W=bh2/6=50×702/6=40833mm3,I=bh3/12=50×703/12=1429167mm4 。

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=0.125,q=28.×300/1000=8.59N/mm；

Mmax=KMqL2=0.125×8.59×3402=124126N·mm=0.12kN·m

σ=Mmax/W=124126/40833=3.04N/mm2

侧肋抗弯强度σ=3.04N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.625,Vmax=KVqL =0.625×8.59×340/1000=1.83kN 

τ=3Vmax/(2bh)=3×1.83×1000/(2×50×70)=0.78N/mm2

侧肋抗剪强度τ=0.78N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.521,q'=19.20×300/1000=5.76N/mm;

υmax=KυqL4/100EI=0.521×5.76×3404/(100×9000×1429167)=0.03mm

[υ]=L/250=340/250=1.36mm

侧肋挠度υmax=0.03mm＜[υ]=1.36mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图： 

8.梁侧檩梁验算

对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨,梁侧檩梁采用Φ48×3.0双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=0.171,P=1.25qL=1.25×8.59×0.34=3.65kN

Mmax=KmPL=0.171×3.65×0.60×106=374490N·mm=0.37kN·m 

σ=Mmax/W=374490/(2×4490)=41.70N/mm2

檩梁抗弯强度σ=41.70N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.658×3.65=2.40kN  

τ=3Vmax/(2bh)=3×2403/(2×2×424)=4.25N/mm2

檩梁抗剪强度τ=4.25N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

挠度系数Kυ=1.097,P,=1.25qL=1.25×5.76×0.34=2.45kN;

υmax=KυP,L3/(100EI)=1.097×2448×6003/(100×206000×215600)=0.13mm

[υ]=L/250=600/250=2.40mm

檩梁挠度υmax=0.13mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

9.计算结果

    底模、侧模厚度18mm;第一层龙骨(次楞)80×80mm木枋@200mm，第二层龙骨(主楞)双钢管Φ48×3.0@1200mm；盘扣式B-LG Φ48×3.2钢管支撑纵向间距1200mm，钢管横向间距1200mm，竖肋50×70mm钢管@300mm，对拉螺栓1排,φ12@600mm,采用Φ48×3.0双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。

    立杆顶层步距1.00m,立杆中间层最大步距1.50m,支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆。

（三） 楼面模板支撑计算书

1.计算参数

结构板厚120mm，层高4.20m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48×3.2mm盘扣式钢管：横向间距1200mm,纵向间距1200mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.2mm,截面积4.50cm2,回转半径i=15.90mm；钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2，Q345钢材抗弯强度f=300.00N/mm2。

2.楼板底模验算

（1）底模及支架荷载计算

荷载类型      标准值  单位    计算宽度(m)   板厚(m)   系数   设计值

①底模自重     0.30    kN/m2 × 1.0          ×  1.2 = 0.36  kN/m

②砼自重       24.00   kN/m3 × 1.0  ×  0.12 × 1.2 = 3.46  kN/m

③钢筋荷载     1.10    kN/m3 × 1.0  ×  0.12 × 1.2 = 0.16  kN/m

④施工人员及施工设备荷载   1.00 kN/m2 ×  1.0 × 1.4 = 1.40  kN/m

底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④         q1    = 5.37 kN/m

底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)         q2    = 3.97  kN/m

（2）楼板底模板验算

第一层龙骨间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm

W=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4

1）内力及挠度计算

a.①＋②＋③＋④荷载

支座弯矩系数KM=-0.105,M1=KMq1L2  =-0.105×5.37×3502=-69072N.mm

剪力系数KV=0.606,V1=KVq1L=0.606×5.37×350=1139N

b.①＋②＋③荷载

支座弯矩系数KM=-0.105,M2=KMq2L2  =-0.105×3.97×3502=-510N.mm

跨中弯矩系数KM=0.078,M3=KMq2L2 =0.078×3.97×3502=37933N.mm

剪力系数KV=0.606,V2=KVq2L=0.606×3.97×350=842N

挠度系数Kυ=0.4,υ2=Kυq,2L4/(100EI)=0.4×(3.97/1.2)×3504/(100×6000×486000)=0.11mm

c.施工人员及施工设备荷载按1.00kN（按作用在边跨跨中计算）

计算荷载P=1.4×1.00=1.40kN ,计算简图如下图所示

跨中弯矩系数KM=0.200,M4=KM×PL=0.200×1.40×1000×350=98000N.mm

支座弯矩系数KM=-0.100,M5=KM×PL=-0.100×1.40×1000×350=-49000N.mm

剪力系数KV=0.600,V3=KVP=0.600×1.40=0.84kN

挠度系数Kυ=1.456,υ3=KυP,L3/(100EI)=1.456×(1.40/1.4)×1000×3503/(100×6000×486000)=0.21mm

2）抗弯强度验算

M1=-69072N.mm,M2＋M5=-1000N.mm,M3＋M4=135933N.mm

比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩

Mmax=135933N·mm=0.14kN·m

σ=Mmax/W=135933/54000=2.52N/mm2 

楼板底模抗弯强度σ=2.52N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

3）抗剪强度验算

V1=1139N,V2+ V3=842+840=1682N

比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力

Vmax=1682N=1.68kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1682/(2×1000×18)=0.14N/mm2

楼板底模抗剪强度τ=0.14N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

4)挠度验算

υmax=0.11+0.21=0.32mm

[υ]=350/250=1.40mm

楼板底模挠度υmax=0.32mm＜[υ]=1.40mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图

(3)第一层龙骨验算

钢管横向间距1200mm,第一层龙骨间距350mm,计算跨数2跨

第一层龙骨采用木枋b=50mm,h=70mm

W=bh2/6=50×702/6=40833mm3,I=bh3/12=50×703/12=1429167mm4。

1)抗弯强度验算

q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=5.37×350/1000=1.88kN/m

弯矩系数KM=-0.125,Mmax=KMqL2=-0.125×1.88×12002=-338400N·mm=-0.34kN·m

σ=Mmax/W =338400/40833=8.29N/mm2  

第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=8.29N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2)抗剪强度验算

剪力系数KV=0.625,Vmax=KVqL=0.625×1.88×1200=1410N=1.41kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1410/(2×50×70)=0.60N/mm2

第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.60N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3)挠度验算

挠度系数Kυ=0.521,q’=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=3.97/1.2×350/1000=1.16kN/m=1.16N/mm

υ max=Kυq’L4/(100EI)=0.521×1.16×12004/(100×9000×1429167)=0.97mm

[υ]=1200/250=4.80mm

第一层龙骨(次楞)挠度υmax=0.97mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图

(4)第二层龙骨验算

钢管纵向间距1200mm,计算跨数5跨。第二层龙骨采用双钢管A=848mm2

W=80mm3, I=215600mm4

1)抗弯承载力验算

弯矩系数KM=0.366,P=1.250×1.88×1200=2820N=2.82kN

Mmax=KMPL=0.366×2820×1200=1238544N·mm=1.24kN·m

σ=Mmax/W=1238544/80=137.92N/mm2

第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=137.92N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。

2)抗剪强度验算

剪力系数KV=2.199,Vmax=KVP=2.199×2.82×1000=6201N=6.20kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×6201/(2×2×424)=10.97N/mm2

第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=10.97N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。

3)挠度验算

挠度系数Kυ=4.502,P，=1.250×1.16×1200=1740N=1.74kN

υmax=KυP，L3/(100EI)=4.502×1740×12003/(100×206000×2×215600)=1.52mm

[υ]=1200/250=4.80mm

第二层龙骨(主楞)挠度υmax=1.52mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图

3.支撑强度验算

(1)荷载计算

每根钢管承载NQK1=10874.00N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.20×1.20×1×1000=1440N

每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2=10874+1440=12314N 

钢管重量0.0479kN/m,立杆重量=4.08×0.0479×1000=195N

水平拉杆3层,拉杆重量=3×(1.20+1.20)× 0.05×1000=360N

支撑重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量=195+360=555N

钢管轴向力N=1.2NGK＋NQK =1.2×555+12314=12981N

(2)钢管立杆长细比验算

LO=ηh=1.2×1.50=1.80m,LO=h＇+2ka=1.00+ 2×0.7×0.20=1.28m

LO=1.80m，钢管的i=15.90mm,λ=LO/i=1800.00/15.90=113.21

盘扣式钢管杆件长细比113.2＜150.0,满足要求。

(3)钢管立杆稳定性验算

=0.386,P=N/(A)=12981/(0.386×450.00)=74.73N/mm2 

盘扣式钢管立杆稳定性74.73N/mm2＜300.00N/mm2,满足要求。

4.支撑支承面验算

盘扣式钢管脚手架立杆设配套底座100×100mm,支承面为混凝土楼板（按C25考虑）,楼板厚=120mm,上部荷载F=12981/1000=12.98kN

（1）支承面受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=1.27N/mm2,hO=120-20=100mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00

σpc,m=0N/mm2,Um=2×(100+100)+2×(100+100)=800mm,βh=1.00

(0.7βh ft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×1.27+0.25×0)×1.00×800×100]/1000=71.12kN 

受冲切承载力71.12kN＞F=12.98kN,满足要求。

(2) 支承面局部受压承载力验算 

Ab=(0.10+2×0.10)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.85×11900=10115kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×10115×0.01=227.59kN

支承面局部受压承载力227.59kN＞F=12.98kN,满足要求。

4.计算结果

底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=50mm，h=70mm,间距350mm；第二层龙骨采用双钢管Φ48×3.0，A=424mm2；钢管横向间距1200mm,钢管纵向间距1200mm。

立杆顶层步距1.00m,立杆中间层最大步距1.50m,支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆。

五、主要项目施工技术措施

㈠、钢管支顶搭设技术措施

1.支架的构造要求：

a.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

b.立杆底应加垫钢垫块。规格100×100×5

2.顶部支撑点的设计：上可调高度≤200mm

3.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；每2m偏差为15mm。

c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

㈡、模板安装、拆除

1、梁模板安装施工流程

弹出梁轴线及水平线并进行复核→搭设梁模板支架→安装梁底楞→安装梁底模板→梁底起拱→绑扎钢筋→安装梁侧模板→安装另一侧模板→安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓→复核梁模尺寸、位置→与相邻模板连接牢固→办预检

质量保证措施

1、把好施工质量关

（1）认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。

（2）认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。

2、严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。

3、混凝土浇筑过程中应派专人2～3名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。

4、对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。

5、模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。

6、严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。

7、为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。

 模板支架检查、验收要求

    1、支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录。

    2、模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目负责人、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架验收。高大模板支架施工企业的相关部门应参加验收。

    3、模板支架验收应根据专项施工方案，检查现场实际搭设与方案的符合性。施工过程中检查项目应符合下列要求：

 1）立柱底部基础应回填夯实；

 2）底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定；

 3）立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；

 4）扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等设置应符合规定，固定可靠； 6）安全网和各种安全防护设施符合要求。

安全保证措施

1、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　

2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。

3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。

4、模板的拆除：

1）、拆模的时间应按同条件养护的混凝土试块强度来确定，其标准为：

  （1）、跨度大于8m的板、梁，混凝土的强度须达到100%。

  （2）、跨度小于8m的板、梁，混凝土的强度须达到75%。

  （3）悬臂构件混凝土的强度须达到100%。

  （4）、墙侧模的拆除，其混凝土的强度应在其表面及棱角不致因拆模而受损伤时，方可拆除。

2）、拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。

3）、拆模板时，必须搭设脚手架。拆模施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。

4）、拆除时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。

5）、拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有专人接应传递，按指定的地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。

㈢、混凝土浇筑技术要求

1、做到按操作规程、方案和技术交底规定的要求施工，砼采用连续浇筑时，大梁浇注厚度不得超过40cm。

2、浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土凝结前修整完好。

3、混凝土泵送过程中，不得把砼输运管直接与模板接触，减少产生水平荷载。拆下的输运管内的混凝土撒落在未浇筑的地方。

4、砼不能堆积过高过于集中，砼荷载尽量均匀分布。

5、振捣设备及施工人员不要过于集中。

六、技术质量保证措施

我公司将选派专业技术人员到现场参与技术管理工作，负责施工方案的施工管理、施工监测、技术指导等多项工作，还对突发工程问题进行分析、处理，从而保证工程的施工技术质量。基层施工人员配备熟练的技术工人，选择有丰富施工经验及一定管理组织才能的人员担任班组长。

1、质量保证措施、细部处理方法

2）、拉通线全过程监控，一般拉上中下三道通线，支模安装后全面检查纠正，浇筑砼时随时校正，砼浇筑后一小时内再复查。

3)、所有模板侧向应平整以保证拼缝紧密，模板薄厚应一致，若相差大的应加垫片，施工中发现板缝过大应贴胶带纸。

4）、保护模板的拆模方法-安装时最后在边角处安装小块三角形或长方形模板。如一个开间铺2块大模板，中间可有意铺1条小模，拆模用铁撬先拆出这个小模，然后用木楔楔入，使模板与砼表面脱离，再用铁撬撬模。拆墙模板时应先用木楔先楔入，使模板与砼表面脱离，再用铁撬撬模。

2、技术交底制度

1）、技术交底的目的是使施工管理人员和作业人员了解掌握施工方案、工艺要求、工程内容、技术标准、施工程序、工期要求、安全措施等，做到心中有数，施工有据。

2）、工程开工前，项目部技术部门根据设计文件、图纸编制“施工手册”向施工管理人员进行工程内容交底，“施工手册”内容包括工程分布、工程名称、工程数量、施工范围、技术标准、工期要求等内容。

3）、现场施工管理人员向专业班长、组员进行工程结构、工艺标准、技术标准、安全生产全员交底。

4）、交底制度以书面交底为主，交底资料必须详细准确、直观、符合施工规范和工艺细则要求，并经第二人复核确认无误后，方可交付使用，交底资料应妥善保存备查。

3、质量、技术管理制度

1）、由公司技术部门根据设计文件、图纸编制施工组织设计方案，突出本工程的难点、特殊部位，制定专项技术措施。

2）、对于特殊工种人员一定要持有特殊工种操作证书，并经定期审核合格，方可上岗作业。

3）、在施工过程中，继续进行施工方案优化工作，以求得施工方案的先进、科学和成熟。施工过程中，工序细节的优化随时可能有，通过不断优化施工方案，提高施工管理人员的技术管理水平和作业组员的操作水平，从而保证工程质量的提高。

4）、工程现场技术文件和资料，由技术部门负责收集、整理、组卷和归档。

5）、指定专人填写工程日志，要求内容详细。施工过程中，按程序要求收集文件，记录和整理各项施工资料，特别做好技术、质量安全工作情况的记录，以便于日后的查阅、追朔。

6）、实施全面质量管理，在工程质量管理中，制定责任到人的质量把关制度，实行奖罚制度，严格把好质量关。

7）、以优质样板工程为目标，积极开展质量管理小组活动，对影响工程质量的分部工程及主要工序，在施工前编制好专题施工方案，用以指导现场施工，攻克弱点和施工难关，提高工程质量。

8）、质安员实行现场施工全过程的质量监督，施工过程中发现问题及时予以处理，对施工现场有不按设计要求、施工验收规范、操作规程及施工方案的行为，质安员有权停止现场施工，并勒令其限期整改。

9）、认真做好计量工作，用数据说话，保证施工用料的定额用量。严格把好材料验收、施工操作、质量检查监督三道关，从而控制工程质量。

11）、按配板设计循序拼装，以保证模板系统的整体稳定。预埋件与预留孔洞必须位置准确，安设牢固。

12）、模板体系安装好后，必须满足设计要求的几何尺寸，且具有足够的强度，刚度和稳定性。

13）、与混凝土接触的模板面涂隔离剂。

14）、模板安装好后表面要平整，接缝不至于漏浆，对于过大的接缝要用胶纸粘贴。

15）、拆模时，侧模在混凝土强度能保证构件不变形、棱角完整时，方可拆除。拆模板后，在楼面堆荷较多的部位，应在适当位置板底加回头顶。

4、施工过程巡检监督制度

班组质安员要对自己的工作质量进行自检。管理人员要坚持监督和每周专门巡检的制度，监督检查施工方案的执行情况，检查施工质量是否符合规范的要求，检查确保模板工程的几何尺寸无误，支模系统达到强度和稳定的要求，模板平整垂直，不发生因支模质量而导致的爆板漏浆通病。

5、坚持工序中间检收制

分项工程完成之后，必须按标准对完成的分项或工序进行质量的检测验收工作，不符合要求不得进入下一工序。

七、工程进度保证措施

1、运用统筹原理和优化理论，利用电子计算机对施工进度计划实行及时科学的优化、调整，从而合理安排施工程序，科学组织施工管理，缩短工期。

2、依据施工进度计划，根据各阶段施工进度的要求，及时调整劳动力需用量计划，合理配置施工所需的劳动力，保证流水施工的要求。

3、工程施工实行周末检查，通过例会制度天天落实进度，随时调整计划，及时确定对策，使进度计划确实能指导生产并真正付诸实施。

4、制定模板、支架等周转材料及机械设备进场计划，落实货源和设备来源，及时组织进货和机械进场。

5、加强质量管理，接受有关部门的监督，缩短工序间交验停歇时间，强化质量意识，确保工程创优良工程标准，不因质量问题影响施工进度，同时提前收集积累技术资料，保证一次验收合格。

八、安全生产保证措施

1、通过多种形式对员工进行安全教育，对新方法、新工艺、新设备、新材料及技术难度复杂的作业和危险性较大的行为，要进行专门的安全教育，争取可靠的保证措施。

2、明确安全职责，开展三级安全检查制度（即作业班组每天自检、现场管理人员每周周检，本公司管理人员每月月检），实行目标安全管理，把安全事故压缩到最小可能。

3、施工过程中，如发现不安全隐患，要马上指定专人限期整改，落实整改措施，在检查制度监督下清除隐患，以保证安全生产的顺利进行。

4、严格执行安全操作规程：

5、所有施工人员在进入施工现场操作必须按规范要求带好安全帽；

6、作业人员必须经过三交底教育才能上岗操作；

7、模板安装必须按模板的施工设计方案进行，严禁任意变动；

8、模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆；

9、安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业，禁止利用拉杆、支撑攀登上落；

10、安装顶板模板遇到有预留洞口的地方，应作临时封闭，以防误踏和坠物伤人；

11、大模板安装时，应先内后外，单面模板就位后，应用支架固定并支撑牢固；

12、拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时，且必须经施工负责人同意，方可拆除。操作时应按顺序分段进行，不允许让模板枋料自由落下，严禁猛撬落和拉倒；

13、拆除模板前，应将下方一切预留洞口及建筑物周围用木板或安全网作防护围蔽，防止模板枋料坠落伤人；

14、完工后，不得留下松动和悬挂的模板枋料等，拆下的模板枋料应及时运送到指定地点集中堆放稳妥。

九、监测措施

一、高支模日常检查，巡查重点部位：

1、杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。

2、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。

3、连接扣件是否松动。

4、架体是否有不均匀的沉降、垂直度。

5、施工过程中是否有超载现象。

6、安全防护措施是否符合规范要求。

7、支架与杆件是否符合规范要求。

二、支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。

三、监测项目：立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的基础沉降。

四、监测点布设

支架监测点布设应按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。

监测点布置应根据支架平面大小设置各不少于2个立杆水平位移、支架整体水平位移与立杆基础沉降监测点。

监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。

监测频率：

在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次。监测时间可控制在混凝土浇注前直至砼终凝。

扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测允许值、预警值

十、安全生产应急预案

施工现场生产安全应急救援小组

消防电话：119

急救中心：120

值班电话：

1、生产安全事故应急救援程序：

公司及工地建立安全值班制度，设值班电话并保证24小时轮流值班。

如发生产安全事故立即上报，具体上报程序如下：

现场第一发现人—— 现场值班人员—— 现场应急救援小组组长——公司值班人员——公司生产安全事故应急救援小组——向上级部门报告。

生产安全事故发生后，应急救援组织立即启动如下应急救援程序：

现场发现人：向现场值班人员报告

现场值班人员：控制事态保护现场组织抢救，疏导人员。

现场应急救援小组组长：组织组员进行现场急救，

组织车辆保证道路畅通，送往最佳医院。

公司值班人员 ：了解事故及伤亡人员情况

公司生产安全应急救援小组：了解事故及伤亡人员各简况及采取的措施，成立生产安全事故临时指挥小组，进行善后处理事故调查，预防事故发生措施的落实。并上报上级部门

2、应急救援小组职责：

⑴组织检查各施工现场及其它生产部门的安全隐患，落实各项安全生产责任制，贯彻执行各项安全防范措施及各种安全管理制度。

⑵进行教育培训，使小组成员掌握应急救援的基本常识，同时具备安全生产管理相应的素质水平，小组成员定期对职工进行安全生产教育，提高职工安全生产技能和安全生产素质。

⑶制定生产安全应急救援预案，制定安全技术措施并组织实施，确定企业和现场的安全防范和应急救援重点，有针对性的进行检查、验收、监控和危险预测。

〈一〉、倾覆事故应急准备与响应预案

㈠预防措施

1)脚手架支搭必须先编好搭设方案，经有关技术人员审批后遵照执行。

2)所有架子工必须持证上岗，工作时佩带好个人防护用品，支搭脚手架严格按方案施工，做好脚手架拉接点拉牢工作，防止架体倒塌。

3)所有架体平台，架设好后，必须设各方；专业技术人员验收签字后，投入使用。

㈡、应急响应

1、如有脚手架倾覆事故发生，按小组预先分工，各负其责，但是架子工长应组织所有架子工，立即拆除相关脚手架，外包队人员应协助清理有关材料，保证现场道路畅通，方便救护车辆出入，以最快的速度抢救伤员，将伤亡事故降到最低。

2、事故后处理工作

 1)查明事故原因事故责任人。

 2)写出书面报告，包括事故发生时间、地点、受伤害人姓名、性别、年龄、工种、受伤部位、受伤程度。

3)制订或修改有关措施，防止此类事故发生。

 4)组织所有人进行事故教育。

 5)向全体人员宣读事故结果及对责任人处理意见。

一、300×1100梁支顶施工图

二、250×900，300×800、300×700、250×700、250×600、250×500、200×500、200×400。梁支顶施工图

二、板支顶施工图