内脚手架施工方案

榕江站脚手架施工方案

编制:

审核：

批准：

二〇一四年一月

一、  编制依据：

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011）

2、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)

3、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035—2006）

4、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）

5、《直缝电焊钢管》（GB/T13793、《低压流体输送甲焊接钢管》(GB/T3092)、《碳素结构钢》（GB/T700）

6、《钢管脚手架扣件》（GB/5831-2006）

7、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2011）、《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001）

8、《新建贵阳至广州铁路施工图设计榕江站站房》（结构分册）

9、《新建贵阳至广州铁路施工图设计榕江站站房》（建筑分册）

二、工程概况

榕江站位于贵州省榕江县，东邻黎平县、从江县,西与雷山县，三都县接壤，北界剑河县，南接荔波县，站中心里程DK142+220，站房3000㎡、雨棚7200㎡，站场总规模2台4线；站房形式为“线侧下”式。建筑层数地下室局部一层，主体一层,局部两层。

三、施工准备

1钢管、扣件

（1）材质:引用了国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）的相关规定

    (2）验收与检测,采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。并且使用前必须进行抽样检测.

钢管外观质量要求：

a 钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；

b 钢管外径、壁厚、端面等的偏差;钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；

c 钢管应进行防锈处理。

扣件外观质量要求:

a 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；

b 扣件应进行防锈处理.

2 技术资料

施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况人员管理。

四、构造要求

1架体总体要求

(1)对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。

(2）支模架体高宽比：模板支架的整体高宽比不应大于5.

（3)对于顶板施工的满堂脚手架，待底板施工完成2天后（养护到位），强度达到10MPa时,满足脚手架基础承载力要求,可直接搭设脚手架。

2架体立柱

（1）架体采用楼层层高标准脚手架钢管Φ48mm×2。8mm进行架体搭设；在高度不满足要求时采用可调托座进行调节，同时对采用可调托座时的构造做出了具体规定，以满足支撑系统的稳定性。

（2）可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆歩距要求条件下，进行平均分配确定歩距后,在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。无处可顶时,应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。

（3）模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上.当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m.靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。

（4)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Φ48mm×2.8mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢.钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接、剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100ｍｍ处进行固定.

（5）钢管立柱底部应设垫木。

（6）扣件式钢管立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接,相邻两立柱的对接接头不得在同步内,且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500ｍｍ,各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。

（7）采用扣件式钢管立柱时，严禁将上段的钢管与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。

（8)可调托座使用：可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置,其偏差不应大于25mm,调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm，另外，使用可调托座必须解决两者连接节点问题

3架体水平杆

(1）每步的纵、横向水平杆应双向拉通.

(2)搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接.对接、搭接应符合下列规定：

a 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；

b 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。

（3)主节点处水平杆设置： 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除.主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm.

4剪刀撑

剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成,要求根据工程结构情况具体说明设置数量

(1)设置数量，模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：

a 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔六排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑,由底至顶连续设置；

b 模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。

（2）剪刀撑的构造应符合下列规定：

a 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45︒~60︒之间。倾角为45︒时,剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根;倾角为60︒时，则不应超过5根； 

b 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；

c 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；

d 设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。

五、验收管理

1验收程序

模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。对高大模板支架，施工企业的相关部门应参加验收。

2验收内容

a 材料—-技术资料

b 参数-—专项施工方案

c 构造——专项施工方案和本规程

3扣件力矩检验

安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。

4验收记录

按相关规定填写验收记录表。

六、使用管理

1作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。

2模板支架使用期间,不得任意拆除杆件，当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。

3架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采取措施(编制补充专项施工方案），重新验收。

4混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理；混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。

七、拆除管理

1拆除时间：必须满足规范规定的底模及其支架拆除时的混凝土强度的要求。

2拆除方法：模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行,拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步.设有连墙件的模板支架,连接件必须随支架逐层拆除,严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架.模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定:

a 严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面;

b 运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件,按品种、规格随时码堆存放。

3梁、板模板应先拆梁侧模,再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行,严禁成片撬落或成片拉拆。

4拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。

5拆除模板时,严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。

6严禁作业人员站在悬臂结构边缘撬拆下面的模板。

7待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈漆或脱模剂,入库备用。

八、计算书：

(一）现浇板验算

1、参数信息

a模板支架参数

横向间距或排距(m)：0。80；纵距(m）：0。80;步距(m):1。50;

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m）：9。9；

采用的钢管（mm）：Φ48×2.8 ；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；

b荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0。400；混凝土与钢筋自重（kN/m3):25。000；

施工均布荷载标准值(kN/m2)：3.000；

c材料参数

面板采用胶合面板，厚度为14mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E（N/mm2)：6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2）:15；

木方抗剪强度设计值(N/mm2）：1。600；木方的间隔距离（mm):200。000；

木方弹性模量E(N/mm2):9000。000；木方抗弯强度设计值（N/mm2):13.000;

木方的截面宽度(mm）:40.00；木方的截面高度(mm）：80。00；

d楼板参数

楼板的计算厚度（mm):120.00；

                       图2  楼板支撑架荷载计算单元

2模板面板计算

模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W = 80×1.42/6 = 26。133 cm3；

I = 80×1.43/12 = 18.293 cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

a荷载计算

（1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m）：

q1 = 25×0。15×0.8+0。4×0。8 = 3.32 kN/m；

(2）活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2 = 3×0.8= 2.4 kN/m；

b强度计算

计算公式如下:

M=0。1ql2

其中：q=1。2×3。32+1。4×2.4= 7。344kN/m

最大弯矩 M=0.1×7。344×2002= 29376 N·m；

面板最大应力计算值  σ =M/W= 29376/26133.333 = 1。123N/mm2；

面板的抗弯强度设计值  [f］=15 N/mm2；

面板的最大应力计算值为 1。123 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 15 N/mm2,满足要求!

c挠度计算

挠度计算公式为

ν=0。677ql4/（100EI)≤[ν]=l/250

其中q =q1=3.32kN/m

面板最大挠度计算值 ν = 0.677×3。32×2004/（100×6000×18.293×104)=0。033 mm; 

面板最大允许挠度  [ν］=200/ 250=0。8 mm;

面板的最大挠度计算值 0.033 mm 小于 面板的最大允许挠度 0.8 mm,满足要求！

3模板支撑方木的计算

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=b×h2/6=4×8×8/6 = 42。67 cm3；

I=b×h3/12=4×8×8×8/12 = 170.67 cm4；

方木楞计算简图

a荷载的计算

(1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m)：

q1= 25×0。2×0.15+0.4×0.2 = 0.83 kN/m ；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2 = 3×0。2 = 0。6 kN/m；

b强度验算

计算公式如下：

M=0.1ql2

均布荷载   q =  1。2 × q1 + 1。4 ×q2 = 1。2×0。83+1.4×0。6 = 1.836 kN/m;

最大弯矩   M = 0.1ql2 = 0。1×1。836×0.82 = 0。118 kN·m；

方木最大应力计算值  σ= M /W = 0.118×106/42666。67 =2.766 N/mm2；

方木的抗弯强度设计值  ［f]=13.000 N/mm2；

方木的最大应力计算值为 2。766 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求！

c抗剪验算

截面抗剪强度必须满足:

τ = 3V/2bhn < ［τ]

其中最大剪力： V = 0.6×1.836×0。8 = 0.881 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3 ×0.83×103/(2 ×40×80） = 0。3 N/mm2；

方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.6 N/mm2;

方木的受剪应力计算值 0.3 N/mm2 小于方木的抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求！

d挠度验算

计算公式如下:

ν=0。677ql4/(100EI）≤［ν]=l/250

均布荷载   q = q1 = 0。83 kN/m；

最大挠度计算值   ν= 0.677×0.83×8004 /（100×9000×1706666。667)= 0.150 mm；

最大允许挠度  [ν]=800/ 250=3。2 mm；

方木的最大挠度计算值 0.150 mm 小于 方木的最大允许挠度 3。2 mm,满足要求！

4木方支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2。419kN;

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN·m)

支撑钢管计算变形图（mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩 Mmax = 0.726 kN·m ;

最大变形 Vmax = 1.473 mm ;

最大支座力 Qmax = 10。584 kN ；

最大应力 σ= 725905.134/4490 = 161.672 N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值 [f］=205 N/mm2;

支撑钢管的最大应力计算值 161。672 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！

支撑钢管的最大挠度为 1.473mm 小于 800/150与10 mm，满足要求。

5扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页,双扣件承载力设计值取16。00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN 。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10。584 kN；

R 〈 12.80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。

6模板支架立杆荷载设计值（轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

a静荷载标准值包括以下内容

（1）脚手架的自重（kN）:

NG1 = 0。134×9.9 = 1.326 kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重（kN)：

NG2 = 0。4×0.8×0。8 = 0。256 kN；

（3)钢筋混凝土楼板自重(kN）：

NG3 = 25×0.12×0.8×0.8 =1.92 kN；

经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3。502 kN；

b活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值 NQ = （3+2 ) ×0.8×0。8 = 3.2 kN；

c不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算

N = 1。2NG + 1。4NQ = 8.68 kN；

7立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

σ =N/（φA)≤［f]

其中  N ---— 立杆的轴心压力设计值（kN) ：N = 11.078 kN；

      φ—--- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到;

      i --—- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1。59 cm;

      A -—-- 立杆净截面面积（cm2）:A = 3.97 cm2;

      W —-—— 立杆净截面模量(抵抗矩)（cm3）:W=4.46 cm3;

      σ------—- 钢管立杆受压应力计算值 （N/mm2）；

     [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：［f］ =205 N/mm2；

      L0———— 计算长度 （m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a,为安全计，取二者间的大值，即L0=max［1。155×1.7×1.6，1.6+2×0.1]=3.142；

      k ———- 计算长度附加系数，取1.155；

      μ —--— 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1。7；

      a -—-- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；

得到计算结果:

立杆计算长度 L0=3。142;

L0 / i = 3142/ 15.9=198 ；

由长细比 lo/i  的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。184 ；

钢管立杆受压应力计算值;σ=8680/（0。184×446） = 105.77N/mm2；

立杆稳定性计算 σ= 105.77N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 ［f］= 205 N/mm2,满足要求。

（二）梁的验算

a、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B（m）:0。350；梁截面高度 D（m）:1.450；

立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0。8；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m):0.20；

立杆步距h（m）：1.20;

梁支撑架搭设高度H(m)：9.9；梁两侧立杆间距（m):0。8；

承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数:3；

采用的钢管类型为Φ48×2.8；

立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数：0。80；

2。荷载参数

模板自重（kN/m2）：0。4；钢筋自重(kN/m3):1。50；

施工均布荷载标准值(kN/m2）:2.5；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2)：18.0；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2。0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2。0；

3.材料参数

木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E（N/mm2)：10000。0;

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17。0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2）：1。6；

面板类型：胶合面板;面板弹性模量E(N/mm2):9500.0；

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2）：13。0;

4。梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：50。0；梁底方木截面高度h（mm)：100。0;

梁底纵向支撑根数：5；面板厚度（mm）:18。0；

5.梁侧模板参数

次楞间距(mm):200 ，主楞竖向根数：4；

主楞间距为：100mm，220mm，210mm；

穿梁螺栓水平间距(mm）:500；

穿梁螺栓直径(mm）：M14；

主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×2.8；

主楞合并根数：2；

次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；

次楞合并根数:2;

（二）、梁模板荷载标准值计算

1。梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3；

     t -- 新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15）计算，得5.714h；

     T -— 混凝土的入模温度，取20。000℃；

     V -— 混凝土的浇筑速度,取1.500m/h;

     H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1。45m;

     β1—— 外加剂影响修正系数，取1.200；

     β2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1。150.

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得 50.994 kN/m2、34。8 kN/m2，取较小值34。8 kN/m2作为本工程计算荷载。

（三）、梁侧模板面板的计算

  面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

                面板计算简图（单位：mm）

1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下：

其中，W -— 面板的净截面抵抗矩，W = 80×1.8×1。8/6=43.2cm3； 

     M —- 面板的最大弯距（N·mm）；

     σ  -- 面板的弯曲应力计算值（N/mm2)

     ［f］ —- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2）；

按以下公式计算面板跨中弯矩：

M=0。1ql2                

其中 ，q —- 作用在模板上的侧压力，包括：

 新浇混凝土侧压力设计值： q1=1.2×1。45×18×0。9=28.188kN/m;

 倾倒混凝土侧压力设计值： q2= 1。4×1。45×2×0。9=3。654kN/m；

q = q1+q2 = 28.188+3.654 = 31.842 kN/m;

计算跨度（内楞间距): l = 200mm;

面板的最大弯距 M= 0。1×31。842×2002 = 1。25×105N·mm；

经计算得到,面板的受弯应力计算值： σ = 1。25×105 / 4.32×104=2.3N/mm2;

面板的抗弯强度设计值: ［f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =2。3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 ［f］=13N/mm2，满足要求！

 2.挠度验算

      q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q=31.842N/mm；

      l——计算跨度(内楞间距）： l = 200mm；

      E——面板材质的弹性模量： E = 9500N/mm2;

      I-—面板的截面惯性矩: I = 80×1。8×1.8×1。8/12=38。88cm4;

面板的最大挠度计算值: ν= 5×31。842×2004/(384×9500×3。888×105) = 0.179mm；

面板的最大容许挠度值：[ν］ = l/250 =200/250 = 0。8mm；

面板的最大挠度计算值  ν=0.179mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0。8mm，满足要求！

（四）、梁侧模板内外楞的计算

1。内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W = 6×82/6 = cm3；

I = 6×83/12 = 256cm4；

200            200            200

内楞计算简图

（1)。内楞强度验算

强度验算计算公式如下：

其中， σ  -- 内楞弯曲应力计算值（N/mm2)；

     M -— 内楞的最大弯距(N·mm);

     W -— 内楞的净截面抵抗矩；

    [f］ —- 内楞的强度设计值(N/mm2）。

按以下公式计算内楞跨中弯矩:

M=ql2/10              

其中,作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×1=21。96kN/m;

内楞计算跨度(外楞间距): l = 200mm；

内楞的最大弯距： M=0。10×21。96×2002= 8。78×104N·mm；

最大支座力:R=1.1×21。96×0.2=4。831 kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 8。78×104/0。×105 =1。372 N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值： [f］ = 15N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值 σ =1。372 N/mm2  小于 内楞的抗弯强度设计值 ［f］=15N/mm2，满足要求!

(2).内楞的挠度验算

其中 l--计算跨度（外楞间距)：l = 200mm；

     q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=31.842 N/mm；

     E —— 内楞的弹性模量： 10000N/mm2;   

     I -— 内楞的截面惯性矩：I = 2.56×106mm4；

内楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×31。842×2004/（100×10000×2.56×106) = 0。013 mm；

内楞的最大容许挠度值： [ν］ =200/250=0。8mm；

内楞的最大挠度计算值 ν= 0。013mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ν］=0。8mm，满足要求！

2.外楞计算

外楞承受内楞传递的集中力,取内楞的最大支座力4.831kN，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面类型为圆钢管48×2。8；

外钢楞截面抵抗矩 W = 5.078cm3；

外钢楞截面惯性矩 I =12。18cm4；

（1).外楞抗弯强度验算

其中 σ  —-  外楞受弯应力计算值（N/mm2)

     M -— 外楞的最大弯距（N·mm);

     W -- 外楞的净截面抵抗矩;

    ［f］ --外楞的强度设计值(N/mm2）。

根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=2.3 kN·m；

其中，F=1/4×q×h=11.542，h为梁高为1.45m，a为次楞间距为200mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值： σ =2.3×106/5.07×104 = 45.29 N/mm2；

           外楞的抗弯强度设计值： [f］ = 205N/mm2；

外楞的受弯应力计算值 σ =45。29N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 ［f]=205N/mm2，满足要求！

（2）。外楞的挠度验算

其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；

F—-作用在外楞上的集中力标准值：F=11.542kN； 

l——计算跨度:l=500mm； 

I—外楞的截面惯性矩：I=243800mm4；

外楞的最大挠度计算值：

ν=1。615×11542×500.003/（100×206000。000×243800.000）=0。462mm；

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0。462 mm

外楞的最大容许挠度值: [ν］ = 500/400=1。25mm；

外楞的最大挠度计算值 ν=0。462mm 小于 外楞的最大容许挠度值 ［ν]=1.25mm，满足要求!

（五)、穿梁螺栓的计算 

验算公式如下:

其中 N -— 穿梁螺栓所受的拉力；

     A —- 穿梁螺栓有效面积 （mm2）;

     f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；

查表得:

    穿梁螺栓的直径：  14 mm；

    穿梁螺栓有效直径:  11.55 mm；

    穿梁螺栓有效面积： A= 105 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:  N =（1.2×18+1.4×2）×0。5×0.875 =10.675 kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×105/1000 = 17.85 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=10.675kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 ［N］=17.85kN，满足要求!

（六）、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度.计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

    W =  800×18×18/6 = 4。32×104mm3;

    I = 800×18×18×18/12 = 3.×105mm4；

E.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ — 梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2);

     M — 计算的最大弯矩 (kN·m)；

     l-计算跨度(梁底支撑间距）： l =200.00mm；

     q — 作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m)；

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1。2×（24。00+1。50）×0.8×1.45×0。90=31.94kN/m；

模板结构自重荷载：

q2:1。2×0.35×0.8×0.90=0.30kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3: 1.4×2.00×0.8×0.90=2。02kN/m；

q = q1 + q2 + q3=31.94+0。30+2。02=34。26kN/m；

跨中弯矩计算公式如下：

Mmax = 0.10×34。26×0。22=0。137kN·m；

σ =0.137×106/4.32×104=3.17N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =3.17 N/mm2 小于梁底模面板的抗压强度设计值 [f］=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：

其中，q—作用在模板上的压力线荷载:

     q =（(24.0+1。50)×1。450+0。35）×0。65= 24。26KN/m；

     l-计算跨度（梁底支撑间距）： l =200.00mm；

     E—面板的弹性模量： E = 9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:［ν] =200。00/250 = 0。800mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×24。26×2004/(100×9500×3。16×105）=0.082mm；

面板的最大挠度计算值: ν=0.082mm  小于 面板的最大允许挠度值:［ν]  = 200 / 250 = 0。8mm，满足要求!

(七）、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.

1。荷载的计算：

(1）钢筋混凝土梁自重(kN/m):

q1 = (24+1.5）×1。45×0。35=12。94 kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m):

q2 = 0.35×0.2×(2×1.45+0.35)/ 0。35=0.65 kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值 P1= （2.5+2)×0。2=0。9 kN/m；

2.方木的支撑力验算

静荷载设计值 q = 1.2×12.94+1.2×0.65=16。3 kN/m；

活荷载设计值 P = 1.4×0.9=1.26 kN/m；

                             方木计算简图

方木按照两跨连续梁计算.

  本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

    W=5×10×10/6 = 83。33 cm3；

    I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；

方木强度验算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

线荷载设计值   q = 12。94+0.65=13.59kN/m;

最大弯距   M =0.1ql2= 0。1×13.59×0.65×0.65= 0。574 kN。m；

最大应力   σ= M / W = 0。574×106/83333.3 = 6.88 N/mm2;

抗弯强度设计值  [f]=13 N/mm2；

方木的最大应力计算值 6.88 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求！

方木抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0。5×13。59×0。65 = 4.41 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3×4410/（2×50×100) = 1.323 N/mm2；

方木抗剪强度设计值 [τ］ = 1。6 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 1。323 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1。6 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q = 12。94+0。65=13。59kN/m；

方木最大挠度计算值 ν= 0.521×13.59×6504 /(100×10000×416.667×104）=0。3mm；

方木的最大允许挠度 ［ν]=0.650×1000/250=2.600 mm;

方木的最大挠度计算值 ν= 0。3 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=2.6 mm，满足要求！

3。支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下

荷载计算公式如下：

（1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2）:

q1 = (24。000+1.500）×1.45×0。35=12.93 kN/m2；

（2)模板的自重（kN/m2):

q2 = 0。350 kN/m2；

(3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m2)：

q3= （2。500+2.000）=4。500 kN/m2；

q = 1。2×（12.93 + 0。350 )+ 1.4×4.500  = 22.23 kN/m2；

梁底支撑根数为 n,立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b,梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。

当n=2时：

当n＞2时：

                       计算简图（kN）

                       变形图（mm)

                       弯矩图(kN·m)

经过连续梁的计算得到：

支座反力 RA = RB=2.178 kN，中间支座最大反力Rmax=9.356；

最大弯矩 Mmax=0.218 kN。m；

最大挠度计算值 Vmax=0。048 mm;

最大应力 σ=0.218×106/5080=42.883 N/mm2；

支撑抗弯设计强度 ［f］=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 42。883 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求！

（八）、扣件抗滑移的计算：

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5）:

                      R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取12。80 kN;

　　 R —- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9。356 kN；

R 〈 12。80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 

(九）、立杆的稳定性计算：

立杆的稳定性计算公式

σ =N/(φA）≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中 N -— 立杆的轴心压力设计值，它包括：

        水平钢管的最大支座反力： N1 =2。178 kN ；

        脚手架钢管的自重： N2 = 1。2×0.129×9.9=1.53 kN；

        梁侧楼板的混凝土模板的自重：N3=1。2×（24+0.35)×0。12×0。2=0。7 kN；

       梁侧楼板钢筋自重荷载：

       N4=1.2×1.5×0。12×0。2=0.04kN;

        N =2.178+1。53+0。7+0.04=4.448 kN；

        φ—- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；

        i -- 计算立杆的截面回转半径 （cm）：i = 1.58；

        A -- 立杆净截面面积 （cm2): A = 3。97;

        W —- 立杆净截面抵抗矩（cm3)：W = 4。46；

        σ —- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2）；

        ［f］ —— 钢管立杆抗压强度设计值:［f] =205 N/mm2;

        lo -- 计算长度 （m）；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 

        lo = k1uh                      

     k1 -— 计算长度附加系数，取值为：1。155 ;

     u —- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3。3,u =1.7;

上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1。7×1。45 = 2。847 m;

Lo/i =2847 / 15.8 = 180 ；

由长细比 lo/i  的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.220 ;

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=4448/(0。22×446) = 45。33N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 45.33 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：

        梁底支撑最大支座反力： N1 =9.356 kN ；

        脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0。129×9。9=1。53 kN;        N =9。356+1.53=10.88 kN；

        φ-— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到;

        i -- 计算立杆的截面回转半径 （cm）：i = 1.58；

        A —- 立杆净截面面积 （cm2)： A =3.97；

        W -— 立杆净截面抵抗矩（cm3):W = 4。46；

        σ -— 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2）；

        ［f] —- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；

        lo -- 计算长度 (m）；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 

        lo = k1uh                      

     k1 —— 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

     u -— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；

上式的计算结果:

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1。155×1.7×1。5 = 2。945 m；

Lo/i = 2945。25 / 15.8 = 186 ；

由长细比 lo/i  的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。207 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=10880/（0。207×446) = 117.85 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ =117.85  N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 ［f] = 205 N/mm2，满足要求！

（十）、立杆的地基承载力计算： 

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 

                p ≤ fg 

地基承载力设计值:

fg = fgk×kc = 900×0.4=360 kPa; 

其中，地基承载力标准值:fgk= 900 kPa ； 

脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ； 

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =9。356/0.25=37.422 kPa ;

其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 9。356 kN；

基础底面面积 :A = 0。25 m2 。

p=37。422 ≤ fg=360 kPa .地基承载力满足要求!

九、文明施工及环保措施

9.1 场容场貌管理要求

模板加工区内要进行封闭施工，尽量避免锯末等杂物随风飘落到施工场地以外污染环境。收工后要及时清理落在地面上的锯末和边角料.木工机械要搭设防护棚，机械操作人员禁止戴手套进行操作，

9。2封闭施工,减少对外干扰

采取长期围墙和临时围墙相结合，即保障施工场地在施工过程中处于封闭状态，又满足在其它工序施工时的拆除改移。

十、模板施工安全管理制度

1、支撑应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序，禁止利用拉杆、支撑攀登上下。

2、支设梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走.

3、工完前，不得留下松动和悬挂的模板，拆下的模板应及时运输到指定地点，集中堆放，防止钉子扎脚。

4、木工机械操作人员衣服穿戴利索，袖口脚上紧身整齐，机械旁不得脱换工作换，如必须戴安全帽，头发辨子不准外露。

5、机械运转时严禁扫除木花或拆卸另件修理。

6、手压刨、电钻、电锯等操作人员在操作时不准戴手套，以防被铰伤。

7、各种机械的电开关应设插上锁，立于机械附近并挂牌，以免误送电。

8、进入工地必须佩戴安全帽。

9、高空作业人员必须佩戴安全带.

10、禁止穿拖鞋进入施工现场.

11、施工现场禁止嬉戏打闹。

12、施工现场禁止吸烟。

13、严禁酒后进入施工场地.

14、模板支撑架搭设完成后。要经建指、设计、监理、施工相关负责人共同验收后方可使用。

十一、应急预案

针对现场事故易发点，对突发事件应急工作遵循预防为主、常备不懈的方针,贯彻统一领导、分级负责、反应及时、措施果断、依靠科学、加强合作的原则成立事故应急救援小组。

1. 架体下沉

当发现架体有异常下沉现象时,立即停止施工作业，施工人员撤离施工作业面,并在架体周边设置警戒线,组织相关人员认真查明原因，排除险情后方可继续施工。

2.架子垮塌

当发生架子垮塌事故时,第一时间保护事故现场，并报告相关单位，在确保安全的前提下实施现场施工人员抢救工作，组织有关专家制定措施防止事故的进一步扩大.

3。 防洪渡汛

当接到可能发生暴雨、洪水警报后,由调度立即通知安全副项目经理、责任区负责人、现场值班人员。各负责人接到通知后，对场内外各处有地质灾害的危险地段进行普查，分等级，并安排人员值班。当出现险情时值班人员立即通知附近施工人员和附近居民；向安全副经理汇报，由安全副经理组织技术人员对汇报情况进行分析,并立即采取措施保护施工便道畅通、疏通道路的侧沟、管涵工作;并对是否疏散居民和施工设备、撤离施工人员和设备、是否需要疏通市政管道等施工等做出判断,并立即执行。项目经理部调度及时掌握现场各工点的降雨量、危险情况以及采取的措施和可能发生的危害,直接向项目经理、监理、建设单位汇报，必要时向地方通报，将危害减少到最少.

4. 机械事故应急救援措施

发现险情的人员立即向物资设备报告；并在需要时，切断电源；物资设备召集抢险小组进入应急状态,由物资设备部人员上报项目部调度，由项目经理组织技术人员对险情制定抢修方案；各小组按职责实施方案.

5. 不可抗力自然灾害应急救援措施

由项目经理下达发出警报令，进行抢险救灾状态，抢险队及全体人员投入抢险工作;在项目经理的统一指挥下,由项目安全副经理及时、有序地将人员疏散到安全区,由安全监督负责重要物资撤离危险区；由专职安全员负责危险区隔离,标出警示；根据分析判断的结果，项目经理组织技术人员定出抢险的方案，调动必要的机具、设备、材料等资源；各抢险组长根据抢险方案，将具体任务下达给各小组成员，各小组成员按要求完成；由调度负责接收媒体或气象部门有关事态后续发展的预测报告，密切跟踪灾害变化，以采取相应的措施。施工人员发现直接危及人身安全的紧急情况时，可立即停止作业或者在采取可能的应急措施后撤离作业场所。