1.1施工组织设计
《京香青科项目C8号科研楼工程施工组织设计》。
1.2施工图纸
京香青科项目C8号科研楼工程结构施工图及变更
京香青科项目C8号科研楼工程建筑施工图及变更
1.3国家规范
《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）
《建筑工程施工质量验收统一标准》（GBJ 50300-2001）
1.4行业标准
《建筑施工安全检查评分标准》（JGJ 59-99）
1.5地方标准
《北京市建筑工程安全操作规程》DBJ/T01-62-2002
《混凝土结构工程施工质量验收规程》DBJ01-82-2005
《建筑结构长城杯工程质量评审标准》DBJ/T01-69-2003
2.工程概况：
2.1设计概况：
| 序号 | 项 目 | 内 容 | |||
| 1 | 建筑功能 | 食堂、车库 | |||
| 2 | 建筑特点 | 框架-剪力墙结构 | |||
| 3 | 建筑面积 | 总建筑面积(㎡) | 16652.78 | 占地面积(㎡) | 15900 |
| 地下建筑面积(㎡) | 7655.34 | 地上建筑面积(㎡) | 97.44 | ||
| 4 | 建筑层数 | 地上5层，地下2层 | |||
| 5 | 建筑层高 | 地下室 | 地下二层 | 4.8m | |
| 地下一层 | 5.1m | ||||
| 首层 | 4.8m | ||||
| 标准层 | 4.8m | ||||
| 6 | 建筑高度 | 檐口高度（m） | 24.4 | ||
| 7 | 结构断面尺寸 | 柱断面尺寸（mm） | φ600、700×700、600×600、400×400、 | ||
| 梁断面尺寸（mm） | 350×700、350×600、300×700、300×600、350×650、350×800、450×700、250×500、200×600、250×550、350×900、550×900、500×850 | ||||
| 楼板厚度（mm） | 120、220、250、300、350 | ||||
2.2.1地下阶段模板加工及存放布置图（详附图1）：
地下阶段基础底板、地下室外墙、人防部分的墙体及核心筒剪力墙使用60系列小钢模板；弧形墙、梁、柱使用多层板配置，顶板使用多层板配置。
2.2.2地上阶段模板加工及存放平面布置图（详附图2）：
地上阶段剪力墙使用多层板模板、框架柱使用多层板、圆柱采用钢制定型模板、顶板模板使用多层板，梁模板使用多层板。
2.3工程难点：
2.3.1管理方面难点
场地狭小，模板加工场地有限，须合理调配； 地下结构采用小钢模板，如何对模板精挑细选保证混凝土的外观质量是本工程重点；地上部分多层板周转次数少，保证既经济又能保证混凝土的外观质量是本工程的又一工作重点。
2.3.2技术方面的难点
2.3.2.1本工程五层加层高8m，首层部分柱自由高度13.3m，框架柱需要分二次、三次浇筑，模板的安装和防止漏浆措施是工程控制的重点。框架梁板结构，对建筑物的垂直度要求较高，尤其是建筑物边柱的防止漏浆和垂直度要求是本工程施工的难点。
2.3.2.2各楼层均为钢筋混凝土框架梁板结构，梁与梁的节点、梁与柱的节点较多，模板的配置和安装有一定的难度。
2.3.2.3地下室圆弧墙模板的制作和安装是技术方面的又一难点。
3.施工安排：
3.1施工部位及工期要求：
时间
| 部位 | 开始时间 | 结束时间 | 备注 | ||||
| 年 | 月 | 日 | 年 | 月 | 日 | ||
| 基础底板 | 2008 | 12 | 15 | 2009 | 1 | 15 | |
| 地下结构 | 2009 | 2 | 16 | 2009 | 3 | 30 | |
| ±0.00以上 | 2009 | 3 | 31 | 2009 | 6 | 30 | |
3.2.1管理层负责人：
项目部技术员董雷超负责模板工程施工方案的编制和修改。
项目技术负责人李峰负责审批。
项目部土建负责人史冰涛、质检员于占武负责模板工程方案交底的落实、检查。内容包括模板的制作，过程控制由木工工长及质检员进行检查，包括：规格、尺寸、制作方式、成型质量、分类码放要求、标识等。
3.2.2 劳务层负责人：
劳务作业队模板负责人向辉德负责模板的制作、安装及施工的组织；技术负责人聂满负责模板工程方案交底的落实、检查。
3.2.3工人数量： 地下室阶段80人；主体阶段50人；装修阶段30人。
4.施工准备
4.1技术准备：本工程部分柱高度达13.3m，分次浇筑施工难度大，垂直度不好控制；梁与梁节点、梁与柱节点较多，模板的配置和安装有一定难度；圆弧墙模板的制作和安装又是一技术难点。诸多施工难点均需要技术人员、质量人员、工长及班组长熟悉审查图纸、学习有关规范、规程。技术人员提前写技术交底，下发班组，班组长要认真领会，有问题及时反映，没有问题则必须将交底内容传达到班组人员。
4.2机具准备：
| 名称 | 型号 | 数量 | 进场日期 |
| 电刨 | MLQ343 | 2台 | 2008.12 |
| 电锯 | MQ432F3C | 2台 | 2008.12 |
| 电焊机 | BX1-300 | 3台 | 2008.12 |
| 手提电刨 | 6台 | 2008.12 | |
| 手提电锯 | M-651A | 6台 | 2008.12 |
| 手电钻 | 钻头直径12-20mm | 6台 | 2008.12 |
| 名称 | 规格 | 数量、进场时间 |
| 小钢模板 | 60系列 | 根据进度分批进场 |
| 多层板 | 15mm厚 | 根据进度分批进场 |
| 木方 | 50mm×100 mm | 根据进度分批进场 |
| 木方 | 100 mm×100 mm | 根据进度分批进场 |
| 钢架管 | Φ48mm | 根据进度分批进场 |
| 碗扣式支架 | 按每楼层标高配备 | 根据进度租赁分批进场 |
| 辅料 | 铁丝、钉子、海绵条、 对拉螺栓等 | 根据进度分批进场 |
5.1流水段的划分：
流水段划分：
地下结构施工分段布置图详附图3。
地下结构混凝土浇筑方向施工图详附图4。
地上结构施工分段布置图详附图5。
5.2楼板模板及支撑配置层数
楼板模板及支撑配置3层。
5.3隔离剂的选用及使用注意事项
模板清理修整后及时刷隔离剂，隔离剂应涂刷均匀，不流坠。地下室墙体钢质模板用好机油加柴油按1：3比例配置，配置比例为涂刷后不流坠为准；多层木模板采用水质隔离剂。涂刷隔离剂不得污染钢筋及混凝土接茬处，涂刷完隔离剂的模板悬挂使用标示牌。
5.4模板设计：
| 部位 | 材质 | 备注 |
| 基础底板 | 小钢模板 | 厂家租赁 |
| 地下室内外墙 | 60系列小钢模板（圆弧处为多层板） | 厂家租赁 |
| 地上部部分圆弧墙体 | 多层板，50mm×100mm木方为次龙骨，钢架管为主龙骨。 | 现场预制 |
| 框架柱 | 多层板， 50mm×100mm木方为次龙骨，钢架管为主龙骨。 | 现场加工 |
| 顶板 | 多层板， 50 mm×100 mm木方为次龙骨，100mm×100 mm木方为主龙骨。 | 现场加工 |
| 梁 | 多层板， 50mm×100mm木方为次龙骨，钢架管为主龙骨。 | 现场加工 |
| 女儿墙 | 多层板， 50mm×100mm木方为次龙骨，钢架管为主龙骨。 | 现场加工 |
| 门窗洞口 | 自制定型多层板模板。 | 提前现场预制加工 |
| 楼梯模板 | 多层板。 | 提前现场预制加工 |
| 圆柱模板 | 5mm厚钢制面板，横肋6 mm *80 mm，纵肋8mm *80mm。 | 厂家预制 |
5.4.2地下室内外墙直墙采用60系列小钢模板，采用对拉螺栓及架管进行加固。
5.4.3 圆弧墙体模板采用15mm厚多层板，次龙骨采用50mm×100mm木方子，按墙体规格预制大模板，模板的接缝采用企口的接缝方式，配制以单张1200×2400分别配制，上下两块模板间设企口接缝，模板配制时进行编号，在现场模板拼接时对号拼接，确保模板接缝严密，防止漏浆。
多层板与木龙骨（木方必须平直，木节超过截面1/3的不准使用）接合，次龙骨间距250，主龙骨间距450，对拉螺栓水平间距600，竖向间距450。墙体模板高度根据墙体高度制作，模板的拼装及止水螺栓安装形式如下图所示。
φ14螺栓
塑料护口
止水环
450
450
450
450
450
350
φ14螺栓
塑料套管
450
450
450
450
450
350
预埋钢筋
说明：穿墙螺栓采用直径14的
圆钢加工而成，横向间距600，
纵向间距450。同时在每面墙
体的上中下位置加设三道斜
撑用以保证墙体的垂直度。
5.4.4框架柱模板设计：柱模面板采用15mm厚多层板，龙骨为50×100木方，间距200mm。柱箍采用双根Φ48×3.5架管，间距为400mm。当柱截面为600时，木方次楞平放；当柱截面等于700时，木方次楞立放，并在柱中加设一道对拉螺栓Φ14。
以上为示意图，截面尺寸为600×600的柱不需使用对拉螺栓。
5.4.5梁、板模板设计：五层8米层高详见其模板专项施工方案。
四层以下及五层4.5米层高模板：
梁模板采用15mm厚多层板，5×10木方做龙骨，用丝托和10×10木方支顶梁底，用穿梁螺栓锁紧梁帮，梁帮底部用扣件卡牢。
地下室顶板及地上顶板模板采用碗扣式钢管满堂红支撑；
模板拼缝做法如下图：
顶板梁与墙体接茬梁模板要下跨至少5cm，利用墙体最上部的螺栓，穿螺栓锁紧梁绑底部。
墙板混凝土水平施工缝在其顶板模板上皮3-5mm处，此处板底靠墙的小龙骨至少应有两面上压刨刨平。板端粘贴的海绵条要比板面底3mm，避免浇入混凝土内。
5.4.6门窗洞口模板设计：剪力墙上的门窗洞口，使用自制定型模板，模板宽度为墙厚-2mm，内加支撑防止变形。模板外铺全新多层板，保证模板表面平整。见下图：
门、窗洞口模板：采用50mm厚木板加多层板制作，角部加角铁。
150
150
150
150
150
100
100
100
100
150*150角铁
100*100角铁
门、窗洞口模板
结构洞口
门洞口
100 200
垫块间距500mm
100
顶模筋间距500mm，与附加钢筋、箍筋焊接牢固，接触模板一端刷好防锈漆
顶模筋间距500mm，与附加钢筋、箍筋焊接牢固，接触模板一端刷好防锈漆
预埋30mm长D25钢筋
门洞口模板位移控制图
5.4.7楼梯模板设计：楼梯模板采用多层板、木方，白松板按照楼梯的宽度、高度和长度，踏步数现场配制。楼梯立杆纵横间距900mm，水平杆起步350mm，以上间距1200mm。楼梯拆模后用多层板条制护角保护梯角，具体支设方法如下图所示：
5.4.8女儿墙模板设计：
女儿墙模板采用多层板支设，次楞采用5cm×10cm木方，主楞采用Φ48钢架管。Φ14对拉螺栓紧固，具体施工做法如下图所示：
5.4.9梁柱接头模板设计：梁柱接头模板采用预制模板支设，加固采用槽钢及对拉螺栓，保证接头的强度及高度要求。
5.4.10弧形梁及外挑板的模板设计，弧形梁及外挑板的模板应按弧度单独进行提前放样、预制，其安装要求见后附详图。
5.4.11柱接高做法详图：
5.5模板的制作安装：
模板安装应拼缝严密平整，不漏浆，不错台，不跑模，不涨模，不变形。多层板除进行后检查其板厚是否一致外，在使用过程中模板每层周转下来，材料员及质检员要检查其开裂、开胶、变形等情况。
对小钢模板的控制：小钢模在进场前由材料员、木工工长共同进行验收后方可入场，主要检查小钢模的规格、尺寸是否符合使用要求；并对小钢模板进行精选，保证小模板的平整度及阴阳角方正的要求。对拆下来的小钢模板在前周转前进行清理和涂刷脱模剂并认真挑选，使用不翘曲和变形的模板。
5.5.1基础底板、梁的模板安装要点
基础底板梁模板施工工艺:根据梁边线立一侧钢模 立另一侧钢模 调整钢模 安装架管支撑、穿对拉螺栓固定 验收
基础底板梁使用6013，6015及1015，1013系的小钢模板，其安装时在小钢模板拼缝处必须粘贴海绵条并应注意以下几点要求。
5.5.1.1梁交叉的加腋部位的模板必须单独用木模板制作，其制作要求如附图示。
5.5.1.2当一跨梁的模数不够时，可用木方补齐，其制作安装要求必须如后附图示要求，来保证梁侧的表面平整度要求。
5.5.1.3对边梁上反300mm处的模板在安装完成后必须反复顺线，保证其位置的准确性，见下图：
5.5.1.4对基础底板的后浇带的模板支设要求如下：
5.5.1.5电梯井坑、集水坑等用15厚多层胶合板和木方制作成筒模，钢筋绑扎完成后，用塔吊将筒模吊到安装部位安装，在混凝土浇筑前压上配重，防止上浮。底板集水坑、电梯井坑筒模如图：
顶板后浇带须单独支设：
5.5.2地下室内外墙模板的安装要点：
地下室墙体模板施工工艺：:根据墙边线立一侧钢模 立另一侧钢模 调整钢模 安装架管支撑、穿对拉螺栓固定 验收
地下室外墙模板使用的为60系列的小钢模板，其安装要求处应符合上述基础底板梁的安装要求外还应注意模板的垂直度要求，并严格控制，按线立模，以此保证混凝土浇筑后的墙体位置。
地下一层外墙与地下二层接缝处模板必须保证不漏浆，具体支设方法见下图：
5.5.3柱模板：
柱模板施工工艺：根据柱边线及控制线立四侧模板 调整模板 安装架管支撑、穿对拉螺栓固定 验收
5.5.3.1模板制作的板面平整、光洁，板面接缝严密平整。
5.5.3.2柱根模板应平整、顺直，为防止少量渗浆，加贴海绵条，海绵条宽度大于30mm，粘贴海绵条距模板线2mm，模板吊装要基本就位，不能离模板线很远，否则用力撬动模板会使海绵条错位，不起作用。要使模板压住后海绵条与线齐平，防止海绵条浇入混凝土内。
5.5.3.3柱模板的高度应比墙、柱结构尺寸的净高高30mm，即：模板高度=层高-顶板梁高+30mm，结构混凝土施工完后，及时剔除软弱层。
5.5.4梁、顶板模板
梁、顶板模板施工工艺：根据位置和标高控制线支梁底模 梁钢筋绑扎
梁两侧模板支设 顶板模板主、次肋 顶板模板支设 验收
5.5.4.1梁、板模板应表面平整、光洁不掉皮，裁口边涂缝口漆。
5.5.4.2顶板模板采用硬拼的方法，不得采用胶条粘贴。梁、柱接头位置接缝如需塞泡沫条时，泡沫条应平整，不得突出模板面。
5.5.4.3墙板混凝土水平施工缝在其顶板模板上皮3-5mm处，确保顶板模板四周平直、严密、不漏浆，达到板与墙的阴角顺直、干净、利落、美观。
5.5.4.4梁、柱接头的模板要按详图进行提前预制，保证不漏浆，不跑模。
5.5.4.5顶板采用碗扣式支承体系（具体尺寸参见顶板模板设计），特别注意：第一根支撑距梁边的距离，这一层从哪边开始上一层也从那边开始，上下层支架立柱对齐，立柱下铺设垫板，长度为30-50cm。
5.5.4.6顶板支承体系保证3层支撑。
5.5.4.7梁模板起拱：框架主梁起拱，顶板不起拱，起拱高度为跨度的2/1000控制。本工程有以下几种：
| 序号 | 跨度(m) | 起拱高度(cm) |
| 1 | 8.4 | 1.6 |
| 2 | 7.5 | 1.5 |
| 3 | 6.9 | 1.3 |
| 4 | 5.1 | 1.0 |
5.5.6门窗洞口模板
5.5.6.1门窗洞口加固方法：采用绑扎附加筋，在附加筋上焊顶模棍，顶模棍应用无齿锯切割，刷好防锈漆。高度小于等于2m的洞口每边上中下三道，每道两根，高度大于2m的洞口每边要设四根，每道两根。
①支棍与“━━┓”型钢筋焊牢
②不允许焊在主筋上。
③支棍两端与“━━┓”型钢筋刷防锈漆。
5.6模板拆除
5.6.1拆除的顺序：先拆除连接件，再拆除其模板。模板拆除时不应对楼层形成冲击荷载，拆除的模板和支架应分散堆放并及时清运。
5.6.2侧模拆除的要求：混凝土强度应以保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，预埋件或外露钢筋插筋不因拆模碰扰而松动，冬季拆模要求混凝土强度达到1MPa可松动螺栓，待混凝土临界强度达到4MPa时拆模，或拆模后立即覆盖，待混凝土强度达到4MPa时拆除保温，防止低温下模板拆模过早，出现混凝土粘连。
5.6.3底模拆除的要求：拆模前工长提出拆模申请，经技术负责人审批后方可拆模。拆模时对其结构上部施工荷载及堆料进行严格控制或在结构底部增设临时支撑。
板净跨L
梁净跨
支座
悬臂净跨度L
结构
| 类型 | 结构跨度（m） | 按设计混凝土的强度标准的百分率计（%） |
| 板 | ≤2 | ≥50 |
| ＞2,≤8 | ≥75 | |
| ＞8 | ≥100 | |
| 梁 | ≤8 | ≥75 |
| ＞8 | ≥100 | |
| 悬臂 构件 | ≥100 |
5.7.1组合钢模板使用维修保养注意事项
5.7.1.1钢模板拆除后及时清理，涂刷隔离剂。
5.7.1.2 600mm钢模板严禁打眼。
5.7.1.3模板拆除后， U型卡子、钩头螺栓、三型扣件、螺母等及时回收，刷油入库。
5.7.2多层板模板使用与维修保养
5.7.2.1多层板在加工时采用合金密齿锯片切割，避免形成毛刺，在切割面上刷好防水漆；模板上打孔时应自接触混凝土面向另一面打孔。
5.7.2.2模板支设时禁止用重物锤击模板；应使模板直接就位，无法就位时应使模板尽量靠近就位处，然后用撬杠轻轻撬动模板就位。
5.7.2.3模板拆除时用木楔将模板楔离混凝土，禁止用重物直接敲击模板及木方。
5.7.2.4模板用后及时清理，清理干净后均匀涂刷隔离剂，分规格码放在指定地点。
5.7.2.5多层板模板随时维修保养，对于发生翘曲、毛边、裂纹等缺陷的多层板禁止使用，及时更换。
5.7.2.6多层板模板存放采用遮风挡雨雪措施，避免阳光暴晒与受潮，防止模板及木方变形。
5.7.2.7模板的配件必须及时收集、清理，防止丢失。
6.质量要求：
模板安装质量标准必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）要求。模板及其支架、支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性。
6.1模板制作检验方法及标准
| 项目 | 板面 平整度 | 几何 尺寸 | 对角 线差 | 螺栓孔 位置 | 板面 高度 | 板面 翅曲 | 阴阳角方正 | 阴阳角 平直 |
| 允许偏差 | +2mm | -2mm | ±3mm | ±1.5mm | ±3mm | 2/1000 | 2mm | 2 |
| 测量工具 | 2m靠尺 | 钢尺 | 钢尺 | 钢尺 | 钢尺 | 对角拉线 | 检测尺 | 拉线检查 |
| 项次 | 项 目 | 允许偏差（mm） | 检查方法 | |||
| 国家规范标准 | 结构长城杯标准 | |||||
| 1 | 轴线位移 | 柱、墙、梁 | 5 | 3 | 尺量 | |
| 2 | 底模上表面标高 | ±5 | ±3 | 水准仪或拉线尺量 | ||
| 3 | 截面模内尺寸 | 基础 | ±10 | ±5 | 尺量 | |
| 柱、墙、梁 | +4、-5 | ±3 | ||||
| 4 | 层高垂直度 | 层高不大于5m | 6 | 3 | 经纬仪或吊线、尺量 | |
| 5 | 相邻两板表面高低差 | 2 | 2 | 尺量 | ||
| 6 | 表面平整度 | 5 | 2 | 靠尺、塞尺 | ||
| 7 | 阴阳角 | 方正 | / | 2 | 方尺、塞尺 | |
| 顺直 | / | 2 | 线尺 | |||
| 8 | 预埋铁件中心线位移 | 3 | 2 | 拉线、尺量 | ||
| 9 | 预埋管、螺栓 | 中心线位移 | 3 | 2 | 拉线、尺量 | |
| 螺栓外露长度 | ＋10、-0 | +5、-0 | ||||
| 10 | 预留孔洞 | 中心线位移 | +10 | 5 | 拉线、尺量 | |
| 尺寸 | ||||||
| 11 | 门窗洞口 | 中心线位移 | / | 3 | 拉线、尺量 | |
| 宽、高 | / | ±5 | ||||
| 对角线 | / | 6 | ||||
| 12 | 插筋 | 中心线位移 | 5 | 5 | 尺量 | |
| 外露长度 | +10、0 | +10、0 | ||||
6.2.1为防止质量通病模板设计中特制定如下措施：
| 序号 | 项目 | 防治措施 |
| 1 | 墙底烂根 | 模板下口用海绵条塞严，切忌将其伸进墙体位置。 |
| 2 | 墙体不平、粘连 | 墙体混凝土强度达到1.2MPa 方可拆除模板。清理模板和涂刷隔离剂必须认真，要有专人检查验收，不合格的要重新刷涂。 |
| 3 | 垂直度偏差 | 支模时要反复用线吊靠，支模完毕经校正后如遇有较大冲撞，应重新用线锤复核校正。 |
| 4 | 墙体凹凸不平 | 加强模板的维修，每周就对模板检修一次。 |
| 5 | 墙体钢筋移位 | 大模板上口设置卡子并采取措施控制保护层厚度。 |
| 6 | 门、窗洞偏斜 | 门窗洞口角部用角钢，洞口设木方做为水平，竖向支撑。 |
| 7 | 墙体阴角不方正、不垂直 | 及时修理好模板，阴角处角模支撑时要控制其垂直偏差，并且固定牢靠。 |
| 8 | 板下挠 | 板支撑材料应有足够强度，模板按规范起拱。 |
| 9 | 接缝不平、跑浆 | 接缝支撑要稳固，接缝处粘贴好海绵条。 |
7.成品保护措施：
7.1做好工人成品保护教育工作。
7.2严禁踩踏已经支设完成的竖向模板上下。
7.3严禁撬砸模板表面。
7.4模板支设完毕后，严禁拆除或移动模板支撑。
7.5已拆除的模板及时刷油，并按型号堆放整齐。
8.安全注意事项：
8.1模板存放场地地面应做好硬化处理。
8.2施工作业前，应对工人做好安全交底及安全教育工作。
8.3模板拆除区域应设置围栏，悬挂明显标志牌，大模板安装或拆除时，指挥拆除及挂钩人员必须站在安全可靠的地方，严禁人员随大模板一起起吊，塔吊应由专职信号工进行指挥操作，持证上岗。
8.4起吊大模板前，应确认挂钩以挂牢，周围无障碍后方可进行。
8.5施工过程中，随楼层升高，应及时支设安全网及防护网，防护网随墙逐层上升，并高出作业面1m以上。
8.6大模板面拼装完成后，必须及时搭设模板上口操作平台，操作平台要固定牢固，满铺脚手板，防护栏杆应牢固，并四周交圈。防护栏杆高1m，用架管搭设。
8.7雨施期间做好防雷防雨措施，遇有五级及以上风时，应停止大模板安、拆作业。
8.8吊运木方、架管时，必须捆扎牢固，避免坠物伤人。
9. 一般要求
9.1立杆垂直度偏差不大于3mm，每排立杆直线度不大于3mm，立杆必须支撑于坚实遇水不变形、不沉降的基面上，当立杆支撑于基土上时必须在立杆下部加垫50*200（厚度*宽度）的脚手板，脚手板长度不小于3000mm。
9.2主楞悬挑长度不大于150mm，次楞悬挑长度不大于150mm；
9.3多层板厚度15mm，厚度偏差不大于1mm；
9.4墙板、梁板接头处、模板接茬处不得漏浆、跑模，采取有效措施（加密封条或海棉条及胶带）进行控制；
9.5模板支设完毕执行严格的技术、质量、安全验收制度，不经技术、质量、安全验收通过不得进行下道工序施工；
9.6拆除执行模板拆除审批制度，模板拆除审批必须由技术负责人签字同意方可进行，模板拆除严格按混凝土同条件试块强度及混凝土施工规范执行；墙模板拆除必须保证拆除时不得破坏墙棱角、表面；模板拆除时在得到项目部允许前不得松动梁底模板及其支撑。
模板选择
学习图纸和技术资料
准备工作
清理模板
学习操作规程和质量标准
模板刷脱膜剂学习操作
书面交底
技术交底
与钢筋工序交接
操作人员参加
检查脚手架膜板
底部标高、中心线、断面尺寸放线
中间检查
支模
自检
钢筋、混凝土工序交接检查
浇注混凝土，留人看钢筋
质量评定
按梁、柱各抽查10%，但不少于三件，板每30-50m2抽查1处，但不少于三处
执行验评标准
不合格的处理（返工）
拆模
按强度曲线确定拆模时间
自检记录
注意保护棱角
资料整理
质量评定记录
清理现场，文明施工
施工记录
模板工程质量预控程序
10.模板计算：
10.1 地下墙体模板计算
１）计算依据：墙体高度：地下二层5.1m，分层浇筑，每层浇筑高度0.5m，计算高度取1.5米。采用商品砼，混凝土的浇筑速度按2m/h。浇筑温度T=10摄氏度。混凝土掺加减水和缓凝剂。
钢模板参数：IX=27.91cm4,Wx=6.36cm3。
钢管φ48×3.5：截面积A=4.cm2，Ix=12.19cm4，Wx=5.08cm3。
φ14粗制螺栓：净面积：A=1.05cm2,容许拉力：F=17800N
钢材弹性模量E＝2.1×105 N/mm2。
钢模板面板容许挠度：〔ω〕＝1.5mm。
钢楞容许挠度： 〔ω〕＝３.0mm
２）混凝土侧压力计算：
F1=0.22 γc(200/(T+15))β1β2V1/2
F2=γcH 取二者的较小值。
γc＝25kN/m3，β1＝1.2，β2=1.15，Ｖ＝2m/h，T＝10。
Ｆ1＝60.72k N/m2，Ｆ２＝37.5 k N/m2
混凝土的最大侧压力按37.5 k N/m2，振动荷载取4k N/m2
作用于模板的线荷载q=(37.5+4)/1=41.5kN/m=41.5N/mm
3）钢楞的挠度计算：
ωmax =ql4/150EI=41.5×7004/(150×2.1×105×12.19×104)=2.6mm
ωmax＜〔ω〕＝３.0mm
4）穿墙螺栓计算：P=0.7×0.6×41500=17430N＜〔f〕=17800N
结论：墙体钢模板的钢楞和穿墙螺栓设置能达到要求。
10.2 柱模计算：
1、模板设计：
柱模面板采用15mm厚多层板，龙骨为50×100木方，间距200mm。柱箍采用双根Φ48×3.5架管，间距400mm，用Φ14对拉螺栓加固。
2、计算参数：
50×100木方的参数：E=9.5×103N/mm2，I1=5×103/12=417cm4 ，I2=10×53/12=104.2cm4
主肋Φ48×3.5架管的参数：I=12.18×104 mm4，W=5.08×103 mm3
面板15mm厚木胶合板的参数：E=5×103N/mm2，I=100×1.53/12=28.13cm4
浇筑速度按2m/h，浇筑温度T=15摄氏度，混凝土掺加减水和缓凝剂。计算高度H=3.4m。
3、模板验算：
1）混凝土侧压力计算：
F1=0.22 γc(200/(T+15))β1β2V1/2
F2=γcH 取二者的较小值。
γc＝25kN/m3，β1＝1.2，β2=1.15，Ｖ＝2m/h，T＝15。
Ｆ1＝71.55k N/m2，Ｆ２＝85 k N/m2
混凝土的最大侧压力按71.55 kN/m2
倾倒砼时产生的水平荷载：2 kN/m2
q
150
2）面板验算:
计算简图：（龙骨间距200mm，净距150mm，以1米为计算单元）
q1=（71.55×1.2+2×1.4）×1=88.66 N/mm
q2=71.55×1=71.55 N/mm
抗弯验算：
M= q1l2/8=88.66×1502/8=249000 N.mm
σ=M/W=249000/(1/6×1000×152)=6.N/mm2＜13 N/mm2（符合要求）
挠度验算：
f=5q2l4/384EI=5×71.55×1504/(384×5×103×28.13×104)=0.335mm＜［ω］=l/400=150/400=0.375mm（符合挠度要求）
3）次龙骨验算：（间距200mm，柱箍间距400mm）
q1=88.66×0.2=17.73 N/mm
q2=71.55×0.2=14.31 N/mm
（1）当柱截面为600时，木方平放。抗弯验算：
M= q1l2/8=17.73×4002/8=354600 N.mm
σ=M/W=354600/(1/6×100×502)=8.5N/mm2＜13 N/mm2（符合要求）
挠度验算：
f=5q2l4/384EI2=5×14.31×4004/(384×9.5×103×104.2×104)=0.48mm＜［ω］=l/400=400/400=1mm（符合挠度要求）
（2）当柱截面≥700时，木方立放。抗弯验算：
M= q1l2/8=17.73×4002/8=354600 N.mm
σ=M/W=354600/(1/6×50×1002)=4.26N/mm2＜13 N/mm2（符合要求）
挠度验算：
f=5q2l4/384EI1=5×14.31×4004/(384×9.5×103×417×104)=0.12mm＜［ω］=l/400=400/400=1mm（符合挠度要求）
4）柱箍验算：
柱箍间距400mm
q1=88.66×0.4=35.46 N/mm
q2=71.55×0.4=28.62 N/mm
（1）柱截面按600×600计算（l取值：l=600+2×50=700）。
抗弯验算：
M= q1l2/8=35.46×7002/8=2.17×106 N.mm
σ=M/W=2.17×106/(2×5.08×103)=213.58N/mm2＜215 N/mm2（符合要求）
挠度验算：
f=5q2l4/384EI=5×28.62×7004/(384×2.1×105×2×12.18×104)=1.75mm=［ω］=l/400=700/400=1.75mm（符合挠度要求）
对拉螺栓验算：（￠14对拉螺栓的抗拉强度为17800N）
0.6×0.4×88660/2=10639.2N＜〔f〕=17800N
（2）柱截面按700×700计算（l取值：l=700+2×100=900）。
抗弯验算：
M= q1l2/8=35.46×9002/8=3.59×106 N.mm
σ=M/W=3.59×106/(2×5.08×103)=353.3N/mm2＞215 N/mm2（不符合要求）
因此当柱截面≥700时，柱箍间距400mm，在柱中部加设一道对拉螺栓，柱截面按最大1100×1200计算。
抗弯验算：（l取值：l=1200+2×100/2=700）
M= q1l2/8=35.46×7002/8=2.17×106 N.mm
σ=M/W=2.17×106/(2×5.08×103)=213.58N/mm2＜215 N/mm2（符合要求）
挠度验算：
f=5q2l4/384EI=5×28.62×7004/(384×2.1×105×2×12.18×104)=1.75mm＜［ω］=l/400=700/400=1.75mm（符合挠度要求）
对拉螺栓验算：（￠14螺栓的抗拉强度为17800N）
10.3顶板模板的计算：
1、模板设计：面板为15mm厚多层板，次龙骨为50×100＠300mm，主龙骨为
100×100＠900mm。下部为钢架管支撑，间距900mm。
2、计算参数
多层板：板厚15 mm，抗弯设计强度值fd=10.5N/mm2,抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，弹性模量E=5000×0.9=4500 N/mm2(0.9为弹性模量调整系数)。取1m宽的板带为计算单元，截面抵抗距W=bh2/6=1000×152÷6=37500（mm3）,惯性矩I= bh3/12=1000×153÷12=281250（mm4）。
方木：抗弯强度设计值fm=13 N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，弹性模量E=10000×0.85=8500 N/mm2（0.85为弹性模量调整系数）。
50×100木方截面抵抗距W= bh2/6=50×1002÷6=83333（mm3）,惯性矩I= bh3/12=50×1003÷12=4166666 （mm4）。100×100木方截面抵抗距W= bh2/6=100×1002÷6=166666（mm3）,惯性矩I= bh3/12=100×1003÷12=8333333 （mm4）。
Φ48×3.5架管的参数：E＝2.1×105 N/mm2，I=12.18×104 mm4，W=5.08×103 mm3。碗扣式脚手架单杆承载力205N/mm2。
3、楼板模板的计算：
1）荷载统计
| 荷载项目 | 荷载标准值 | 荷载分项系数 | 荷载设计值 | |
| 模板自重 | 6×0.015=0.09KN/m2 | 1.2 | 0.108 KN/m | |
| 新浇混凝土自重 | 24×0.2=4.8 KN/m2 | 1.2 | 5.76 KN/m | |
| 钢筋自重 | 1.1×0.2=0.22 KN/m2 | 1.2 | 0.2 KN/m | |
| 施工人员及 设备荷载 | 均布 | 2.5 KN/m2 | 1.4 | 3.5 KN/m |
| 集中 | 2.5 KN | 1.4 | 3.5 KN | |
3）抗弯强度计算
取1米宽的板带作为计算单元，用于承载力验算的均布荷载设计值q1=0.108+5.76+0.2+3.5=9.6KN/m，用于承载力验算的均布荷载标准值q2=0.108+5.76+0.2=6.13KN/m，用于挠度计算的均布荷载标准值q3=0.09+4.8+0.22=5.11KN/m 。
当施工荷载均布作用时M1=KMq1l2=0.08×9.6×2502=48000N·mm
当施工荷载作用于跨中时M2=KM1q2l2+ KM2Pl=0.08×6.13×2502+0.175×3.5×250=30803 N·mm。
σ=Mmax/W=48000÷37500=1.28N/mm2＜fd=10.5N/mm2（符合抗弯要求）。
4）抗剪强度计算
V=KVq1l=0.6×9600×0.3=1728N
τ=3V/（2bh）=3×1728÷2÷1000÷15=0.17 N/mm2＜fv=1.5N/mm2。
5）挠度计算
ω=KWq3l4/（100EI）=0.677×5.11×2504÷100÷4500÷281250=0.11mm＜［ω］=l/400=250/400=0.6mm（符合挠度要求）。
模板次肋计算
1）荷载统计
| 荷载项目 | 荷载标准值 | 荷载分项系数 | 荷载设计值 | |
| 模板自重 | 0.3×0.3=0.09KN/m | 1.2 | 0.108 KN/m | |
| 新浇混凝土自重 | 24×0.2×0.3=1.44 KN/m | 1.2 | 1.728 KN/m | |
| 钢筋自重 | 1.1×0.2×0.3=0.066 KN/m | 1.2 | 0.079 KN/m | |
| 施工人员及 设备荷载 | 均布 | 2.5×0.3=0.75 KN/m | 1.4 | 1.05 KN/m |
| 集中 | 2.5 KN | 1.4 | 3.5 KN | |
楼板次肋属于受弯构件，考虑木方长度约2000mm，根据实际情况简化成两等跨连续梁计算，计算见图如下：
3）抗弯强度计算
用于承载力验算的均布荷载设计值q4=（0.09+1.44+0.066）×1.2+0.75×1.4=2.97KN/m，用于承载力验算的均布荷载标准值q5=（0.09+1.44+0.066）×1.2=1.9KN/m，用于挠度计算的均布荷载标准值q6=0.09+1.44+0.066=1.596KN/m 。
当施工荷载均布作用时M1=KMq4l2=0.07×2.97×9002=168399N·mm
当施工荷载作用于跨中时M2=KM1q5l2+ KM2Pl=0.07×1.9×9002+0.156×3500×900=599130N·mm。
σ=Mmax/W=599130÷83333=7.2N/mm2＜fd=13N/mm2（符合抗弯要求）。
4）抗剪强度计算
V=KVq4l=0.625×2970×0.9=1671N
τ=3V/（2bh）=3×1671÷2÷50÷100=0.5 N/mm2＜fv=1.5N/mm2。
5）挠度计算
ω=KWq6l4/（100EI）=0.521×1.596×9004÷100÷8500÷4166666=0.15mm＜［ω］=l/400=900/400=2.25mm（符合挠度要求）。
6）支座反力计算
R=2×0.625q4l=2×0.625×2.97×0.9=3.34KN
模板主肋计算
1）计算简图
楼板主肋属于受弯构件，考虑木方长度约2000mm，根据实际情况简化成两
等跨连续梁计算，计算见图如下：
2）抗弯强度计算
次肋间距为300mm，支撑主肋的碗扣脚手架立杆间距为900mm，次肋传来的集中荷载P=3.34KN。
M1=KMPl=0.333×3340×900=1000998N·mm
σ=Mmax/W=1000998÷166666=6N/mm2＜fd=13N/mm2（符合抗弯要求）。
3）抗剪强度计算
V=KVP=1.333×3340=4452N
τ=3V/（2bh）=3×4452÷2÷100÷100=0.67N/mm2＜fv=1.5N/mm2。
4）挠度计算
ω=KWPl3/（100EI）=1.466×3340×9003÷100÷8500÷8333333=0.5mm＜［ω］=l/400=900/400=2.25mm（符合挠度要求）。
5）支座反力计算
次肋的支座反力为3.34KN
主肋的支座反力R=2KVP+P=2×1.333×3.34+3.34=12.24KN。
6）支撑楼板的碗扣式脚手架计算
支撑系统采用碗扣式钢管脚手架。
φ48×3.5的钢管： A=4 mm 2
i=15.8mm，l0=h+2a=900+2×900=2700（L0为立杆的计算长度，h为支架立杆的步距,h取900mm，a为模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，a按最大值计算，取900mm）,λ=2700/15.8=171
查表得：轴心受压杆件的稳定系数Ψ=0.243
每根立杆承受的荷载为12.24KN
允许承载力：σ=N/Ψa=12240/（0.243×4）=103N/mm2＜f=205N/mm2。
通过计算得出立杆是稳定的。
9.4梁支撑系统计算：
按最常用截面350×700进行核算梁底次肋、主肋和支撑系统。
梁面板采用15厚的木胶合板，次肋竖向布置采用100×50mm的木方，中距150，主肋采用钢架管中距600。
梁底模板的计算
1)荷载统计：
| 荷载项目 | 荷载标准值 | 荷载分项系数 | 荷载设计值 |
| 模板自重 | 0.3KN/m2 | 1.2 | 0.36 KN/m |
| 新浇混凝土自重 | 24×0.35×1=8.4KN/m2 | 1.2 | 10.08KN/m |
| 钢筋自重 | 1.1×0.35×1=0.39KN/m2 | 1.2 | 0.47KN/m |
| 混凝土振捣荷载 | 2 ×0.35=0.7KN/m2 | 1.4 | 0.98KN/m |
用于承载能力验算的均布荷载设计值q1=0.36+10.08+0.47+0.98=11.KN/m
用于挠度计算的均布荷载q2=0.3+8.4+0.39=9.09KN/m
M=KM q1 l2=0.08×11.×1502=21402N·mm
W=bh2/6=150×152÷6=5625（mm3）,
σ=Mmax/W=21402÷5625=3.80N/mm2＜fd=10.5N/mm2（符合抗弯要求）
3）抗剪强度计算
V=KV q1 l =0.6×11.×0.15=1070N
τ=3V/（2bh）=3×1070÷2÷15÷150=0.7N/mm2＜fv=1.5N/mm2。
4）挠度计算
I= bh2/12= 150×152/12=42187.5 mm4
ω=KW q2l3/（100EI）=0.677×9.09×1503÷100÷4500÷42187.5=0.001mm＜［ω］=l/250=150/250=0.6mm（符合挠度要求）。
5）支座反力的计算
Ｒ＝KＶ q1 l=1.1×11.×0.15=1.962KN
梁次肋的计算（主肋间距按600计算）
1）荷载统计：
| 荷载项目 | 荷载标准值 | 荷载分项系数 | 荷载设计值 |
| 模板自重 | 0.4×0.15=0.06KN/m | 1.2 | 0.072KN/m |
| 新浇混凝土自重 | 24×0.15×0.9=3.24KN/m2 | 1.2 | 3.888KN/m |
| 钢筋自重 | 1.5×0.15×0.9=0.2KN/m2 | 1.2 | 0.243KN/m |
| 混凝土振捣荷载 | 2 ×0.15=0.3KN/m2 | 1.4 | 0.42KN/m |
用于承载能力验算的均布荷载设计值q1=0.072+2.888+0.243+0.42=4.623KN/m
用于挠度计算的均布荷载q2=0.06+3.24+0.2=3.5KN/m
M=KM q1 l2=0.08×4.263×6002=133142.4N·mm
σ=Mmax/W=133142.4÷83333=1.6N/mm2＜fd=13N/mm2（符合抗弯要求）
3）抗剪强度计算
V=KV q1 l =0.6×4623×0.6=16.28N
τ=3V/（2bh）=3×16.28÷2÷50÷100=0.5N/mm2＜fv=1.5N/mm2。
4）挠度计算
ω=KW q2l3/（100EI）=0.677×3.5×6003÷100÷8500÷41666=0.01mm＜［ω］=l/400=600/400=1.5mm（符合挠度要求）。
5）支座反力的计算
Ｒ＝KＶ q1 l=1.1×4.623×0.6=3.05KN
梁主肋计算：（计算长度取600）
1）抗弯强度计算
次肋传来的集中荷载P=3.05KN。
M1=KMPl=0.333×3.05×600=609626N·mm
σ=Mmax/W=609626÷5080=120N/mm2＜fd=215N/mm2（符合抗弯要求）。
2）抗剪强度计算
V=KVP=1.333×3050=4065.65N
τ=V/A=4065.65÷4=8.3N/mm2＜fv=115N/mm2。
3）挠度计算
ω=KWPl3/（100EI）=1.466×3050×6003÷100÷210000÷121800=037mm＜［ω］=l/400=600/400=1.5mm（符合挠度要求）。
4）支座反力计算
主肋的支座反力为R=2KVP+P=2×1.333×3.05+3.05=11.18KN
5）支撑梁的脚手架计算（梁中支顶杆按900计算）
φ48×3.5的钢管： A=4 mm 2
i=15.8mm，l0=h+2a=900+2×250=1400（L0为立杆的计算长度，h为支架立杆的步距,h取900mm，a为模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，a取250mm）,λ=1400/15.8=
查表得：轴心受压杆件的稳定系数Ψ=0.667
每根立杆承受的荷载为17.KN
允许承载力：σ=N/Ψa=170/（0.667×4）=54.85N/mm2＜f=205N/mm2。
通过计算得出立杆是稳定的。
梁侧模板的计算：板面采用15mm厚酚醛覆膜多层板承受侧向荷载，次肋为50×100木方，主肋架管中距按600mm。
1）荷载计算
F1=0.22 γc(200/(T+15))β1β2V1/2
F2=γcH 取二者的较小值。
γc＝24KN/m3，β1＝1.2，β2=1.15，Ｖ1＝2m/h，T＝15。
Ｆ1＝68.7k N/m2，Ｆ２＝为21.6kN/m2
混凝土的最大侧压力按21.6kN/m2，振动荷载取4kN/m2。
2）梁侧板面的计算
（1）抗弯计算
q1=（21.6×1.2+4×1.4）×1=31.52N/mm
q2=21.6×1=21.6N/mm
M=KM q1 l2=0.08×31.52×1002=25216N·mm
W=bh2/6=700×152÷6=26250（mm3）,
σ=Mmax/W=25216÷26250=0.96/mm2＜fd=10.5N/mm2（符合抗弯要求）
（2）抗剪计算
V=KV q1 l =0.6×31.52×700=13238.4N
τ=3V/（2bh）=3×13238.4÷2÷15÷1000=1.32N/mm2＜fv=1.5N/mm2。
（3）挠度计算
I= bh3/12= 700×153/12=196875 mm4
ω=KW q2l4/（100EI）=0.677×21.6×1004÷100÷4500÷196875=0.016mm＜［ω］=l/400=100/400=0.25mm（符合挠度要求）。
3）次肋的计算（次肋间距150mm，主肋间距600mm）
q1=（31.25×1.2+4×1.4）×0.15=6.47N/mm
q2=31.25×0.15=4.69N/mm
（1）抗弯计算
M=KM q1 l2=0.08×6.47×6002=186336N·mm
σ=Mmax/W=186336÷83333=2.2N/mm2＜fd=13N/mm2（符合抗弯要求）
（2）抗剪计算
V=KV q1 l =0.6×6.47×600=2329.2N
τ=3V/（2bh）=3×2329.2÷2÷50÷100=0.7N/mm2＜fv=1.5N/mm2。
（3）挠度计算
ω=KW q2l4/（100EI）=0.677×4.69×6004÷100÷8500÷4166666=0.12mm＜［ω］=l/400=600/400=1.5mm（符合挠度要求）。
（4）支座反力的计算
Ｒ＝KＶ q1 l=1.1×6.47×0.6=4.27KN
3）主肋的计算（计算长度取650）
（1）抗弯强度计算
次肋传来的集中荷载P=4.27KN。
M1=KMPl=0.333×4270×650=924241.5N·mm
σ=Mmax/W=924241.5÷5080=181.9N/mm2＜fd=215N/mm2（符合抗弯要求）。
（2）抗剪强度计算
V=KVP=1.333×4270=5691.91N
τ=V/A=5691.91÷4=111.N/mm2＜fv=115N/mm2。
（3）挠度计算
ω=KWPl3/（100EI）=1.466×4270×6503÷100÷210000÷121800=0.67mm＜［ω］=l/400=650/400=1.625mm（符合挠度要求）。
11．附图
附图1：地下阶段模板加工及存放布置图
附图2：地上阶段模板加工及存放布置图
附图3：地下结构施工分段布置图
附图4：地下结构混凝土浇筑方向施工图
附图5：地上结构施工分段布置图
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