满堂脚手架施工方案0

本工程地下一层，在施工地下车库时宜采用落地式、全高全封闭的扣件式满堂钢管脚手架，满足施工需求。

      脚手架的基础结构为混凝土垫层上、底座下设置垫板，厚度为6cm，布设必须平稳，不得悬空。

      脚手架满堂单立杆，立杆接头采用对接扣件连接，立杆和大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm。

    大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨，不小于6米，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。

每一立杆与大横杆相交处，都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主接点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间设置1—2根小横杆，间距不大于75cm。小横杆伸出不小于10cm，且上、下层小横杆应在立杆处错开布置。

纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠在纵向扫地杆的立柱上。

本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，剪刀撑沿架高连续布置。

剪刀撑每六步四跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45O。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2至4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15㎝。最下部的斜杆与立杆的连接点与地面平行。

剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度＞100㎝，并用不少于三个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离＞10㎝。

脚手板采用松木、厚6㎝、宽20～35㎝的硬木板。在作业层下部架设一道水平兜网，同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8㎝处用直径1.2㎜的镀锌铁丝箍绕2-3圈固定，以防倾翻。

脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离不大于15㎝。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15㎝。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。

     脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网的规格为1.5×6m，用网绳帮扎在大横杆外立杆里侧。并在作业层下一步架处设一道水平兜网。在架内高度3.2m处设首层平网，往上每隔五步架设置隔层平网，施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，底步内侧设18cm高的挡脚板。

    该出入口设在楼梯口，出入口搭设长6.0m、宽4.5m、高6.0m的防护棚，上铺5㎝厚的双层脚手板。

搭设过程中画出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。

开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙杆安装稳定后，方可拆除。

    脚手架及时与结构拉结或采用临时支撑，以保证脚手架搭设过程安全未完成脚手架在每日收工前，一定要保证架子稳定。

 6.3.脚手架的拆除

    拆架前，全面检查脚手架定出作业计划，进行技术交底后，方可施工。

    拆架时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

      拆架时要划分作业区，周围设警戒标志，设专人指挥，禁止非作业人员进入。

      拆架时，不得中途换人，如必须换人，必须将拆除情况交代清楚后方可离开。

    每天拆架下班时，不应留下隐患部位。

    拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以放触电。

    所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。

    所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板或垃圾物从高处坠落伤人。

    拆下的零配件要装入容器内，用吊蓝吊下；拆下的钢管要帮扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。

八.满堂脚手架承载力计算

1、计算依据

1.1  截面特征：（钢号Q235，b类）

2.1  荷载计算

1）恒载的标准值GK

GK=Hi·（gk1＋gk3）＋n1· la· gk2

取Hi=21.9m

装修作业时：

GK=Hi·（gk1＋gk3）＋n1· la· gk2=21.9×（0.1129＋0.0614）＋2×1.5×0.3476=4.86KN

2）活载的标准值QK

QK= n1· la· qk

qk=1.8KN/M（结构作业）

qk=1.2KN/M（装修作业）

则有：

用于结构作业时  QK=1.2×1.8=2.16KN

用于装修作业时  QK=2×1.2×1.2=2.88KN

3）  风荷载的标准值WK

     qWk= la·ψ·Wk

        Wk=0.7·us·uZ·W0

     ψ=AN/AW=1

     Wk=0.7×1.0×1.78×0.60=0.75KN/M2

     qk=1.2×1.0×0.75=0.9KN/M2

2.2  脚手架整体稳定验算：

1）确定材料强度附加分项系数

结构作业时：NGK=4.23KN     NQK=2.16KN 

装修作业时：NGK=4.86KN     NQK=2.88KN

NWK=MWK·A/W=0.09626·MWK=19.49KN

结构：η=SQK/SGK       λ= SWK/SGK

η=2.16/4.23=0.51    λ=19.49/4.23=4.60

装修：η=SQK/SGK       λ= SWK/SGK

η=2.88/4.86=0.59   λ=19.49/4.86=4.01

         r/m=1.59｛1+0.9（η＋λ）｝/（1＋η＋λ）

结构：将η、λ代入公式得 r/m=1.46

装修：将η、λ代入公式得 r/m=1.46

2）计算轴心力设计值

结构： N/=1.2×（NGK＋NQK）=1.2×（4.23＋2.16）

=7.67KN

装修： N/=1.2×（NGK＋NQK）=1.2×（4.86＋2.88）

=9.28KN

3）计算风荷载弯矩MW：

         MW=1.2×MWK=1.2×0.1×qWK×h2=0.12×qWK×h2

         MW=0.12×1.13×1.52=305KN·㎜

4)确定稳定系数ψ：  ψ=0.329

5)验算稳定：N//（ψ·A）＋MW/W≤fc/（0.9·r/m）

结构：7.67×103/（0.329×4）＋243×103/5080

=36.75N/㎜2

       fc/（0.9·r/m）=205/（0.9×1.467）=154.95N/㎜2                            

装修：9.28×103/（0.329×4）＋243×103/5080

=44.46N/㎜2

      fc/（0.9·r/m）=205/（0.9×1.468）=154.95N/㎜

2 纵横向水平杆承载力验算：

1）横向水平杆验算：

荷载统计

q=0.5×1.2×（1.2×0.35＋1.4×3）=2.77KN/m

抗弯强度验算

MMAX=ql2/8=2.77×1.12/8=0.419KN·m

σ=M/W=0.419×106/(5.08×103)=82.47N/㎜2

  挠度验算ω： ω=5ql4/（384EI）

=5×2.77×1.14×103×109/（384×2.06×105

×12.19×104）=2.10mm2）纵向杆验算

P=2.77×1.2/2=2.08KN

ＭＭＡＸ＝0.175×P×L=0.175×2.08×1.2=0.55KN·M

σ=M/W=0.55×106/(5.08×103)=108.27N/㎜2ω=0.469Pl3/（100EI）

=0.469×2.08×103×1.23×109/(100×2.06×105

×12.19×104)=1.31㎜2.4  连墙件和扣件顶板和基础验算：

1）连墙件稳定验算

风荷载产生轴向力设计值

NeＷ=1.4×ＷＫ×ＡＷ=1.4×0.75×3.0×3.6=11.34KN

脚手架平面外变形产生的轴向力  N0=3KN

Nl=11.34＋3=14.34KN

连墙件的计算长度  1.2＋0.2＋0.25＋0.15=1.85m

长细比  λ= l0/I=1850/15.8=117.09

轴心受压构件稳定系数  ψ=0.47

稳定验算：

Nl/(Ψ·A)=14.34×103/（0.47×2×4）

         =31.20N/mm2<205/1.467=139.74N/mm2（满足）

扣件抗滑验算：

NC≤RC      （RC=8KN/个）

14.34〈4×8.0=32KN

2）楼板承载力验算：

立杆底座承载力验算： N=12.67KN

立杆底座承载力设计值  Rb=40KN

12.67KN〈40KN     

Ad=1.5×0.4=0.6m2 （满足要求）

fk=98KN/m2

N/ Ad≤K·fk

N/ Ad=12.67/0.6=21.12<39.2KN     （满足要求）

劳动力计划表

                                                        （单位：人）