混凝土梁板结构设计设计计算说明书

姓    名：曹   群

指导老师：姚大力

1.盖楼的结果平面布置

主梁沿房屋的横向布置，次梁沿纵向布置，主梁的跨度为6.6m，次梁的跨度为6.6m，主梁每跨内布置两根次梁，其间距为2.3m。楼盖结构平面布置见图：

根据构造要求，板厚取h=80mm。次梁截面高度应满足~==（367）（mm）。考虑到露面活荷载比较大，取h=450mm，截面宽度取为b=200mm。

主梁截面高度应满足h=~==（550）（mm），取h=650mm，截面高度取为b=250mm。

2.板的设计

板按考虑塑性内力重分布方法计算。

（1）荷载  

恒荷载标准值

            20mm水泥砂浆面层   0.02

            80mm钢筋混凝土板   0.08

            20mm板底混合砂浆   0.02

活荷载标准值                           

恒荷载设计值   g=1.22.74=3.29

活荷载设计值   q=1.3

总        计   g+q=11.09

（2）计算简图

次梁截面为200450mm，板在墙上的支承长度取为120mm，则板的计算跨度：

边跨+=2.03m

取

中间跨  

跨度差=1%10%，可按等跨连续板计算。取1m宽版带作为计算单元，计算简图如图所示：

（3）内力计算

各截面的弯距计算见表1。

表1  板的弯矩设计值

 b=1000mm，h=80mm，C25混凝土，；HPB235钢筋，，板的配筋计算见表2。

表2  板的配筋计算

表3.7中同时给出了采用分离式及弯起式配筋方式时的选筋结果。分离式配筋方式可不考虑板底跨中筋和支座负筋之间的相互联系，两者分别设置，设计和施工均很方便，大多数工程都采用此种配筋方式。采用弯起式配筋方式时，应注意相邻板底筋和支座负筋共用部分钢筋的直径和间距要统一。

3.次梁的设计

次梁按考虑塑性内力重分布方法设计。

（1）荷载

恒载设计值

          由板传来                              3.9

          次梁自重            1.2

          梁侧抹灰        1.2

                                                       g=  9.76

活荷载设计值

              由板传来                   q=7.8

              合    计                           g+q=26.92

（2）计算简图

次梁在砖墙上的支承长度为240mm。主梁截面为250mm650mm。次梁的计算跨度为

边跨  

取=6.475m。

中间跨 =6.6-0.25=6.35（m）

跨度差（6.475-6.35）/6.35=1.96%

因相邻跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算。次梁的计算简图见图3.27。

（3）内力计算

连续次梁各截面的弯矩及剪力计算分别见表3及表4。

表3  次梁弯矩计算

1）正截面受弯承载力计算

 进行正截面受弯承载力计算时，跨中截面按T形截面计算，其翼缘计算宽度为：

边跨=

离端第二跨、中间跨=

梁高h=450mm，

翼缘厚=80mm。

判别T形截面类型：

=1.0

故各跨跨中截面均属于第一类T形截面。

支座截面按矩形截面计算，梁宽b=200mm，先按单排筋考虑，即=415mm。

次梁正截面承载力计算过程见表5.

计算结果表明均小于0.35，符合塑性内力重分布的条件。

2）斜截面受剪承载力计算。

b=200mm，，，。腹刚劲仅配置箍筋，次梁斜截面的配筋计算过程见表6。

表5  次梁正截面承载力计算

主梁按弹性方法设计

（1）荷载设计值

为简化计算，将主梁自重等效为集中荷载。

次梁传来恒荷载                                    9.76

主梁自重（含粉刷）[（0.65-0.08）]                                                           

恒荷载   G=.42+12.31=76.73kN，  取G=78kN

活荷载   Q=17.16

（2）计算简图

主梁按连续梁计算，端部支承在砖墙上，支承长度为370mm；中间支承在400mm400mm的混凝土柱上。其计算跨度

边跨：因0.025取

    。

中跨：                                  

主梁的计算简图见图11-28。因跨度相差不超过10%，故可利用查表计算内力。 

     G   G                G     G             G      G  

A       1         B           2        C           3          D

        60                6600                  60

                  图11-28  主梁计算简图

（3）内力设计值及包络图

 1）弯矩设计值

 弯矩M=

式中系数由查表相应栏内查得。

        6.=347.05kN·m

        6.=-375.76kN·m

        6.=187.21kN·m

2）剪力设计值

剪力                  V=

式中系数由查表相应栏查得。

3）弯矩、剪力包络图

弯矩包络图：

1第1、3跨有活荷载，第2跨没有活荷载

由附表19知，支座B或C得弯矩值为

在第1跨内以支座弯矩的连线为基线，作G=78kN，Q=115kN的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点处弯矩值分别为：

（G+Q）（与前面计算的=347.05相近）

    （G+Q）

在第2跨内以支座弯矩，的连线为基线，作G=78，Q=0的简支弯矩图，得集中荷载作用点处的弯矩值：G。

2第1、2跨有活荷载，第3跨没有活荷载

第1跨内：在第1跨内以支座弯矩的连线为基线，作G=78，Q=115的简支梁弯矩图，得第1集中荷载和第2集中荷载作用点处弯矩值分别为

在第2跨内：。以支座弯矩，的连线为基线，作G=78，Q=115的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点处的弯矩设计值分别为：

==107.92

==1.42

3第2跨有活荷载，第1、3跨没有活荷载

第2跨两集中荷载作用点处的弯矩

（与前面计算的）

第1、3跨两集中荷载作用点处的弯矩设计值分别为

       =

       =

弯矩包络图如图11-29（a）所示。

剪力包络图：

1第1跨

；过第1个集中荷载后为151.7-78-115=-41.3；过第2个集中荷载后为-43.16-78-115=-234.3。

；过第1个集中荷载后为-249.59+78+115=-56.59；过第2个集中荷载后为-58.46+78+115=136.41。

第2跨

；过第1个集中荷载后为218.53-78=140.53。

当活荷载仅作用在第2跨时

；过第1个集中荷载后为193-78-115=0。

剪力包络图如图11-29（b）所示。

（4）承载力计算

1）正截面受弯承载力

跨内按T形截面计算，因/=80/615=0.13，翼缘计算宽度按l/3=6.6/3=2.2m和b+=6m中较小值确定，取=2.2m。

B支座边的弯矩设计值。纵向受力钢筋除B支座截面为两排外，其余均为一排。跨内截面经判别都属于第一类T形截面。正截面受弯承载力的计算过程列于表7。

         主梁正截面承载力计算         表7

    主梁纵向钢筋的弯起和切断按弯矩包络图确定。

2）斜截面受剪承载力

验算截面尺寸：

    =580-80=500mm，因/b=500/250=2，截面尺寸按下式验算：

0.25知截面尺寸满足要求。

0.7故各截面应按计算配置腹筋。

计算所需腹筋：

采用@200双肢箍筋，

+1.25

    =0.7

    =231.27kN

知支座B截面尚需配置弯起钢筋，弯起钢筋所需面积（弯起角取）

主梁剪力图呈矩形，在B截面的2.2m范围内需布置三排弯起筋才能覆盖此最大剪力区段，现分三批弯起第一跨跨中的钢筋，=380

验算最小配箍率：

次梁两侧附加横向钢筋的计算：

次梁传来的集中力附加箍筋布置范围s=2取附加箍筋@200双肢，则在长度s内可布置附加箍筋的排数，m=900/200+1=6排，次梁两侧各布置3排。另加吊筋1，=254.5m，由式（11-13），

，满足要求。

因主梁的腹板高度大于450mm，需在梁侧设置纵向构造钢筋，每侧纵向构造钢筋的截面积不小于腹板面积的0.1%，且其间距不大于200mm。现每侧配置2308/（300）=0.18%，满足要求。

主梁边支座下需设置梁垫，计算从略。