门型墩施工方案

门型墩专项施工方案

编    制：             

审    核：             

审    批：             

重庆建工集团轨道交通六号线二期工程

BT一标段项目管理总部三分部

二〇一一年四月

1、编制说明

为了更好地指导工程的门型墩工程具体施工，为其提供完善的技术支持，确保达到安全、高速、优质的施工目的，特编制此方案。

2、工程概况

重庆轨道交通六号线二期工程BT一标段长生桥站至刘家坪站高架区间起讫里程为YDK3+858.251～YDK5+185.101，长1326.85m，共有门型墩8个，其中28号门型墩高度为30.1米；出入线区间共有门型墩2个，其中R15号门型墩高度为20.1米。当墩高＞15米，垂直运输采用塔吊，墩高≤15米时垂直运输则采用吊车，根据相关文件要求需对该方案进行专家评审。

                   门型墩横梁工程数量表

3、编制依据

重庆轨道交通六号线二期工程施工图设计（第五篇区间工程第四册长生桥站～刘家坪站第二分册桥梁）；

重庆轨道交通六号线二期工程施工图设计（第五篇区间工程第五册刘家坪站～上新街第二分册桥梁）；

重庆轨道交通六号线二期工程施工图设计【第十九篇车辆基地（长生停车场）第五册战场、路基及附属工程第四分册桥梁】；

《工程测量规范》                         （GB50026-2007）

《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》 （TB10424-2003）

《铁路桥涵工程施工质量验收规范》         （TB10415-2003）

《铁路桥涵施工技术规范》                 （TB10203-2002）

《钢筋机械连接通用技术规程》             （JGJ 107-2003）

《钢筋焊接及验收规程》                    （JTJ 18-2003）

《砼结构工程施工及验收规范》             （GB50204-2002）

《低合金高强度结构钢》                 （GB/T1591-1994）

《组合钢模板技术规范》                  （GB20214-2001）

《砼强度检验评定标准》                     （GBJ107-87）

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）

我公司承建类似工程的建设经验；

现场踏勘的实际情况；

4、施工计划

长生桥站～刘家坪站高架区间门型墩横梁计划于2011年3月20日开工，于2011年9月20日竣工，长生桥停车场出入线高架区间门型墩盖梁计划于2011年8月10日开工，于2011年10月31日完工。具体开工时间根据拆迁情况决定。

4.1劳动力计划

拟投入到长生桥站～刘家坪站高架区间、长生桥停车场出入线高架区间门型墩盖梁施工管理的主要管理人员见表。

门型墩横梁施工期间投入的主要施工机械设备如下表：

5、工序流程及施工方案

施工前，按技术规范要求对设计文件、图纸、施工现场进行详细核查，编写实施性施工方案，做好结构物施工测量工作。

合理安排施工进度计划。根据施工进度，充足准备合格的各种原材料，加强对周转性材料的调配工作，同时依据进度要求合理调配各种机具，在使用前对设备进行调试，确保机械性能良好。

5.1、施工流程

 ⑴地基、排水处理→⑵碗扣支架搭设→⑶墩柱顶面处理→⑷测量放线→⑸底模安装→⑹钢筋、预应力钢绞线制作及安装→⑺预埋件安装→⑻侧模安装→⑼浇筑混凝土→⑽养护→⑾拆除侧模→⑿第一次张拉(N2、N4)→⒀压浆→⒁封锚→⒂拆除底模→⒃支架拆除→⒄架梁后第二次张拉（N1、N3）→⒅压浆→⒆封锚→⒇封端

5.2、门型墩盖梁施工

5.2.1测量放样、地基处理、排水

墩柱施工完成模板拆除后，在墩柱表面利用全站仪放出门型墩中心位置，并做好标记，同时将墩柱表面与门型墩连接处进行凿毛处理，以保证混凝土接触良好。在支架搭设范围两米外挖沟排水，保证支架区域地基不被冲刷。

5.2.2支架搭设及底模安装

支架采用落地式满堂支架，采用碗扣式脚手架，立杆间距为横向30cm×纵向60cm，横杆步距为1.2m，若支架顶部自由高度大于0.9m，则在0.6m处加设一层水平横杆。为了确保碗扣支架的整体稳定性，纵横向均搭设剪刀撑，剪刀撑采用普通钢管进行拼装，纵横向均按每4排搭设一道剪刀撑。碗扣支架底部均设置可调底托，顶部设置可调顶托，保证底模平整。支架顶部上支托凹槽先横向摆设10×10cm木方作第一层分配梁，再纵向铺设5×10cm木方，间距25cm，木方中间间隔用直径48mm钢管满铺。底模采用12mm厚优质竹胶板，铺设底模前由测量组精确测放出盖梁平面位置及高程。板与板间接缝紧密，必要时采用双面胶带或塑料胶带等将板缝密封，保证不漏浆。安装好的底模高程、平面位置及平整度等各项指标均应达到设计及规范要求，经自检合格后报监理工程师检验，批准后进行下一道工序。

支架搭设示意图如下：

5.2.3碗扣支架验算 （28号门型墩）

（1）、荷载分析

根据本桥现浇横梁（门型墩）的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：

1） q1—— 盖梁自重荷载，当以体积计算的含筋率≤2%时，钢筋混凝土容重为25KN/m3；

2） q2—— 盖梁底模及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。

3）q3—— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。

4）q4—— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。

5） q5—— 新浇混凝土对侧模的压力。

6） q6—— 倾倒混凝土产生的冲击荷载，取2.0kPa。

    7） q7—— 支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：

满堂钢管支架自重

模板、支架设计计算荷载组合

1）、盖梁自重——q1计算

根据结构特点，现取2个截面进行验算

II- II该盖梁支架承受的混凝土恒载为：

q1=S/B·Υ=3.4×3.1/3.4*25=77.5KN/m2；

III- III该盖梁支架承受的混凝土恒载为：

q1=S/B·Υ=（3.4+0.85）×2.5/（3.4+0.85）*25=62.5KN/m2；

门型墩盖梁立面图

（4）、结构检算

1）、碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算

碗扣式钢管脚手架属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力。本工程现浇盖梁支架按φ48×3.0mm碗扣架（偏于安全）。

1III- III截面处

钢管扣件式支架体系采用60×30×120cm的布置结构，如图：

立杆强度验算

根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］＝30kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5）。

立杆实际承受的荷载为：

N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4ΣNQK

NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力；

NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力

ΣNQK—施工荷载标准值；

于是，有：NG1K=0.6×0.3×q1=0.6×0.3×62.5=11.25KN

NG2K=0.6×0.3×q2=0.6×0.3×1.0+25×0.07=1.93KN

ΣNQK=0.6×0.3×(q3+q4+q6)=0.18×(1.0+2.0+2.0)=0.9KN

实际承受的荷载为：

N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4ΣNQK

       =1.2×(11.25+1.93)+1.4×0.9=17.1KN<［N］＝30KN，

立杆稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：

不组合风荷载时N/ΦA≤f

组合风荷载时  N/ΦA+MW/W≤f

N—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4ΣNQK（不组合风荷载时），同前计算所得；

N—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4×ΣNQK，同前计算所得；

f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。

A—φ48mm×3.0㎜钢管的截面积A＝424mm2。

Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。

i—截面的回转半径，查《路桥施工计算手册》 表13-4得i＝15.95㎜。

长细比λ＝L/i。

   L—水平步距，L＝1.2m。

于是，λ＝L/i＝75，参照《路桥施工计算手册》附表3-25

得Φ＝0.682。

不组合风荷载时N/ΦA≤f

              17.1×103/0.682×424=59.1≤f=205 

结果证明支架是安全的。

有组合风荷载时 N/ΦA+MW/W≤f

MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；

MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10

WK=0.7uz×us×w0=0.3

重庆地区基本风压W0=0.25kpa

us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项得：us=1.2

uz，风压高度变化系数，取1.42；

La—立杆纵距0.6m；

h—立杆步距1.2m，

故：MW=0.85×1.4×0.3×La×h2/10=0.03KN

W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得W=4.49

则，N/ΦA+MW/W＝17.1×103/（0.682×424）+0.03*106/（4.49*103）

＝65.8KN/mm2≤f＝205KN/mm2

计算结果说明支架是安全稳定的

2 II- II截面处

钢管扣件式支架体系采用60×30×120cm的布置结构，如图：

立杆强度验算

根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］＝30kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5）。

立杆实际承受的荷载为：

N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4ΣNQK

NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力；

NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力

ΣNQK—施工荷载标准值；

于是，有：NG1K=0.6×0.3×q1=0.6×0.3×77.5=13.95KN

NG2K=0.6×0.3×q2=0.6×0.3×1.0+25×0.07=1.93KN

ΣNQK=0.6×0.3×(q3+q4+q6)=0.18×(1.0+2.0+2.0)=0.9KN

故：N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4ΣNQK=1.2×（13.95+1.93）+1.4×0.9=20.3KN＜［N］＝30KN ，强度满足要求。

立杆稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：

不组合风荷载时N/ΦA≤f

组合风荷载时  N/ΦA+MW/W≤f

N—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.9×1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；

f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。

A—φ48mm×3.0㎜钢管的截面积A＝424mm2。

Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。

i—截面的回转半径，查《路桥施工计算手册》 表13-4得i＝15.95㎜。

长细比λ＝L/i。

   L—水平步距，L＝1.2m。

于是，λ＝L/i＝75，参照《路桥施工计算手册》附表3-25

得Φ＝0.682。

MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；

MW=0.9×1.4×WK×La×h2/10

WK=0.7uz×us×w0=0.3

重庆地区基本风压W0=0.25kpa

us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项得：us=1.2

uz，风压高度变化系数，取1.42；

La—立杆纵距0.6m；

h—立杆步距1.2m，

故：MW=0.9×1.4×WK×La×h2/10=0.03KN

W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得W=4.49

则，不组合风荷载时N/ΦA≤f

                 20.3×103/0.682×424=70.2≤f=205

组合风荷载时  N/ΦA+MW/W≤f

N/ΦA+MW/W＝20.3×103/（0.682×424）+0.03*106/（4.49*103）

＝76.9KN/mm2≤f＝205KN/mm2

计算结果说明支架是安全稳定的

2）在门型墩中间设置一宽4米，高5米的门洞，门洞两侧设置5排立杆间距为30×30cm立杆，门洞上面按采用6榀7米长的63b工字钢，工字钢上面按60cm间距布置12根4.5米长14a槽钢，槽钢上面的采用碗扣式脚手架，立杆间距为60×30cm，横杆步距为0.6m布置。

门洞截面处

门洞上面钢管扣件式支架体系采用60×30×60cm的布置结构，已经验算60×30×120cm合格，现计算门洞左部分：

钢管扣件式支架体系采用30×30×120cm的布置结构，如图：

q1=S/B·Υ=2.5×2.6×7×25/2.6×2.4=168.3KN/m2

q2=10.09+1+1.54=12.63 KN/m2

工字钢和槽钢的荷载：[（131.25×7×6+14.53×4.5×12）×10]/2.4×2.6=10.09 KN/m2

立杆强度验算

根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］＝30kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5）。

立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4ΣNQK

NG1K—结构自重标准值产生的轴向力；

NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力

ΣNQK—施工荷载标准值；

于是，有：NG1K=0.3×0.3×q1=0.3×0.3×168.3=15.15KN

NG2K=0.3×0.3×q2=0.3×0.3×12.63=1.14KN

ΣNQK=0.3×0.3×[(q3+q4+q6) ×7×2.6/(3×3.2)]=0.09×9.48=0.9KN

故：N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4ΣNQK=1.2×（15.15+1.14）+1.4×0.9=20.8KN＜［N］＝30KN ，强度满足要求。

立杆稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：

不组合风荷载时N/ΦA≤f

组合风荷载时  N/ΦA+MW/W≤f

N—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4ΣNQK同前计算所得；

f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。

A—φ48mm×3.0㎜钢管的截面积A＝424mm2。

Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得。

i—截面的回转半径，查《路桥施工计算手册》 表13-4得i＝15.95㎜。

长细比λ＝L/i。

   L—水平步距，L＝1.2m。

于是，λ＝L/i＝75，参照《路桥施工计算手册》附表3-25

得Φ＝0.682。

MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；

MW=0.9×1.4×WK×La×h2/10

WK=0.7uz×us×w0=0.3

重庆地区基本风压W0=0.25kpa

us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项得：us=1.2

uz，风压高度变化系数，取1.42；

La—立杆纵距0.6m；

h—立杆步距1.2m，

故：MW=0.9×1.4×WK×La×h2/10=0.03KN

W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得W=4.49

不组合风荷载时N/ΦA≤f

           20.8×103/0.682×424=71.9≤f=205

组合风荷载时  N/ΦA+MW/W≤f

则，N/ΦA+MW/W＝20.8×103/（0.682×424）+ 0.03*106/（4.49*103）

＝78.6KN/mm2≤f＝205KN/mm2

工字钢抗弯计算：

Mx/φbWx≤ƒ

式中：Mx —— 绕X轴的弯矩；

        Wx —— 绕X轴的毛截面抵抗矩（cm3）；

       φb —— 整体稳定系数；

       ƒ  —— 抗弯强度设计值。

q=（2.5×2.6×7×25+12.63×7×2.6+5×7×2.6）/7×6

=34.7KN/m

MX=q×L2/8- q×l2/2=34.7×5.22/8- 34.7×0.92/2 =103.2KN.M

Mx/φbWx≤ƒ

 103.2×103/0.9×3116.6=36.8≤235

工字钢抗剪验算：

τ=VySx/Ixt

    公式中：τ--剪应力；

Vy –计算截面y轴主平面内的剪力；

Sx--计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩；

Ix--毛截面惯性矩 ；     

t—腹板厚度。

Vy =（34.7×7）/2-0.9×34.7= 90.22KN

τ=VySx/Ixt

     =90.22×1846.6 ×10-3/98171×1.5×10-4=11.3KN≤125 KN

3)立杆底座和地基承载力计算：

立杆底托验算

立杆底托验算：     N≤Rd

通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为间距30×60cm布置的立杆，即：

N＝a×b×q＝ a×b×(q1+q2+q3+q4+q6+q7)

＝0.3×0.6×(168.3+12.63+1.0+2.0+2.0)=16.7kN

底托承载力（抗压）设计值，一般取Rd =40KN;

得：16.7KN＜40KN   立杆底托符合要求。

立杆地基承载力验算

立杆地基承载力验算：≤K·k

式中： N——为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；

Ad——为立杆底座面积Ad=15cm×15cm=225cm2；

==742Kpa

长生桥至刘家坪段6＃-10＃门型墩横梁支架搭设在通江大道上，所以这五个门型墩横梁支架搭设不需地基处理，当地基承载力达不到要求时采用20cm厚C20混凝土硬化。该门型墩基础为粉质粘土，地基承载力达不到设计要求，清除表土并夯实基础，浇筑20cn厚C30混凝土，通过混凝土层传入地基的承载力为==46.4Kpa≤[fk]=0.1Mpa

，满足要求。

支架搭设加固完成，横梁底模安装完成后，在钢筋绑扎施工前，对支架进行相当于1.1倍箱梁自重的荷载预压，预压时横梁两侧对称、平衡加、卸载，压重材料采用砂袋堆码，为保证压载重量的精确度，对每一袋砂都严格称重、并做好记录。砂袋按箱梁结构形式合理布置。分四级加载，一次性卸载，前两级加载重量均为总重的30%，后两级加载重量均为总重的25%。

观测点位布置

根据横梁结构，本次预压横梁模板底沉降观测共布置3排观测点，每排3个，共9点，分别设置在跨中，1/4跨。

支架地基沉降观测点与横梁模板沉降点相对应，同样观测9点。

观测步骤

横梁支架和模板整体安装我毕后，按观测点位布置图布设好模板沉降观测点和支架地基观测杆，加载前测定出其各自标高。为把测量误差减小到最小，采用两台DSZ2高精度水准仪同时观测，取其平均值，并严格按要求闭合。

第一次加载后，每2个小时观测一次，沉降量为零时，进行第二次加载，按此步骤，直至第四次加载完毕。达到设计荷载持荷12小时后，沉降值为零，经监理工程师同意，可进行卸载，整体卸载完毕后，再进行一次观测，以检测地基和支架模板回弹量。

根据压载和卸载后的观测值确定所产生的弹性变形和非弹性变形，并绘制弹性变形和非弹性变形曲线，从而确定各梁段浇筑砼时所产生的弹性变形值，并进行。根据成果分析进行横梁预拱度设置，调整碗扣支架顶托的标高来控制横梁底板预拱高度。

5.2.4 钢筋制作与安装

钢筋在钢筋加工厂提前制作成型，采用钢套筒机械连接或搭接电弧焊焊接。双面搭接焊焊缝长度不小于5d，单面搭接焊焊缝长度不小于10d，且焊缝宽度、深度均符合规范及设计要求。安装钢筋时，钢筋位置要准确，间距满足设计及规范要求。安装好的钢筋要稳定、牢固，钢筋上不得有污垢、有害的铁锈及鳞皮、油污等；同一截面内接头面积不得超过50％，相邻接头错开≥35d且不小于1m。直螺纹钢筋连接时，应采用扭力扳手把钢筋接头拧紧。安装完后绑扎垫块，垫块混凝土采用集料粒径不大于10mm，强度与混凝土相同的混凝土预制块，用1.3mm直径的退火软铁丝预埋于垫块内与钢筋绑扎，垫块纵横向间距为1m，安装好的钢筋报监理工程师，经监理工程师检验合格后进行下一道工序。

滚轧直螺纹钢筋接头拧紧力矩值表

5.2.5波纹管与钢绞线安装

(1)波纹管安装

横梁钢筋安装绑扎好后，安装波纹管。波纹管6m长一根，接管用大一号同型波纹管作为接头管，接头管长度：管径为60mm时取200mm；管径为80mm时取250mm；管径为90mm时取300mm。接头管两端用密封胶带封裹，以防接缝漏浆。波纹管不得漏浆和毛刺、卷边现象。为保证预应力筋位置的准确，各标高点的位置，沿管道长度方向，直线段每隔0.5m，曲线段每隔0.25m，用φ16钢筋网焊接在主筋上，确保管道在砼浇筑过程中不上浮变位。当普通钢筋位置与波纹管位置相互干扰时，适当调整普通钢筋位置，确保波纹管位置准确，但不得截断普通钢筋。安装完波纹管后将锚垫板及锚后钢筋网等安装到位，锚垫板必须与钢束轴线垂直，垫板孔中心与管道孔中心一致。

(2)钢绞线下料及穿束

预应力钢绞线采用抗拉强度标准值fpk=1860MPa、公称直径d=15.20mm的低松弛高强度钢绞线。钢绞线的质保资料必须齐全，经取样试验合格后方能使用。钢绞线的下料长度根据设计张拉长度、锚具长度和张拉设备的长度等因素计算出下料长度。用钢管或钢筋加工放线架，下料采用砂轮锯切断，切割时用力要均匀，保证切口平整无毛刺，严禁使用电弧切割，钢绞线端头用细铁丝绑扎。钢绞线穿束采用先穿法，钢筋及波纹管安装固定好后, 人工配合机械将钢绞线穿入波纹管中，钢绞线从波纹管另一端引出。

排气孔的设置：按设计要求在每根管道设置一个排气孔兼出浆口。经驻地监理工程师验收后进行下一工序的施工。

5.2.6侧模安装

根据横梁各部尺寸，制作大块定型钢模板。模板在安装前，对模板表面进行清洁、校正、涂脱膜剂，安装时模板接缝处加双面胶条，以保证浇注砼时无漏浆并控制板间错台小于2mm，保证平整度。

安装侧模前先将底模上的杂物及灰尘清楚干净，安装好的模板应平顺无错台，严密不漏浆，无灰尘杂物；对其平面位置、顶部标高、节点联系及纵横向稳定性进行检查，并安装好预埋件，然后报监理工程师审核，合格后方可进行砼浇筑施工。

模板安装的允许偏差

混凝土作用于模板的侧压力随着混凝土浇筑高度的增加而增加，当浇筑高度达到一定临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇混凝土的最大侧压力，侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。 当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力可按下列二式计算，并取二式的较小值。

——新浇混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）；

——新浇混凝土的密度（kN/m3），取24kN/m3；

——新浇混凝土的初凝时间，根据试验依据取6.5h；

——外加剂影响修正系数，本计算取掺外加剂，按1.12取值；

——坍落度影响系数，取坍落度为200～240cm，取1.15

——浇筑速度(m/h),取0.4m/h；

——侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m），本式取3.1m。

=0.22×24×6.5×1.12×1.15×0.4(1/2)=27.96 KN/m2

F=rcH =74.4KN/m2

第二种计算大于27.96kN/m2,故浇筑混凝土产生的侧压力27.96kN/m2。

拉杆受力计算

拉杆采取φ14精轧螺纹钢作为拉杆，在模板端工丝用螺栓进行加固,拉杆间距采取1.0m×1.3m。

侧压力产生的拉力F=27.96*1*0.6=16.8KN

φ14精轧螺纹钢的拉应力［F］=154*490=75.5KN

拉杆的安全系数：K=［F］/F=75.5/16.8=4.5（结构满足安全）

5.2.8砼浇筑施工

混凝土在商砼站集中拌和，混凝土罐车运往工地，在运输过程中同时对混凝土搅拌，防止离析。

横梁砼采用泵送车泵送入模，混凝土进行分层浇筑，每层厚度不超过30cm。为避免形成接缝，浇筑上层时插入式振捣棒伸入到下层10cm，插入式振捣棒的移动间距不得大于振捣棒的作用直径。

混凝土振捣时，注意不能损伤波纹管，且不允许波纹管移位。振捣棒与侧模保持5～10cm的距离，防止侧模受振动器影响而发生变形或碰撞模板、钢筋、预埋件等。振捣时采取快插慢拔的方式，插入和拔出必须保持振捣棒的垂直。对每一振动部位，必须振动到该部位砼密实为止，密实的标志是砼停止下沉，不再冒出气泡，表面呈现平坦，泛浆为止。严格控制砼顶面标高，浇筑完砼后将表面收平。

5.2.9混凝土的拆模和养护

混凝土浇筑完毕强度达到规定强度后拆除侧模板，然后对横梁砼进行覆盖养护，养护期间保持砼表面不干燥，养护时间不少于7天。

5.2.10钢绞线张拉

混凝土的强度及弹性模量打到设计值的90%以上且龄期不小于7天时，对称张拉N1、N4钢束，在上部梁架设完成后对称张拉N2、N3钢束，采用应力应变双控制，以张拉力控制为主，伸长量测量为辅，张拉控制应力为0.67fpk,每束锚下张拉控制力为2078.7KN，且伸长量测定值应满足设计及规范要求，控制在理论伸长值±6%范围。

(1)锚具及千斤顶安装

浇筑砼过程中到砼初凝前，应派专人对钢绞线进行抽动，以防由于孔道漏浆造成钢绞线锚固。预应力钢束在混凝土的强度及弹性模量达到设计强度的90%且养生龄期不少于7天后才能进行张拉，并对称张拉。锚具必须与钢束轴线垂直，安装千斤顶时必须保证锚圈孔支承垫板中心严格对中，防止滑丝、断丝现象。锚具夹片及锚头锥孔保持清洁，严禁有金属屑等杂物。千斤顶及油表必须经过标定且在有效期内，并由专人操作。

锚具的安装及准备工作

1）将锚垫板内的混凝土清理干净，检查锚垫板的注浆孔是否堵塞。

2）清除钢绞线上的锈蚀、泥浆。

3）检查预应力孔道中是否有漏浆粘结预应力筋的现象，如有应予以排除。

4）安装工作锚板，锚板应与锚垫板止口对正。

5）在工作锚板每个锥孔内装上工作夹片，夹片安装后要齐平，必要时用专用工具轻敲，但不得重敲把夹片损坏。

千斤顶的定位安装

1）在工作锚上套上相应的限位板，根据钢绞线直径大小确定限

位尺寸。

2）装上张拉千斤顶，使之与高压油泵相连接。

3）装上可重复使用的工具锚板。

4）装上工具夹片（夹片表面涂上退锚灵）

（2）预应力钢束张拉

预应力钢绞线分两批张拉，第一批张拉N1、N4钢束，在上部梁架设完成后张拉N2、N3钢束，其后上二期恒载。预应力钢束张拉时须左右对称进行，采用应力应变双控制，以张拉力控制为主，伸长量测定为辅，且伸长量测定值应满足有关规范要求。

当梁体混凝土强度达到设计强度的90%且弹性模量达到设计要求后，即可进行分张拉。张拉时的强度要求以现场同条件养护混凝土试块的试压报告为准。

在进行第一孔梁张拉时需要对管道摩阻损失、锚圈摩阻损失进行测量。根据测量结果对张拉控制应力作适当调整，确保有效应力值。

张拉同束钢绞线应由两端对称同步进行，且按设计规定的编号及张拉顺序张拉。张拉时分级加载，按照15%σk→30%σk→100%σk对应的张拉力分别量测伸长值。张拉控制采用张拉应力和伸长值双控，以张拉应力控制为主，以伸长值进行校核，当实际伸长值与理论伸长值差超过6％时，应停止张拉，等查明原因并采取措施后再进行施工。

张拉程序为：0→15％σk→30％σk→100％σk（持荷5min锚固）

σk为张拉时的控制应力（包括预应力损失在内），其值根据设计图纸要求而定，初应力取σk的15%。

（3）、预应力理论和实际伸长量的计算 

1）、预应力理论伸长值的计算

后张法预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力的计算公式如下：

△L＝PP×L／（AP×EP）                      (1)

PP＝P×〔1－e-（kx+μθ）〕／(KL+μθ)    (2)

式中：△L----预应力筋理论伸长值，mm

L----预应力筋的长度，mm

PP----预应力筋的平均张拉力，N

X  ---- 从张拉端至计算截面孔道长度， m

     AP ----预应力筋截面面积，mm2

 EP ----预应力筋的弹性模量，Mpa

P----预应力筋张拉端的张拉力，N

θ----从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad

k----孔道每米局部偏差对磨擦的影响系数，取0.0015

μ----预应力筋与孔道壁的磨擦系数，对塑料波纹管取0.15。

实际伸长量的量测及计算方法

预应力筋张拉前，应先调整到初应力σ0（一般可取控制应力的10%～25%，本横梁取15%），伸长量应从初应力时开始量测。实际伸长值除张拉时量测的伸长值外，还应加上初应力时的推算伸长量，对于后张法混凝土结构在张拉过程中产生的弹性压缩量一般可省略。实际伸长值的量测采用量测千斤顶油缸行程数值的方法。在初始应力下，量测油缸外露长度，在相应分级的荷载下量测相应油缸外露长度。2）、实际伸长值△L的计算公式如下：

L＝C-A+（C-A）10%

A —0～15%σk 应力下的千斤顶的实际引伸量

B —30%σk应力下的千斤顶的实际引伸量

C —100%σk 应力下的千斤顶的实际引伸量

（4）预应力张拉其它要求

张拉钢绞线之前，对梁体作全面检查，如有缺陷修补完好且达到设计强度，并将承压垫板及锚下管道扩大部分的残余灰浆铲除干净，否则不得进行张拉。

多余钢绞线使用切割器在距锚具30mm以外的位置切割，严禁采用氧气乙炔火焰进行切割。

张拉锚固后应及时灌浆，一般在应48小时内完成，如因特殊情况不能及时灌浆，则应采取相应的保护措施，保证锚固装置及钢绞线不被锈蚀。

高压油表须经校验合格后方允许使用。校验有效期不得超过一周。千斤顶必须经过校验合格后使用。校正期限不得超过一个月。

高压油泵有不正常情况时，应立即停止作业并进行检查，严禁在千斤顶工作时，拆卸液压系统的部件和敲打千斤顶。

张拉钢绞线时，必须两边同时给千斤顶主油缸徐徐充油张拉，两端伸长基本保持一致，严禁一端张拉。张拉时，应有专人负责及时填写张拉记录。

张拉完毕，卸下千斤顶及工具锚后，要检查工具锚处每根钢铰线的刻痕是否平齐，若不平齐说明有滑束现象，如遇有这种情况要对滑束进行补拉，使其达到控制应力。全梁断丝，滑丝总数不得超过该断面钢丝总数的0.5%，且一束内断丝不得超过一丝，也不得在同一侧。

5.2.11 真空注浆

（1） 施工工艺

真空灌浆是后张预应力混凝土结构施工中的一项新技术，其原理是在孔道的一端采用真空泵对孔道进行抽真空，使之产生-0.06～-0.1MPa左右的真空度，然后用灌浆泵将优化后的水泥浆从孔道的另一端灌入，直至充满整条孔道，并加以0.5～0.6MPa的正压力，以提高预应力孔道灌浆的饱满度和密实度。

1）张拉施工完成后，切除外露的钢绞线（钢绞线外露量不小于30mm），进行封锚。封锚采用无收缩水泥砂浆封锚，封锚时必须将锚下垫板及夹片、外露钢绞线全部包裹，覆盖层厚度大于15mm，封锚后24～48小时之内灌浆。

2）清理锚下垫板上的灌浆孔，保证灌浆通道畅通。

3）确定抽真空端和灌浆端，安装引出管、球阀和接头，并检查其功能。

4）搅拌水泥浆使其水灰比、流动度、泌水性达到技术要求指标。水泥为强度等级不低于42.5级低碱普通硅酸盐水泥，并添加减水剂和阻锈剂，水胶比不超过0.34，不得泌水，流动度不应大于25s ，30min后不应大于35s。初凝时间大于3小时，终凝小于24小时，压浆时浆体温度不超过35℃。浆体对钢绞线无腐蚀作用。

5）启动真空泵抽真空，使真空度达到-0.06～-0.1Mpa并保持稳定。

6）启动灌浆泵，当灌浆泵输出的浆体达到要求的稠度时，将泵上的输送管阀门打开，开始灌浆。

7）灌浆过程中，真空泵保持连续工作。

8）待真空泵端的空气滤清器中有浆体经过时，关闭空气滤清器前端的阀门，稍后打开排气阀，当水泥浆从排气阀顺畅流出，且稠度与灌入的浆体相当时关闭抽真空端所有的阀门。

9）灌浆泵继续工作，压力达到0.5～0.6Mpa，持压2分钟。

10）关闭灌浆及灌浆端所有阀门，完成灌浆。

11）拆卸外接管路、附件，清洗空气滤清器及阀等。

12）完成当日灌浆后，必须将所有粘有水泥浆的设备清洗干净。

13）安装在压浆端及出浆端的球阀，应在灌浆后一小时内拆除、清洗。

（2）真空灌浆注意事项：

1）孔道密封检查：将灌浆阀、排气阀全部关闭，打开真空阀，启动真空泵抽真空，观察真空压力表读数，当管内真空度维持在-0.08Mpa左右时停泵约1min

时间，若压力保持不变即可认为孔道能达到并维持真空，否则重新检查密封。

2）水泥浆搅拌：搅拌好的水泥浆要做到基本卸尽，在全部灰浆卸出之前不得投入未拌和的材料，更不能采取边出料边进料的方法，严格控制浆体配比。

3）严格控制用水量，否则易造成管道顶端空隙。

4）对未及时使用而降低了流动性浆体，严禁采用加水的办法来增加灰浆的

流动性，配制时间过长的浆体不应再使用。

5）水泥浆出料后应尽量马上泵送，否则应不停搅拌防止离析。

6）灌浆完成后，应及时拆卸、清洗管、阀、空气滤清器、灌浆泵、搅拌机等所有沾有水泥浆的设备和附件。

7）每条孔道一次灌注要连续完成，灌注完一条孔道换其它孔道时间内，继续启动灌浆泵，让浆体循环流动。

（3） 真空灌浆质量控制要点

1）质量控制要点：

① 孔道的密封性；

② 浆体配方控制；

③ 现场施工质量管理控制；

（4）注意事项：

① 浆管应选用高强橡胶管，抗压能力大于1Mpa，连接要牢固，不得脱管。

② 灰浆进入灌浆泵前应通过1.2mm的筛网进行过滤。

③ 搅拌后的水泥浆必须做流动度、泌水性试验，并制作浆体强度试块。

④ 灌浆工作宜在灰浆流动性下降前进行（约30～45分钟），孔道一次灌注要连续。

⑤ 中途换管道时间内，连续启动灌浆泵，让浆体循环流动。

⑥ 灌浆孔数和位置必须作好记录，防止漏灌。

⑦ 储浆灌的储浆体积大于1倍所要灌注的一条预应力孔道体积。

5.2.12 支座垫石施工

（1）钢筋加工及安装

钢筋在钢筋加工厂提前制作成型，在浇筑盖梁砼前在盖梁钢筋上精确定位，将钢筋安装就位，确保支座垫石高程及位置准确，安装钢筋时注意预留支座锚栓孔。

（2）模板安装及砼浇筑

模板根据垫石尺寸，用优质竹胶板及方木等自制垫石模板，模板安装固定好以后浇筑砼，浇筑砼严格控制垫石顶标高及平整度，确保垫石质量。

5.2.13预应力施工常见问题及处理措施 

（1）锚垫板面与孔道轴线不垂直或锚垫板中心偏离孔道轴线

1） 现象

张拉过程中锚杯突然抖动或移动，张拉力下降。有时会发生锚杯与锚垫板不紧贴的现象。

2） 原因分析

锚垫板安装时没有仔细对中，垫板面与预应力索轴线不垂直。造成钢绞线或钢丝束内力不一，当张拉力增加到一定程度时，力线调整，会使锚杯突然发生滑移或抖动，拉力下降。

3） 预防措施

锚垫板安装应仔细对中，垫板面应与预应力索的力线垂直。

锚垫板要可靠固定，确保在混凝土浇筑过程中不会移动。

4 ）治理方法

另外加工一块楔形钢垫板，楔形垫板的坡度应能使其板面与预应索的力线垂直。

（2） 锚头下锚板处混凝土变形开裂。

1） 现象

预应力张拉后，锚板下混凝土变形开裂。

2） 原因分析

通常锚板附近钢筋布置很密，浇筑混凝土时，振捣不密实，混凝土疏松或仅有砂浆，以致该处混凝土强度低。锚垫板下的钢筋布置不够、受压区面积不够、锚板或锚垫板设计厚度不够，受力后变形过大。

3 ）预防措施

锚板、锚垫板必须在足够的厚度以保证其刚度。锚垫板下应布置足够的钢筋，以使钢筋混凝土足以承受因张拉预应力索而产生的压应力和主拉应力。

浇筑混凝土时应特别注意在锚头区的混凝土质量，因在该处往往钢筋密集，混凝土的粗骨料不易进入而只有砂浆，会严重影响混凝土的强度。

4）治理方法

将锚具取下，凿除锚下损坏部分，然后加筋用高强度混凝土修补，将锚下垫板加大加厚，使承压面扩大。

（3） 滑丝与断丝

1） 现象

锚夹具在预应力张拉后，夹片“咬不住”钢绞线或钢丝，钢绞线或钢丝滑动，达不到设计张拉值。

张拉钢绞线或钢丝时，夹片将其“咬断”，即齿痕较深，在夹片处断丝。

2 ）原因分析

锚夹片硬度指标不合格，硬度过低，夹不住钢绞线或钢丝；硬度过高则夹伤钢绞线或钢丝，有时因锚夹片齿形和夹角不合理也可引起滑丝或断丝。

钢绞线或钢丝的质量不稳定，硬度指标起伏较大，或外径公差超限，与夹片规格不相匹配。

3 ）防治措施

锚夹片的硬度除了检查出厂合格证外，在现场应进行复验，有条件的最好进行逐片复检。

钢绞线和钢丝的直径偏差、椭圆度、硬度指标应纳入检查内容。如偏差超限，质量不稳定，应考虑更换钢绞线或钢丝的产品供应单位。

滑丝断丝若不超过规范允许数量，可不予处理，若整束或大量滑丝和断丝，应将锚头取下，经检查并更换钢束重新张拉。

（4） 波纹管线形与设计偏差较大

1） 现象

最终成型的预应力孔道与设计线形相差较大。

2)原因分析

浇筑混凝土时，预应力波纹管没有按规定可靠固定。波纹管被踩压、移动、上浮等，造成波纹管变形。

3） 预防措施

要按设计线形准确放样，并用U形钢筋按规定固定波纹管的空间位置，再点焊牢固。曲线及接头处U形钢筋应加密。

浇筑混凝土时注意保护波纹管，不得踩压，不得将振动棒靠在波纹管上振捣。

应有防止波纹管在混凝土尚未凝固时上浮的措施。

(5) 波纹管漏浆堵管

1) 现象

用通孔器检查波纹管时发现内有堵塞；采用在混凝土未浇筑前波纹管内先置钢绞线后浇混凝土的，发现先置的钢绞线拉不动。

2) 原因分析

波纹管接头处脱开漏浆，流入孔道。

波纹管破损漏浆或在施工中被踩、挤、压瘪。

波纹管有孔洞。

3) 防治措施

使用波纹管必须具备足够的承压强度和刚度。有破损管材不得使用。波纹管连接应根据其号数，选用配套的波纹套管。连接时两端波纹管必须拧至相碰为止，然后用胶布或防水包布将接头缝隙封闭严密。

浇筑混凝土时应保护波纹管，不得碰伤、挤压、踩踏。发现破损应立即修补。施工时应防止电焊火花灼烧波纹管的管壁。

波纹管安装好后，宜插入塑料管作为内衬，以加强波纹管的刚度和顺直度，防止波纹管变形，碰瘪、损坏。

5.5.4 浇筑混凝土开始后，在其初凝前，应用通孔器检查并不时拉动疏通；如采用预置预应力索的措施，则应时时拉动预应钢绞线。认堵孔严重无法疏通的，应设法查准堵孔的位置，凿开该处混凝土疏通孔道。

(6) 张拉钢绞线延伸率偏差过大

1) 现象

张拉力达到了设计要求，但钢绞线延伸量与理论计算相差较大。

2) 原因分析

钢绞线的实际弹性模量与设计采用值相差较大。

孔道实际线形与设计线形相差较大，以致实际的预应力摩阻损失与设计计算值有较大差异；或实际孔道摩阻参数与设计取值有较大出入也会产生延伸率偏差过大。

初应力采用值不合适或超张拉过多。

张拉过程中锚具滑丝或钢绞线内有断丝。

张拉设备未作标定或表具读数离散性过大。

3) 防治措施

每批钢绞线均应复验，并按实际弹性修正计算延伸值。

校正预应力孔道的线形。

按照钢绞线的长度和管道摩阻力确定合格的初应力值和超张拉值。

检查锚具和钢绞线有无滑丝或断丝。

校核测力系统和表具。

(7) 预应力损失过大

1) 现象

预应力施加完毕后钢绞线松驰，应力值达不到设计值。

2) 原因分析

锚具滑丝或钢绞线内有断丝。

钢绞线的松驰率超限。

量测表具数值有误，实际张拉值偏小。

锚具下混凝土局部破坏变形过大。

钢绞线与孔道间摩阻力过大。

3) 防治措施

检查钢绞线的实际松驰率，张拉时应采取张拉力和引伸量双控制。事先校正测力系统，包括表具。

锚具滑丝失效，应予更换。

钢绞线断丝率超限，应将其锚具、预应力筋更换。

锚具下混凝土破坏，应将预应力释放后，用环氧混凝土或高强度混凝土补强后重新张拉。

4) 改进钢束孔道施工工艺，使孔道线形符合设计要求，必要时可使用减摩剂。

(8) 预应力孔道注浆不密实

1) 现象

水泥浆从入口压入孔道后，前方通气孔或观察孔不见有浆水流过；或有的是溢出的浆水稀薄。钻孔检查发现孔道中有空隙，甚至没有灰浆。

2) 原因分析

灌浆前孔道未用高压水冲洗，灰浆进入管道后，水分被大量吸附，导致灰浆难以流动。

孔道中有局部堵塞或障碍物，灰浆被中途堵住。

灰浆在终端溢出后，持续荷载继续加压时间不足。

灰浆配制不当。如所用的水泥沁水率高、水灰比大，灰浆离析等。

3) 防治措施

孔道在灌浆前应以高压水冲洗，除去杂物、疏通和湿润整个管道。

配制高质量的浆液。选用的水泥可用强度等级不低于32.5MPa的普通硅酸盐水泥，灰浆水灰比宜控制在0.1～0.45，沁水率宜小于2%，最大不应超过3%。灰浆应具有良好的流动度并不易离析，可掺入适量的减水剂和微膨胀剂，但不得使用对管道和预应力索有腐蚀作用的外掺剂，掺量和配方应根据试验确定。

(9) 预应力孔道灌不进浆

1) 现象

灰浆灌不进孔道，压浆机压力却不断升高，水泥灰浆喷溢但出浆口未见灰浆溢出。

2) 原因分析

管道或排气孔受堵，波纹管内径过小，穿束后管内不通畅，浆液通过困难。

孔道内落入杂物。

3) 防治措施

用高压水多冲几次，尽可能清除杂物。

6、质量保证措施

坚持“质量第一，预防为主”的方针，进行“计划、执行、检查、处理”循环工作方法，不断改进过程控制。实行样板制，施工过程按要求严格执行自检、互检、交接检三检制。未经检验或检验不合格的，严禁转入下道工序。分项工程完成后，必须经监理工程师检验和认可。

在工程施工中，进行全员的质量管理，全过程的质量管理，全方位的质量管理，多样方法的质量管理。对全体员工进行质量意识教育，开展技术练兵及岗位培训，增强技术和业务水平。对影响工程质量的各种因素、各个环节进行事先分析研究，建立完善的质量管理体系。贯彻执行国家颁发的有关规定、施工技术规范、质量评定标准等，预防一切质量事故的发生。及时研究处理施工过程中所产生的不正常因素。

6.1、施工质量控制目标

桥梁墩、台身、盖梁工程完成后，要求实测项目符合规范要求。

各分项工程合格率100%，优良率95%以上。

6.2、质量保证体系

始终坚持质量第一的信念，并在施工全过程中落实，确保本合同段的顺利实施，确保本工程的高质量管理体系的实施。

（1）质量方针

“精心施工，满足需求、力争超过业主的期望。

（2）具体质量目标

单位工程合格率100%，一次报验合格率95%以上。

（3）实施质量计划

a、按施工规定施工，按《施工监理程序和实施细则》进行检查。

b、工程质量依据设计文件要求，铁道部及建设部颁发的施工技术规程、规范、质量检查、验收标准，做到严格认真、准确及时，真实可靠、系统达标。

c、质量指标以数据考评来起到把关、指导作用，并实行奖罚制度。

（4）完善自检体系，加强质量控制

在企业职工中树立“质量关系千万家、搞好质量人人抓”的观念，使其认识到质量工作的好坏与企业、个人利益和关系的重要性。把质量工作贯穿到施工的全过程中，深入到企业的每一个人，形成道道工序齐抓共管、上下自律，使工程质量始终处于受制度控制状态，严格按照规范和设计要求施工，使技术工作规范化；推行全面质量管理，实行项目分解目标管理，积极推广新技术、新工艺、新材料，为质量全优的目标共同努力。

项目部建立严格的质量检查组织机构全力支持和充分发挥质检机构人员的作用。主动接受业主的领导和监理工程师的监督和帮助。

（5）工程项目质量管理

a、熟悉合同条件中有关技术和质量要求及条款，有关这方面的合同条款，要做到了如指掌，严格遵照执行。

b、熟悉设计图纸并建立审核把关制度，领会设计意图，对图示各结构以及轴位尺寸标高必须一一验证，并与实地核对，做到准确无误，以免出现缺陷返工浪费。

c、熟悉并掌握施工技术规范和质量验收标准。

（6）技术保证措施

a、加强施工工序的控制与技术管理。操作规程、施工工艺设计，严格工序交接检查，对易产生问题或出现质量通病的部位要加大技术投入和管理力度，严格遵守操作规程及施工工艺流程。

b、按要求配置施工机械和试验检测手段，提高施工机械化水平、质量监测水平和各种设备的应用效率。

（7）质量保证体系框图 详见附件-1

7、工期保证措施

制定施工进度计划，定期检查计划完成情况，确保关键线路工序进度不滞后，对非关键线路的各工作根据资源优化的原则，可作适当调整,保持均衡施工。

7.1、计划控制

严格依据我方承诺的工期要求，细化编制实施性施工总体网络进度计划，作为本工程的控制目标，突出关键线路，并精心组织施工，确保关键线路工期得到保障。加强施组的动态管理和生产要素的优化组合，项目经理、项目总工和分部工程负责人成立指挥调度室加强对现场的协调和领导，对劳力机具增减和工序的衔接超前考虑，以免考虑不周或不及时影响工程进度，一旦客观条件发生变化，及时修改施组调整部署，确保工程按时完成。

7.2、现场控制

本工程实行全日历天数施工，部分关键工序每天按24小时安排，其余按16小时安排，主要工种和工序实行二班制作业，工地不间断作业。精心制订施工方案，合理配备施工机械减轻工人劳动强度，提高效率加快班组作业速度。根据施组安排的需要选择机械进场，一旦施工机械设备进场进行全面检测，施工过程中搞好“养、用、管、修”保证机械设备的完好率，机械设备使用实行动态管理。加强与业主、监理、设计、地方部门的协调及沟通，融洽相互间的关系，对于工程方面的问题及矛盾，我公司将从大局出发，从有利于工程施工出发，积极主动加强沟通工作，为工程优质高速施工创造有利条件。强化组织指挥，工程开工前人、机、料按计划组织到位，施工期间主要管理人员稳定不变，保证各项管理工作能够有条不紊进行。采用先进施工措施，从技术负责人开始落实层层技术交底，严把质量关(见质量保证措施），坚决杜绝返工现象影响工期。在劳动力投入上，根据施工的进行，各工作面的逐渐展开，提前半个月落实好劳动力的进场计划，并组织相关技术培训，从劳动力数量和劳动力素质上保证工期的实现。从工艺上选择，通过采用有效的控制设备保证施工的顺利进行。简化工序安排，缩短工期。在工序的宏观安排上，通过及时安排后续工序的插入，尽量利用现有的工作面，缩短各工序占工期的绝对时间。

8、安全文明及环境保证措施

8.1、安全保证措施

（1）组织保证

成立由项目经理、项目副经理、项目总工、项目专职安全员组成的安全领导小组，其中项目经理为第一责任人，项目副经理为安全生产的直接责任人，项目总工为技术负责人，项目专职安全员负责日常的安全工作的落实，督促工人按有关规定进行生产，各工区设专职安全员，各班组设兼职安全员。

（2）制度保证

完善各项安全生产管理制度，针对各部位、各工序、各工种的各自特点制定相应的安全管理制度，如：安全教育制度、安全检查制度、事故分析报告制度、安全奖惩制度等，并由各级安全组织督促检查，加以落实。营造“安全生产，人人有责”的良好氛围。

（3）责任保证

建立以安全岗位责任制为中心的安全生产责任制，落实各级管理人员和操作人员的安全职责。在施工中贯彻执行“安全第一，预防为主”和坚持“管生产必须管安全”的原则， 技术负责人、施工员对所负责区段的劳动保护、安全生产负总责，要组织实施安全生产措施，进行安全技术交底，检查各生产班组的安全生产情况，督促工人遵章受纪，负责分析处理一般性事故的工作，发生重伤以上事故立即上报。班组长、安全员要模范遵守安全生产规章制度，领导本组安全作业，有权拒绝上一级的违章指挥，使用好安全帽、安全带、安全网等劳动保护工具，对生产的安全因素及隐患要及时解决，不能解决的要及时上报。 

（4）安全保证体系框图 详见附件-2

8.2、环境保护措施

1）环境目标与指标

（1）污染案0次/年；

（2）除业主要求不要复耕的临时用地外，土地复耕要达到100%；

（3）节约率达到预算总量的1%；

（4）扬灰、扬尘控制到最低限度，确保无重大投诉；

（5）运输车辆废气排放达标率控制在95%以上；

（6）废物分类后经适当处理堆放在指定地点或掩埋；

（7）进行绿化；

（8）在离村庄居民区较近处施工时，高噪音施工项目合理安排作业时间。

2）环境保护的实施

（1）对废弃工程剩余的材料，根据工程需要进行处理，防止水土流失，污染水源，污染环境。

（2）由于汽车行走，容易扬尘。专门安排水车进行施工便道的养护工作，保证便道湿润，不扬尘，确保施工场地无扬尘污染。

（3）施工中所产生的各类生产垃圾和废弃物应分别处理，不得任意裸露弃置。如果废弃物有毒的话，应将监理工程师和环保部门批准设置的永久性废弃料弃置区予以封闭，以防污染地表水。

（4）尽量避免夜间施工，减少噪声污染对沿线居民区和现场施工人员的影响，通过有效的管理和技术手段将施工噪声降低到最低程度。

（5）尽量避免“黑”、“白”色污染对周围环境造成的视觉污染。

（6）机械昼夜施工时，不得随意鸣号，以免造成环境躁声污染。

（7）坚决制止各种猎杀野生动物和破坏野生植物的破坏行为，积极保护生态环境。

8.3、文明施工措施

1）施工工地道路平整无坑槽；施工现场必须挂牌施工，管理人员必须持证上岗；工地现场施工材料必须堆放整齐，工地生活设施必须文明。做到施工现场整洁有序，不蛮干、不瞎干，杜绝脏乱差现象。

2）施工现场设置各种标牌、标线，按规范施工。

3）便道经常洒水养护，确保晴雨畅通。现场整洁干净，不留杂物。

4）电力设备安全有效，防火、灭火器材足量有效。各种材料、物品、设备分类存放界限清楚，砂石料等地材码放整齐，主要材料设标志牌。对特殊设备、物品、材料采取防潮、防雨、防晒、防火、防盗等措施，对工程的成品、半成品和在建工程，采取积极的保护措施，使其免受损伤和污染。

9、雨季施工技术措施

9.1、雨季施工前的准备

1）对于预计将在雨季施工地段各工序应做合理安排。

2）雨季施工应保持现场排水设施通畅。施工的运输道路，进行必要的改善、整修和加固，保证施工便道的畅通。

3）对主要材料、机具要估计在雨季施工期间的储备量，并增设必要的防雨、防洪措施。

4）对钢筋、预应力钢材等应设置遮雨棚（雨布）进行覆盖，防止雨淋生绣；对袋装水泥、混凝土外加剂、电器等遇水易潮物应分类入库存放，防止雨淋损坏；散装水泥应设置水泥罐集中存放。

5）施工区内所有电力线路应包装完好，防止下雨受潮漏电。

6）及时排除工作场地积水。

7）加强与气象部门的联系，做好预防工作。

9.2、注意事项

1）雨季期间砂石料含水量变化甚大，要随时作好测定工作，确保混凝土、砂浆的质量；

2）雨天混凝土浇注完成后，应及时覆盖，防止雨淋造成表面出现麻面；下大雨时，应暂停施工。遇雨要及时检查，发现积水尽快排除；

3）经理部成立防汛抢险领导小组，经理任组长，并及时与当地气象部门和防汛指挥部取得联系，求得帮助和支持，有条不紊地应付洪水突发，尽量使财产损失到最低程度。

4）结构物施工进度计划进行适当调整使之适应汛期，千方百计采取措施使下部结构工程尤其是基础工程在汛期来临之前完工或是抢建出水面。

5）汛期工地派专人日夜值班，发现险情立即通报。每天工地做到工清、料清、设备转移到安全地带。

10、附件    

附件1：质量保证体系框架图

附件2：安全保证体系框架图

附件1  质量保证体系框图

附件2  安全保证体系框图