GB 储罐设计计算

注：此处的设计压力应为设计内压，不可等同于按液柱所确定的设计压力。

15.94133MPa

1罐底部垂直载荷

0.8639206MN A1=πDt 0.5145929m 2

翘离影响系数取C L 1.4底部罐壁

断面系数

1.8010751m 318.348435MN.m

2.5483937MN.m

综合影响系数C z 一般取

0.4α=0.450.1319782s

R=D/27m

Kc 0.000432δ30.0192m αmax=0.45

罐体影响系数

Y 1一般取 1.1m=m 1Fr

1311995.4kg 罐内储液总质量

2265967.9kg Fr

0.579其中：

D/H

0.875

25.05576MPa 199875MPa t------罐底圈壁板有

0.0117m

σ1＜[σcr]

合格

0.447985m 0.042665Tg 0.35s

储液晃动基本周期

4.0971148s Ks= 1.095

产生地震作用力的等效储液质量T c =K c H （R/δ3）0.5=6.2.1.地震作用下罐壁底产生的最大轴向应力

总水平地震力在罐底部产生的水平剪力

7. 地脚螺栓（锚栓）计算

竖向地震影响系数C v （7，8度地震区取1；9度地震区取1.45） N1=（m d +m t ）g Z1=πD 2t/4

总水平地震力在罐底部产生的地震弯矩M L =0.45Q 0H 罐壁横截面积（其中t 为底部罐壁有效厚度）罐内液面晃动高度

h v =1.5αR

储罐内半径

储液耦连振动基本周期Q 0=10-6C z αY 1mg 地震影响系数（据Tc ，Tg ，αmax 按图D.3.1选取）

反应谱特征周期（按表D.3.1-1）耦连振动周期系数（据D/H 按表D.3.2选取）

距底板1/3高度处罐壁有效厚度

6.2.4.罐内液面晃动高度计算：地震影响系数（据Tw ，αmax 按图D.3.1选取）Tw=KsD 0.5

α

最大地震影响系数

E-----设计温度下材料的弹性模量6.2.3.应力校核条件

m 1=0.25ρπD 2

H

动液系数（由D/H ，查D.3.4确定）

6.2.2.罐壁许用临界应力

[σcr ]=0.15Et/D

晃动周期系数（据D/H 按表D.3.3选取）

M 56mm 地脚螺栓根径：

d 150.67mm D b 24.256m n 48个σs

235

MPa

831152N

8511171N 369338

N

2239667N.m 8203294N 迎风面积250.42m 2罐体总高17.m 拱顶高度

1.

m

384845

N

2500.00Pa 7.2.3.储液在最高液738841

N

8511171N 863921

N

159318N A=2016.47mm 2

单个地脚螺栓应

σ=N b /A=

79.01

MPa

罐体总重量

N 4=1.5P Q πD 2/4

地脚螺栓直径：7.1地脚螺栓参数：N e =Aσ7.3.2.单个地脚螺栓所承受的载荷：

A H =H'D H'=H 1+H g Hg=Rs(1-COSθ)

7.3.1.罐体总的锚固力为7.2.1，7.2.2.，7.2.3所计算升举力中的最大值

W ＜N ，由于罐体自重不能抗倾覆力，故需要设置地脚螺栓W=（m t +m d ）g

罐体试验压力

P t =1.25P

N 2=PπD 2/4+Ne

7.3地脚螺栓计算：

N 3=P t πD 2/4

7.2罐体抗提升力计算：

地脚螺栓圆直径：地脚螺栓个数：N 1=1.5PπD 2/4+N w 空罐时，设计压力与地震载荷产生的升举力之和

地脚螺栓许用应力：

地震载荷产生的升举力N b =N/n d -W/n d N=Max[N 1，N 2，N 3，N 4]

7.2.1.空罐时，1.5倍设计压力与设计风压产生的升举力之和：

7.2.2.空罐时，1.25倍试验压力产生的升举力之和：

设计风压产生的升举力N w =4M w /D b 设计风压产生的风弯矩M w =ω0A H H’σ＜2/3σs，合格

7.4.地脚螺栓（锚栓）校核条件：

每个地脚螺栓的承压面积：

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