现浇梁临时锚固计算书

一、设计依据及相关规范

1、《杭新景高速公路（浙赣界）段第20合同两阶段施工图设计》

2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）

3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）

4、《公路桥梁抗风设计规范》（D60-2004）

5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）

6、《路桥施工计算手册》周水兴等编著 

7、《建筑施工计算手册》

 二、工程概况

 杭新景高速第20合同段下坞口大桥为变截面连续箱梁，本桥左幅24#，25#墩号为主墩，右幅23#，24#为主墩。跨径组合分别为40m+60m+40m

下坞口大桥40m+60m+40m预应力混凝土变截面连续箱梁上跨S317省道，0号块长度为4.5m，悬臂两侧各分为6个节段，分段长度为2×3.5m、4×4m，边跨现浇段长度为4.5m，边跨合龙段和中跨合龙段长度均为2m。本桥1、2、3、4、5、6号墩上部连续梁全部采用悬臂挂篮法施工，0#块采用支架法施工， 在施工过程中为抵抗箱梁悬臂施工期间因不平衡荷载而产生的倾覆弯矩，需要在箱梁0号块底部设置临时锚固体系，以避免箱梁合龙前倾覆，最大倾覆弯矩在边跨合拢断施工之前。40m+60m+40m变截面连续箱梁桥因右幅23号墩两侧节段混凝土相差重量较大，且紧邻317省道，锚固要求较高，故对其临时固结进行验算，其余墩号与其相同，固其余临时锚固按照本桩号实施。

                                 40m+60m+40m变截面预应力混凝土连续箱梁纵断面图（单位：cm）

临时锚固

三、临时锚固

临时支座采用C50钢筋混凝土，在支座垫石前后位置浇筑，临时支座采用2.5m*0.5m钢筋混凝土混凝土（C50），每个临时支座放置两层钢筋网，临时支座浇筑前，在主墩顶部放油毛毡，在临时支座顶部设置塑料隔离层。具体见临时锚固设计图。

1、在主墩位置预埋32精轧螺纹管，埋深长度按照3.5m设置，每个临时支座位置预留波纹管，每个临时支座部位预埋12根，间距20cm，施工时严格按照设计图纸施工，以避免碰触纵向预应力筋位置。具体布置见临时锚固设计图。

2、精扎螺纹钢按照现浇箱梁中竖向预应力筋规格使用。标准强度为785KMPa，控制张拉力取568.2KN.预埋深度不小于3.5m。

3、临时支座受压计算

每个临时支座承受竖向压力为：F1=6099.595KN，最不利荷载情况下弯矩产生的压力为F2=11203.932KN，单个临时支座受力面积S=2.5*0.5=1.25m2.则临时支座受力大小为P=(F1+F2)/S=(6099.595+11203.932)/1.25=13.84MPa<[50]MPa.      

 满足要求。

四、结构计算

4.1、荷载

（1）、钢筋、混凝土自重，

  钢筋混凝土密度按26KN/m3考虑。

 每个块段超重不得超过设计总量的3％，按最不利情况单侧每段都超重5％，并且这一侧全部超重，另一侧不超重计算。2)在梁段超重的一侧有施工线荷载10 kN／m，按混凝土泵管布设及梁顶堆放器材计算。3）挂篮施工不同步产生的不平衡弯矩。4）混凝土浇筑不同步产生的弯矩。5）在梁段不超重一侧有向上的风产生不平衡荷载。

1、竖向最大不平衡弯矩计算考虑的不平衡荷载

(1) 一侧混凝土自重超重5%。 

0#块荷载产生的弯矩：

2956.41×5%×6/2=443.46KN·m

1#块荷载产生的弯矩：

1128.16×5%× (6+3.5/2)= 437.162KN·m

2#块荷载产生的弯矩：

1046.30×5%× (6+3.5+3.5/2)=588.54KN·m

3#块荷载产生的弯矩：

1116.25×5%× (6+3.5+3.5+4/2)=837.19 KN·m

4#块荷载产生的弯矩：

1020.21×5%× (6+3.5+3.5+4+4/2)=969.19KN·m

5#块荷载产生的弯矩：

939.96×5%× (6+3.5+3.5+4+4+4/2)=1080.96KN·m

6#块荷载产生的弯矩：

916.96×5%× (6+3.5+3.5+4+4+4+4/2)=1237.KN·m

则一侧混凝土自重超重5%产生的不平衡弯矩

M1′=443.46+437.162+588.54+837.19+969.19+1080.96+1237.

=5594.39KN·m

(2) 一侧施工线荷载为10KN/m，另一侧为悬臂空载。

施工线荷载偏差产生最大不平衡弯矩在6#块，力臂L长27.5m。

M2′=10×4×23.5=940 KN·m

(3) 施工时挂蓝的动力系数，一侧采用1.2，另一侧采用0.8。

施工挂蓝的动力系数产生的最大不平衡弯矩在6#块，力臂L长27.5m，施工挂蓝按360KN考虑，混凝土按917KN考虑。

M3′=（1.2-0.8）×1277×27.5=14047 KN·m

(4) 阶段混凝土浇筑不同步产生的偏差控制在20t以下。

阶段混凝土浇筑不同步产生最大不平衡弯矩在6#块：

M4′=200×27.5=5500KN·m

(5) 风不平衡荷载：

查《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）浙江衢州地区最大风压为0.41 kPa，桥宽12.5m ，风向按照最大力臂方向吹，风荷载为0．41*12.5=5.1 kN／m。风荷载产生的最大不平衡弯矩在6#块：

M5′=5.1×27.5×27.5/2=1928.44KN·m

取最不利荷载组合：

组合一：(1)+(2)+(3)+(4)+（5）

M=M1′+M2′+M3′+M4′+ M5′=28009.83 KN·m

由上可知，则最大不平衡弯矩:

Mmax′=28009.83KN·m

临时锚固验算：

主墩内预埋精扎螺纹钢JL32

在墩帽施工时预埋φ32mm精扎螺纹钢抵消不平衡弯矩。

φ32mm精扎螺纹钢的标准强度取785MPa，张拉控制力取568.2KN（根据设计图纸）

既所需根数为：n= Mmax′/(568.2*2.5)= 20，实际施工中每个临时支座中预埋12根，单侧预埋24根，满足要求。

4、钢筋下端锚固长度计算

查《建筑施工计算手册》p533，可知φ32mm精扎螺纹钢筋需要在混凝土中锚固长度为

实际施工中预埋3.5m。