宁夏大学水利水电专业水工建筑物课程设计

水工建筑物

课程设计

学    院    土木与水利工程学院                                                                                  

专    业      水利水电工程        

年    级        2013 级           

学    号  **************           

姓    名       *******            

指导教师       *******老师                       

2016年12月

一、原始资料(数据)

    某枢纽以发电为主，兼顾防洪灌溉。水库建成后，还可以提高下游二个水电站的出力和发电量。该工程坝型为混凝土重力坝。

1、水库特征： 

1.1、水库水位： ①正常蓄水位—349米   ②设计洪水位—349.9米   ③校核洪水位—350.4米

1.2、下泄流量及相应下游水位：①千年一遇洪水的下泄流量13770，相应下游水位271.90米；②五千年一遇洪水的下泄流量15110，相应下游水位272.63米

1.3、库容：总库容为17.9亿立方米   考虑开挖后，坝基面高程269m

2、综合利用效益：

2.1、装机容量20万千瓦，年发电量7.4亿度。

2.2、防洪：可将千年一遇洪峰流量以18200削减至13770；可将五千年一遇洪峰流量从21200削减至15110；可灌溉农田30万亩；此外还可改善航运条件，库区可从事养殖。

3、自然条件：

3.1、地形：坝址位于峡谷出口段，左岸地势较低，山坡较缓；右岸地势较高，山坡较陡。

3.2、地质：坝址出露岩层为志留系圣母山绿色含砾片岩。岩性坚硬完整，新鲜岩石饱和极限抗压强度在60-80Mpa以上，坝上游坡角为绢云母绿泥石英片岩, 饱和极限抗压强度为30-40 Mpa。

坝基坑剪断摩擦系数经野外试验及分析研究确定为1.0-1.1；坝基坑抗剪断凝聚力为0.6-0.8 Mpa。

3.3、水文地质：坝址水文地质较简单。相对不透水层埋藏深度一般在35米以内，库区无渗漏问题。

3.4、气象资料：最高气温为℃，最低气温为-8℃，多年平均最大风速为14，水库吹程为1.4km

3.5、淤泥：百年后坝前淤沙高程为286.6米，淤积泥沙内摩擦角取，淤沙浮容重为

二、坝体剖面拟定

1、 工程等级

    总库容为17.9亿立方米，确定为大（1）型水库，等级为Ⅰ级。

2、确定坝高

2.1、超高值Δh 的计算

坝顶高程应高于校核洪水位，坝顶上游防浪墙顶高程应高于波浪顶高程，防浪墙顶至设计洪水位或校核洪水位的高差Δh，可由式（2-1）计算。

Δh = h1% + hz + hc                           （2-1）

Δh—防浪墙顶与设计洪水位或校核洪水位的高差，m；

h1% —累计频率为1%时的波浪高度，m；

hz —波浪中心线至设计洪水位或校核洪水位的高差，m；

hc —安全加高，由于该工程的级别为Ⅰ级，故查得设计洪水位情况hc＝0.7m；校核洪水位情况hc＝0.5m。

下面按官厅公式计算h1% ， hz。

V0 为计算风速，14m/s；D 为吹程，1.4km；波高hl：gD/V02=70∈(20～250)，为累计频率5%的波高h5%，规范规定应采用累计频率为1%时的波高，对应于5%波高，应乘以1.24；

首先计算波浪高度hl 和波浪长度L 和波浪中心线超出静水面的高度hz。

（1）设计洪水位时：设计洪水位时Δh 计算，风速采用多年平均最大风速 

（2）V0 =14m/s，吹程D=1.4km。

波浪三要素计算如下：

波高hl=0.0166 V05/4 D1/3=0.0166×14^(5/4)×1.4^(1/3)=0.50m

波长L=10.4(hl)0.8 =10.4×0.5^0.8=6.00m

雍高hz=πhl2/Lcth2πH/L=3.14×0.5^2/6.0×cth(2×3.14×80.9/6.0)=0.13m

计算得出h=h5% =0.50m，因gD/V02=70，h1%=1.24h5%=0.62m ； hz = 0.13m ； hc = 0.7mΔh = h1% + hz + hc=0.62+0.13+0.7=1.45m

（2） 校核洪水位时：

计算方法同上，hc=0.5m，Δh = h1% + hz + hc=0.62+0.13+0.5=1.25m

2.2、坝高计算

坝顶高程按下式计算，并选用其中较大值

坝顶高程=设计洪水位+Δh 设=349.9+1.45=351.35m

坝顶高程=校核洪水位+Δh 校=350.4+1.25=351.65m

取校核洪水位时的情况351.65m

为保证坝体运行安全，需设置防浪墙，取1.2m，坝顶高程取为▽350.5m。坝基面高程为269m,坝顶高程为350.5m,坝高为350.5-269=81.5m。

3、 拟定坝顶宽度

因无特殊要求，根据规范的规定，坝顶宽度可采用坝高的8%～10%取值，且不小于2m 并应满足交通和运行管理的需要。按坝高的10%计算，即为6.52m～8.15m，考虑到上游防浪墙、下游侧护栏、排水沟槽及两边人行道等，取坝顶宽为8m，以满足大坝维修作业通行需要。

4、 拟定剖面尺寸

拟定坝体形状为基本三角形。本次设计采用上游坝面铅直，下游倾斜的形式。该形式为实际工程中经常采用的一种形式，具有比较丰富的工程经验。下游坝坡坡率m=0.6～0.8，取m=0.8。计算得坝底宽度为B=0.8×81.5=65.2m。坝体剖面示意图如图二-1。

图二-1 坝体剖面示意图

三、稳定分析

1、 荷载及其组合

重力坝的主要荷载主要有：自重、静水压力、浪压力、泥沙压力、扬压力等，常取1ｍ坝长进行计算。

荷载组合可分为基本组合与特殊组合两类。基本组合属于设计情况或正常情况，由同时出现的基本荷载组成。特殊组合属校核情况或非常情况，由同时出现的基本荷载和一种或几种特殊荷载组成。设计时应从这两类组合中选择几种最不利的、起控制作用的组合情况进行计算，使之满足规范中规定的要求。

本次荷载组合分二种

（1）、基本组合为设计洪水位情况，其荷载组合：自重+静水压力+扬压力+泥沙压力+浪压力；

（2）、特珠组合为校核洪水位情况，其荷载组合：自重+静水压力+扬压力+泥沙压力+浪压力。

2、设计洪水情况荷载计算：

2.1、自重W

坝体自重的计算公式：              W =Vγc（kN）               （3-1）

式中  V——坝体体积，m3；由于取1m坝长，可以用断面面积代替，通常把它分成如图三-1 所示的若干个简单的几何图形分别计算重力；

γc ——坝体混凝土的重度（本设计中混凝土的重度为24kN/ m3）

图 三-1

分解后的两部分自重：

W1=24×8×81.5=158kN

W2=1/2×24×71.5×57.2=49077.6kN

W= W1+ W2=158+49077.6=725.6kN

取坝底部中点为力矩作用中心点O，则

W1作用点至O点的力臂L1=32.6-4=28.6m

W2作用点至O点的力臂L2=32.6-(8+57.2/3)=5.53m;

竖向力对O点的弯矩（顺时针为“－”，逆时针为“+”）：

   MOW1 = 158×28.6=447532.8KN·m

   MOW2 =49077.6×5.53=271399.128KN·m

∑MOW =447532.8+271399.128=7131.928 KN·m

2.2、静水压力P

静水压力是作用在上下游坝面的主要荷载，计算时常分解为水平水压力PH和垂直水压力PV两种,本设计上游坝面只有水平水压力，下游有水平和垂直两种压力。如图三

-2所示。

图 三-2

根据水力学公式

水平水压力PH 计算公式为：

式中： Ｈ — 计算点处的作用水头，m；

γw —水的重度，常取9.81 kN／m3；

垂直水压力PV 按水重计算。

H上=349.9-269=80.9m

H下=271.90-269=2.9m

上游水压力：P上H=1/2×9.81×80.9×80.9=32102.29kN （→）

下游水平水压力：P下H=1/2×9.81×2.9×2.9=41.25KN（→）

下游垂直水压力：P下v=1/2×9.81×2.32×2.9=33.00KN(↓)

上游水压力力臂L上H=80.9/3=26.97m

下游水平水压力力臂L下H=2.9/3=0.97m

下游垂直水压力力臂L下V=32.6-2.32/3=31.83m

静水压力对O点的弯矩（顺时针为“－”，逆时针为“+”）：

MoP上H=-32102.29×26.97=-865798.76KN·m

MoP下H=41.25×0.97=40.01KN·m

MoP下V=-33.00×31.83=1050.39 KN·m

水平水压力对O点的弯矩：

MoP=-865798.76+40.01-1050.39=-866809.14KN·m

2.3 、扬压力U (设帷幕灌浆，设排水孔)

根据规范，排水处扬压力折减系数：α=0.25,如图三-3 所示，将扬压力分成四部分，U1，U2，U3，U4。

图 三-3

U4=28.45×65.2=1854.94 kN

U3=1/2×（1.50-28.45）×57.2=4606.03kN

U2=（1.50-28.45）×8=1288.4kN

U1=1/2×(793.63-1.50)×8=2416.52kN

U=U1+U2+U3+U4=10165.kN

U4作用点至O点的力臂L4=0

U3作用点至O点的力臂L3=32.6-(57.2/3+8)=5.53m

U2作用点至O点的力臂L2=32.6-8/2=28.6m

U1作用点至O点的力臂L1=32.6-8/3=29.93 m

竖向扬压力力对O点的弯矩（顺时针为“－”，逆时针为“+”）：

Mo1=-2416.52×29.93=-72326.44 KN·m

Mo2=-1288.4×28.6=-36848.24KN·m

Mo3=-4606.03×5.53=-25471.35KN·m

Mo4=0

∑MOU =0-72326.44-36848.24-25471.35=-1346.03KN·m

2.4、 泥沙压力Ps

一般计算年限取50～100 年，本设计取100年，水平泥沙压力Ps 为：

式中：γsb——泥沙的浮容重，8kN/m3；

hs ——坝前淤沙厚度，286.6-269=17.6m；

Φs ——淤沙的内摩擦角，( 0°)。

故泥沙压力为

Ps=1/2×8×17.6×17.6×tan245°=1239.04kN

对O点的力臂L=17.6/3 = 5.87m

对O点取矩： MOPS=-1239.04×5.87=-7273.16KN·m

2.5、 浪压力

（1）波浪要素计算及波态判别

根据规范SL319-2005，波浪要素按官厅水库公式计算（适用于V0<20m/s 及D<20km）：

h ——当gD/V02=20～250 时，为累积频率5%的波高h5%；

当gD/V02=250～1000 时，为累积频率10%的波高h10%

由剖面计算结果知，取累积频率5%的波高h5%

Lm ——平均波长（m）；    

波浪中心线至水库静水位的高度hz 按下式计算：

其中，平均波长Lm按下式计算：

=0.331V0-1/2.15(gD/V02)1/3.75×V02/g

=0.331×（14）-1/2.15(9.81×1400/1.42)1/3.75×1.42/9.81=0.21m

因H>Lm /2，属于深水波。

（2）波浪压力计算

各种情况均按深水波计算浪压力，如图三-4所示。

图 三-4   深水波浪压力分布

浪压力计算公式为

h1%=1.24h5%=0.62m ； hz = 0.13m ；

Pl=γLm(h1%+hz)/4=9.81×0.21÷4×（0.62+0.13）=0.386kN

对坝底中点O取矩为（顺时针为“－”，逆时针为“+”）：

MOPl =－0.386×(80.9+0.13)=－31.278 KN·m

2.6、 其它荷载

冰压力、土压力应根据具体情况来定。温度荷载一般可以采取措施来消除，稳定和应力分析时可以不计入。风荷载、雪荷载、人群荷载等在重力坝荷载中所占比例很小，可以忽略不计。坝体廊道及坝顶设备重也忽略不计。

2.7、将计算的各荷载进行汇总整理。结论请见下表三-1。

表三-1  设计水位情况各项作用力    单位：KN、KN·m

表三-2   校核水位情况各项作用力    单位：KN、KN·m

4、稳定分析

重力坝的抗滑稳定分析按单一安全系数法和分项系数极限状态设计进行计算和验算。抗滑稳定分析的目的是核算坝体沿坝基面或沿地基深层软弱结构面抗滑稳定的安全度。抗滑稳定计算时取单宽作为计算单元。

图 三-5   坝体抗滑稳定计算简图

按单一安全系数法验算,计算公式如下：

式中：

Ks′—— 按抗剪断强度计算的抗滑稳定安全系数；

f′—— 坝体混凝土与坝基接触面的抗剪断摩擦系数，f′=1.10

c′—— 坝体混凝土与坝基接触面的抗剪断凝聚力，KPa，c′=0.8Mpa=800KPa；

A —— 坝基接触面截面积，单宽，A=65.2m2。

ΣW—— 作用于坝体上全部荷载（包括扬压力）对滑动平面的法向分值，kN；

ΣP—— 作用于坝体上全部荷载对滑动平面的切向分值，kN；

按抗剪断强度公式（3-18）计算的坝基面抗滑稳定安全系数Ks′值应不小于3.0

（1）设计洪水位稳定分析

=[1.1×(725.6+33.00-10165.)+800×65.2×1]/33300.466

=3.37

所以，Ks′＞（K）=3

满足规范要求。

（2）校核洪水位稳定分析

=[1.1×(725.6+51.71-10720.63)+800×65.2×1]/33675.126

=3.31

所以，Ks′＞（K）=2.5

满足规范要求。

四、 应力分析

应力分析的目的是为了检验大坝在施工期和运用期是否满足强度要求，同时也是研究解决设计和施工期中的某些问题，如混凝土标号区分和某些部位的配筋等提供依据。

在一般情况下，坝体的最大、最小正应力和主应力都出现在上下游坝面，所以重力坝设计规范规定，应核算上下游坝面的应力是否满足强度要求。

应力分析的过程是：首先进行荷载计算和荷载组合，然后选择适宜的方法进行应力计算，最后检验坝体各部位的应力是否满足强度要求。依据规范，本次应力分析用材料力学法进行计算。

材料力学法三个基本假定：

①坝体混凝土为均质、连续、各向同性的弹性材料。

②视坝段为固接于地基上的悬臂梁，不考虑地基变形对坝体应力的影响，并认为各坝段工作，横缝不传力。

③假定坝体水平截面上的正应力按直线分布，不考虑廊道等对坝体应力的影响。

1、设计洪水位应力计算

1.1、正应力计算

上、下游边缘应力σyu和σyd

计算公式

其中：

ΣW——作用于计算截面以上全部荷载的铅直分力的总和，kN；

ΣM——作用于计算截面以上全部荷载对坝基截面垂直水流流向形心轴的力矩总和，kN·m；

B——计算截面的长度，m。

ΣW=725.6+33.0-10165.=54592.71 kN

ΣM=7131.928-1050.39-865758.76-1346.03-31.278-7273.16=-2827.69kN·m

=54592.71/65.2＋6×（-2827.69）/65.22

=837.31-409.07=428.24kPa

=837.31+409.07=1246.38kPa

σyu和σyd均大于0,坝踵、坝址处均没有出现拉应力，满足工程规范要求，并且都小于坝踵和坝址的饱和极限抗压强度。

上游水面压强： =9.81×80.9=793.63kPa

1.2 、主应力计算

σ1u=(1+n^2) σyu-Pun^2=428.24kPa

=(1+0.8×0.8)×1246.38=2044.06kPa

坝体混凝土材料C20拉压强度为20Mpa。

计算结果表明，重力坝在设计洪水水位情况下应力满足规范要求。

2、校核洪水位应力计算

2.1、正应力

ΣW=725.6+51.71-10720.63=54056.68kN

ΣM=7131.928-1635.69-881655.75-135170.57-31.471-7273.16=-306834.713kN·m

=54056.68/65.2＋6×（-306834.713）/65.22

=829.09-433.07=396.02kPa

=829.09+433.07=1262.16kPa

σyu和σyd均大于0,坝踵、坝址处均没有出现拉应力，满足工程规范要求，并且都小于坝踵和坝址的饱和极限抗压强度。

上游水面压强： =9.81×81.4=798.534kPa

2.2 、主应力计算

σ1u=(1+n^2) σyu-Pun^2=396.02kPa

=(1+0.8×0.8)×1262.16=2069.94kPa

坝体混凝土材料C20拉压强度为20Mpa。

计算结果表明，重力坝在校核洪水水位情况下应力满足规范要求。

五、溢流坝面设计

溢流坝曲线由顶部曲线段，中间直线段和下部反弧段三部分组成，溢流面曲线采用WES曲线。

1、基本资料

2、溢流曲线设计

溢流曲线具体尺寸要求如表，其中Hd为堰面曲线定型设计水头，要求按最大作用水头Hmax的75%～95%计算，本设计采用80%倍的Hmax，所以Hd=1.12m。

2.1、曲线上游圆弧段参数计算如表

下游曲线段计算公式为：

x1.85=2.0Hd0.85y

图 五-1

2.3、中间直线段

     dy/dx=1/(2.0Hd0.85)1.85 x0.85 =1/0.8

x=1.596m,y=1.078m

2.4、下游反弧段

本设计采用挑流消能，反弧段半径R=（4～10）ho,式中ho为校核水位闸门全开时挑流鼻坎反弧段最低点处的水深。挑流鼻坎高程取274.00m。

反弧段最低点流速v=0.93√(2gHo)=0.93√(2×9.81×(350.4-274))=36.01m/s

水深hc=q/v=90/36=2.5m

    反弧段半径R=（4～10）ho，本设计反弧段流速为36.01m/s>16m/s,但流速也不是特别大，同时考虑反弧段要与中间直线段相切，所以取R=15m。

六、 细部构造设计

1 、坝顶构造

坝顶路面应具有2～3％的横向坡度，并设置砼排水沟(30×30cm)以排出坝顶雨水，坝顶上游的防浪墙（宽0.5m，高1.2m）要承受波浪和漂浮物的作用，因此墙身应有足够的刚度、强度和稳定性，宜采用与坝体连成整体的钢筋砼结构，而下游侧则可设防护栏，为满足运用要求和交通要求，在坝顶上布置照明设施，即在上游侧每隔25m 设一对照明灯，一只朝向坝顶路面方向，一只朝向水库方向。根据大坝正常运行需要，在坝顶还要设置通向坝体内部各层廊道、电站的电梯井，便于观测和维修人员快速进出。

2 、分缝止水

2.1、 坝体分缝

1、横缝：减小温度应力，适应地基不均匀变形和满足施工要求；

2、纵缝：适应砼的浇筑能力和减小施工期的温度应力，在平行坝轴线方向设置。

一般情况下横缝为永久缝，也有临时缝，垂直坝轴线，用于将坝体分成为若干的坝段；纵缝为临时缝，可分为铅直纵缝、斜缝和错缝三种，纵缝缝面应设水平向键槽，键槽呈斜三角形，槽面大致沿主应力方向，在缝面上布置灌浆系统进行接缝灌浆，为了灌浆时不使浆液从缝内流出，必须在缝的四周设止浆片。

3、水平施工缝：是上、下层浇筑块之间的接合面。浇筑块厚度一般为1.5～4.0m；在靠近基岩面附近用0.75～1.0m 的薄层浇筑，以利于散热，减少温升，防止开裂。

2.2、 止水设计

横缝内需设止水，止水材料有金属片、橡胶、塑料及沥青等，对于高坝应采用两道止水片，中间设沥青井，金属片止水一般采用1.0～1.6mm 后的紫铜片，第一道止水治上游面的距离应有利于改善坝体头部应力，一般为0.5～2.0m（本设计采用1.0m），每侧埋入砼的长度约为20～25cm（本设计采用25cm），在止水片的安装时要注意保证施工质量，沥青井为方形或圆形（本设计采用方形），其一侧可用预制砼块，预制块长1.0～1.5m，厚5～10cm（本设计采用1m×10cm），沥青井尺寸大致为15cm～15cm 至25cm～25cm（本设计采用20cm×20cm），井内灌注的填料由二号或三号是由沥青，水泥和石棉粒组成，井内设加热设备（通常采用电加热的方法），将钢筋埋入井中，并以绝缘体固定，从底部一直通到坝顶，在井底设置沥青排出管，以便排除老化的沥青，重填新料，管径可为15～20cm。

止水片及沥青井需伸入岩基一定深度，约30～50cm，井内填满沥青砂，止水片必须延伸到最高水位以上，沥青井需延伸到坝顶。

3、坝体排水

坝体排水为了减小渗水对坝体的不利影响，在靠近坝体上游面需要设置排水管幕，排水管应通至纵向排水管道，其上部应通至上层廊道或坝顶（溢流面以下），以便于检修管距可采用采用3m，排水管幕距上游坝面的距离，一段要求不小于坝前水深的1/10～1/12，且不少于2m，（1/10～1/12）（104.14～107.1）=（8.68～10.71）m，故根据规定排水管设置在距上游面9m 处，以使渗透坡降控制在允许范围内。排水管采用预制多孔混凝土管，内径可为15cm～25cm（取20cm），随着坝体混凝土的浇筑而加高。渗入排水管的水可汇集到下层纵向廊道，沿积水沟或集水管经横向廊道的排水沟汇入集水井，再用水泵或自流排水排向下游，排水沟断面常用30cm×30cm，低坡3%，排水管施工时必须防止被混凝土的杂物等堵塞。排水管与廊道的连通采用直通式。

5、 廊道系统

为了满足施工运用要求，如灌浆，排水，观测，检查和交通的需要，在坝体内设置各种廊道，这些廊道互相连通，构成廊道系统。

5.1、坝基灌浆廊道

帷幕灌浆需要在坝体浇灌到一定高度后进行，以便利用混凝土压重提高灌浆压力，保证灌浆质量。本次设计基础灌浆廊道断面取3.0×4.5m，形状采用城门水洞型。廊道的上游壁离上游侧面的距离应满足防渗要求，在坝踵附近距上游坝面0.05～0.1 倍作用水头、且不小于4～5m 处设置，本次设计取10m，为满足压力灌浆，基础灌浆廊道距基岩面不宜小于1.5 倍廊道宽度，取5m。

灌浆廊道兼有排水作用，并在其上游侧设排水沟，下游侧设坝基排水孔幕，在靠近廊道最低处设置集水井，汇集从坝基和坝体的渗水，然后经由水泵抽水排至下游坝外。

5.2、 检查及坝体排水廊道

为了检查巡视和排除渗水，常在靠近坝体上游面适当高度方向每隔15～30m设置检查和排水廊道，断面形式多采用城门洞形，最小宽度为1.2m，最小高度为2.2m，距上游面的距离应不少于0.05～0.07 倍水头，且不小于3m,该重力坝选取7m，上游测设排水沟。

各层廊道在左右两岸应各有一个出口，并用铅直的井使各层廊道连通。排水廊道断面尺寸统一拟定为2m×2.5m，城门洞形。

七、地基处理设计

天然地基，由于经受长期的地质作用，一般都有风化、节理、裂隙等缺陷，有时还有断层、破碎带和软弱夹层，所有这些都需要采取适当的处理措施，地基处理的主要任务是：（1）防渗；（2）提高基岩的强度和整体性。

1 、清基开挖

1.1、开挖原则

地基开挖与清理的目的是使坝体坐落在稳定、坚固的地基上。开挖深度应根据坝基应力、岩石强度及完整性，结合上部结构对地基的要求和地基加固处理的效果、工期和费用等研究确定，原则上应考虑技术加固处理后，在满足坝的强度和稳定的基础上，减少开挖。坝高超过100m 时，可建在新鲜、微风化或弱风化下部的基岩上。

1.2 、开挖设计

靠近坝基面的缓倾角软弱夹层应尽可能清除。顺河流流向的基岩面尽可能略向上倾斜，以增强坝体的抗滑稳定性，基岩面应避免有高低悬殊的突变，以避免造成坝体内应力集中。在坝踵和坝址处可开挖齿坎以利稳定。采用爆破开挖时应避免放大炮，以避免造成新的裂隙或是原有裂隙张开。基岩开挖到最后0.5～1.0m，应采用受风钻钻孔，小药量爆破；遇有宜风化的页岩、粘土岩等，应留0.2～0.3m 的保护岩层，待到浇筑混凝土前再挖除。对岸坡坝段，在平行坝轴线方向宜开挖成台阶状，但须避免尖角。

1.3、 坝基清理

基岩开挖后，在浇灌混凝土前，需要进行彻底的清理和冲洗，包括：清除松动的岩块，打掉突出的尖角。基坑中原有的勘探钻孔、井、洞等均应回填封堵。

2 、坝基加固

固结灌浆孔一般布置在应力较大的坝踵和坝趾附近，以及节理裂隙发育和破碎带范围内。

采用浅孔低压灌注法灌入水泥浆，以提高基岩的弹性模量、抗渗性和强度等。在坝踵、坝址附近灌注孔相对较密，呈梅花形布置，其他部位疏一些。孔距排距由灌浆试验确定，一般从10～20m 开始，采用内插逐步加密的方法，最终约为3～4m，本设计取4m。孔深5～8m，必要时还可适当加深，帷幕上游区的孔深一般为8～15m。钻孔方向垂直于基岩面。当存在裂隙时，为了提高灌浆效果，钻孔方向尽可能正交于主要裂隙面，但倾角不能太大。

3 、防渗排水

3.1、 帷幕灌浆

①帷幕灌浆目的

帷幕灌浆的目的是：降低坝底渗透压力，防止坝基内产生机械或化学管涌，减少坝基渗流量。灌浆材料最常用的是水泥浆，有时也采用化学灌浆，化学灌浆的优点是：可灌性好，抗渗性强，但较昂贵，且污染地下水质，使用时需慎重，本次设计从经济合理以及环保角度考虑，选用水泥浆作为灌浆材料。

②帷幕灌浆范围

防渗帷幕布置于靠近上游面坝轴线附近，自河床向两岸延伸，钻孔和灌浆常在坝体内特设的廊道内进行，靠近岸坡处也可在坝顶、岸坡或平洞内进行。平洞还可以起排水作用，有利于岸坡的稳定。钻孔方向一般为铅直，必要时也可有一定斜度，以便穿过主节理裂隙，但角度不宜太大，一般在100 以下，以便施工。防渗帷幕的深度根据作用水头和基岩的工程地质、水文地质情况确定。当地质内的不透水层厚度不大时，帷幕可穿过透水层深入相对隔水层3～5m。当相对隔水层埋藏较深，则帷幕深度可根据防渗要求确定，通常采用坝高的0.3～0.7倍。

帷幕深入两岸的部分，原则上也应达到上述标准，并与河床部位的帷幕保持连续，形成连续的不透水的防渗墙。当相对隔水层距地面不远时，帷幕应深入岸坡与该层相衔接。当相对隔水层埋藏较深时，可深到原地下水位线与最高枯水位的交点处，以降低水库蓄水后库岸的地下水

3.2、坝基排水

为进一步降低坝底面的扬压力，应在防渗帷幕后设置排水孔幕。

根据规定要求，坝基的排水孔幕在防渗帷幕的下游，向下游倾斜，与灌浆帷幕的夹角为15°，孔距取3m，孔径为200mm。孔深为10m，沿坝轴线方向设置一排。