1、《钢筋混凝土结构及施工验收规范》
2、《建筑工程施工质量验收统一标准》
3、结构施工图纸
4、施工图设计会审及设计变更
5、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）。
6、建筑施工手册（第四版）
7、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）
二、工程概况
本工程位于曲江池一路东侧，建筑高度55.8米，因本工程建筑面积小，故采用散拼木模板。
三、施工准备：
1、技术准备：
1.1、认真审阅图纸后，会同水、电、设备等专业，认真进行图纸会审，确保留洞及预埋件的位置正确。发现问题及早解决。
1.2、对模板加工厂进行认真考察，提前做好加工订货工作。
1.3、专业工长提前做好模板、模板零件、螺栓等材料预先提出加工计划。
1.4、工长做好安全技术交底，并根据方案及图纸认真地进行模板的加工和组装，并进行试拼。
1.5、按流水段组织好墙体、顶板模板的配模设计工作，设计必须考虑到增加木模板的周转次数，减少模板的浪费。
1.6顶板模板配制原则：顶板木模板配制以1.8m*0.9m为标准板。
所有施工人员必须经入场教育考核。特殊工种持证上岗。
2、机具准备
| 名 称 | 型 号 | 台 数 |
| 电锯 | φ250 | 1台 |
| 电刨 | MIB2-80/1 | 1台 |
| 压刨 | Nb1050 | 1台 |
| 无齿锯 | 1台 | |
| 手提电闸箱 | XGL-W | 2台 |
| 手提电钻 | 24Uf | 2台 |
| 手提电刨 | MOD50082 | 2台 |
| 电焊机 | 1台 |
四、模板选择
模板采用木模体系，支撑采用钢管脚手支撑。其中，模板选用15㎜厚胶合板；模板内楞用木龙骨选用50×80㎜方木；支撑用Φ48×2.75焊接钢管；柱、梁及墙模辅助M12对拉螺栓加固。
五、材料要求：
1、胶合板采用Ⅰ类板材，含水率8%～16%，单个试件的胶合强度大于0.7MPa。
2、木龙骨选用东北红松，材质不低于三等材。
3、钢管扣件必须符合国家有关标准要求。
六、模板构造方案
1、模板构造层次分为模板层、内楞层和外楞层三个层次。
2、梁板模板支撑架采用整体空间框架结构构造形式。
（1）平板下立杆间距按双向0.8m布设，.
（2）梁下立杆间距：当梁高h≤500㎜时，纵向1米，横向0.8米。当梁高h≥600㎜时，纵向1米，横向0.5米（梁底同一根钢外愣下布置三根立杆）；当梁高h=800㎜时，在梁底支撑立杆上加双扣件。
（3）扫地杆双向满设，扫地杆距地面距离200mm，水平杆步距1.5米；剪刀撑，沿纵向在跨内轴线两侧设置，沿横向布置在轴线两侧。剪刀撑应连系3~4根立杆，满高设置，斜杆与地面夹角为45~60度，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或水平杆扣紧外，在其中间应有2~4个扣结点。
3、平板模内、外楞间距：内楞间距400㎜，外楞间距800㎜。
4、梁模板内、外楞间距：
（1）梁底模内楞布置两根，平放布置。
（2）底模外楞纵向间距： 500㎜。
（3）梁侧模内楞间距300㎜；外楞间距： 500㎜。
（4）梁高h≥600㎜时，侧模辅助M12对拉螺栓加固，每道外楞上加固一道对拉螺栓，螺栓距梁底1/3梁净高处。
5、墙模内楞为50*800㎜方木，竖向布置，间距250㎜；外楞为双外楞两根Φ48×2.75焊接钢管，间距500㎜；M12对拉螺栓间距，水平和垂直向均为500㎜。底部从墙根向上250㎜处设置，两侧距模板端不大于225㎜。
6、柱模内楞为50*80㎜方木，竖向布置，间距250㎜；外楞为双外楞两根Φ48×3.5焊接钢管，间距500㎜，柱截面边长尺寸b≥600㎜时，每道外楞中间加一根M12对拉螺栓加固。从楼面起，第一道外楞距楼面不大于225mm。
七、模板配制及支设方法
（一）模板配制
1、柱模板配制
（1）模板层配制，按相对两片包另外相对的两片配制，外包片宽度比柱截面宽度大两个胶合板厚度，内夹片宽度与柱截面宽度相同；柱模与梁板模交接处为梁、板模压柱模；连墙柱，柱模包墙模。即柱模高度为楼层净高减去平板模厚度，梁口尺寸为梁截面尺寸加梁模板厚度。墙口尺寸为墙截面宽度加墙模板厚度。
（2）内楞层配制，外包片的边楞与模板边平齐，内夹片的边楞跨出模板边一个胶合板的厚度。中间楞按构造间距要求配制。
（3）外楞层配制，外楞按柱边长加模板层及内楞层尺寸，再加200mm选料或制备，对拉螺栓按柱边长加模板层，内楞层及外楞层尺寸另加200mm下料，丝长按每端100mm加工。
2、梁模板配制
（1）模板层配制，按侧模包底模、板模压梁模、柱（墙）模包梁模、主梁模包次梁模配制，即梁模板长度为柱（或墙、主梁）之间净尺寸，梁底模宽同梁截面宽，梁侧模高等于梁截面高加底模及其内楞厚度减去平板模厚度。
（2）内楞层配制，梁底模配两根内楞，长度为底模长减去柱（或墙、主梁）内楞尺寸，梁侧模内楞的边楞与模板边平齐，中间楞按构造间距设置。梁侧模内楞长度为侧模长减柱（或墙、主梁）模板及其内楞尺寸，再减30mm操作间隙尺寸。
（3）外楞层配制，外楞长度取侧模高加150mm配置，对拉螺栓长度为梁截面宽加梁侧模及其内外楞尺寸，另加200mm计算，套丝长度两端各100mm。
3、墙模板配制
（1）模板层配制，按平板模压墙模、横墙模包纵墙模、柱模包墙模配制，即墙模高度为楼层净高减平板模厚度，再减10mm操作间隙尺寸。横墙模宽度为纵墙净距减纵墙模厚度，纵墙模宽度为横墙间净距。墙上梁口按梁截面尺寸加其模板厚度留设。
（2）内楞层配制，横墙模四边设边楞，边楞与模板边平齐，纵墙竖向不设边楞，横向设边楞，中间内楞按构造间距要求设置，遇连墙柱，纵横墙模均不设竖向边内楞。
（3）外楞层配制，横墙外楞按开间净尺寸减去模板层再减30mm操作间隙配制，纵墙按开间净尺寸减去模板及内外楞层再减50mm操作间隙配制，对拉螺栓按外楞至外楞的外包尺寸再加200mm配制，丝长按每端100mm加工。
4、平板模配制
（1）模板层配制，按平板模压墙、柱模配制，即平板模配料尺寸与砼平板净尺寸相同。
（2）内楞层配制，按开间净尺寸减墙（或柱）模模板层及内楞层，再减30mm操作间隙配制。
（3）外楞层配制，按开间净尺寸减墙（或柱）模模板层及内楞层再减30mm操作间隙配制。
5、楼梯模配制：
配模原则及方法与平板和梁模基本相同，须注意的是楼梯井和踏步踢面要减去装饰层厚度。
6、洞口模配制
（1）模板层配制，模板长按洞口净尺寸减100mm配制，模板宽同墙厚。
（2）内楞层配制，内楞顺模板长向布置，按两根配制，与模板边平齐，长度为模板长加160mm。
7、胶合板应整张使用，尽量减少锯割。
8、胶合板锯割边应创平、创直。
9、所有模板接缝均须粘贴泡沫胶带。
10、钉子长度应为胶合板厚度的1.5～2.5倍，钉距以300～500mm为宜。
11、配制好的模板在反面编号并写明规格和使用位置，分类堆放保管，以免错用。
（二）模板安装
1、柱模安装
（1）先弹出柱的中心线及四周边线和其控制线。
（2）在柱筋上焊好限位支撑短筋，支设柱模。
（3）安装柱箍，并校正柱模。
（4）通排柱（或多根柱）模板安装时，将两端柱模板找正吊直固定后，拉通线校正中间各柱模板，各柱模板单独固定后，整体支撑架还要加设水平撑、剪刀撑，彼此拉牢。
2、梁模安装
（1）先在搭设好的支撑架钢楞上引测出梁的轴线位置。
（2）采用侧包底支模法，先安放底模，定位后再安放侧模。
（3）侧模采用钢管、扣件支撑，梁高大于600㎜，辅助对拉螺栓加固。
（4）在与墙、柱交接的阴角处附加方木，以连接梁柱或梁与墙交口处模板。
（5）梁跨度大于4米，还要按1.5‰起拱。
3、墙模安装
（1）首先弹出墙模的安装边线，并焊好限位钢筋，定位钢筋用直径12的螺纹钢用砂轮切割机专人切割，专人焊接，长度随墙厚，底部沿墙长每500cm一根，上部每平方米不小于两跟定位钢筋，并和剪力墙钢筋焊接牢固，保证墙体的设计厚度。
（2）墙模安装与梁侧模安装方法基本相同，须注意的是模板就位后要用斜撑临时固定，以防倾倒。
（3）在墙与墙、墙与柱交接处阴角附加方木，以连接交口处模板。
4、板模安装
（1）按板模构造层次反算出支撑架钢外楞的标高位置，定位钢外楞；板跨度大于4米，还要按2‰起拱。
（2）在钢外楞上安放木内楞。
（3）铺钉竹胶板，与墙、梁交接处，板模压墙、梁模板。
5、楼梯模板安装
（1）楼梯踏步踢面的模板上下梯段要错开装饰面层厚度安装。
（2）楼梯梁及梯段底模的支模方法参照梁和板支模方法。
6、洞口模板安装
（1）洞口模板安装要按洞口标高尺寸控制模板安装高度。
（2）为便于模板拆除，洞口角部要按所示加设活动卡具。
（3）洞口底模
7、梁、板模支撑架搭设
梁、板模支撑架的搭设通过放线确定立杆位置，以保证立杆间距及上下层立杆位置准确对应。
八、质量验收标准
模板工程施工质量应满足企业标准《混凝土结构工程施工质量验收标准》
九、模板拆除
1、侧模拆除时应能保证混凝土及棱角不受损伤。因本工程为剪力墙结构，跨度较大，底模拆除应参照同条件养护试块的强度拆除。
2、拆除顺序为后支先拆，先支后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分。
3、上层楼板正在浇筑混凝土时，下一层楼板的模板支架不得拆除，再下一层楼板的支架视混凝土强度发展情况进行核算后确定是否拆除。
4、后浇带两侧各1M宽模板不拆除，待后浇带混凝土浇筑完强度达到要求时再拆除。
5、拆除模板时不应乱敲硬撬，不要用力过猛，不要损伤混凝土，高处模板拆除后逐块传递下来，不得抛掷，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架应分散堆放并及时清运，不应集中堆放在楼层上，不应对楼层形成集中荷载。将模板清理干净，板面涂刷隔离剂，分类堆放整齐，以便重复使用。
十、 成品保护措施
1、预组拼的模板要有存放场地，场地平整夯实，模板平放时，要有木方垫架。立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以保证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。
2、工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它板模时碰撞， 不准在预拼装模板就位前作为临时倚靠，以防止模板变形或产生垂直偏差，工作面已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。
3、折除模板时，不得用锤、撬棍硬砸猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤。
十一、 环境安全措施
1、模板加工应有防尘措施，避免粉尘污染。
2、模板加工机械应采取噪声隔离措施，其噪声应符合《建筑工程施工现场噪声控制标准》。
3、使用隔离时剂、防锈漆、机油时，避免滴漏，以防止污染地面及结构钢筋。
4、进入施工现场必须戴安全帽，高空作业系好安全带。
5、模板加工机械应采取安全保护措施，以防触电等人身伤害事故。
6、承重支撑架的搭设，其施工人员必须持有建筑登高特种作业上岗证。坚持先进行安全教育、再上岗的原则，严禁无证人员上岗操作。
7、支模应按顺序进行，模板及支撑没有固定前，禁止利用拉杆、支撑攀登不准在折除的模板上进行操作。
8、折模时，应按顺序逐块折除，避免整体塌落。高空折模时，应有专人指挥，并在下面标出工作区，暂停人员过往。
9、遇有六级以上大风时，应暂停室外的高空作业，雪、霜、雨后应清扫施工现场，不滑时再进行工作。
十二、模板结构计算
第一条：柱模板计算
柱混凝土侧压力计算
新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值:
=0.22×25×5.7×1.2×1.2×1.00=45.144kN/m2
=25×4.5=112.5 kN/m2
其中 γc-- 混凝土的重力密度，取25kN/m3；
t0 -- 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为20℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.5m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.2；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。
根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值45.144kN/m2。
柱侧模板面板验算
面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。
面板的截面抵抗矩W= 1000×15×15/6=37500mm3；
截面惯性矩I= 1000×15×15×15/12=281250mm4；
（一）强度验算
1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.16m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=45.144kN/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。
均布线荷载设计值为：
q1=0.9×[1.2×45.144+1.4×4]×1=51.845KN/m
根据以上取q1= 51.845KN/m作为设计依据。
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载：
M1=0.1q1l2=0.1×51.845×0.162=0.13KN·m
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；
| σ= | Mmax | = | 0.13×106 | =4.3 N /mm2 < f=12.5N/mm2 |
| W | 30000 |
（二）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：
q = 1×45.144=45.144KN/m；
面板最大容许挠度值: 160/250=0.mm；
面板弹性模量: E = 4500N/mm2；
| ν= | 0.677ql4 | = | 0.677×45.144×1604 | =0.150mm < 0.mm |
| 100EI | 100×4500×281250 |
柱侧模板次楞验算
次楞采用50×80mm(宽度×高度)方木，间距：0.16m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W =50×80×80/6=53333mm3；
截面惯性矩I =50×80×80×80/12=2133333mm4；
（一）强度验算
1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取柱箍间距，L=0.4m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=43.338kN/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。
均布线荷载设计值为：
q1=0.9×[1.2×43.338+1.4×4]×0.16=8.295KN/m
根据以上取q=8.295KN/m作为设计依据。
3、强度验算
计算最大弯矩：
Mmax=0.1ql2=0.1×8.295×0.42=0.13kN·m
最大支座力：1.1ql=1.1×8.295×0.4=3.65kN
次楞抗弯强度设计值[f]＝17N/mm2。
| Σ= | Mmax | = | 0.13×106 | =2.43N/mm2 < 17N/mm2 |
| W | 53333 |
（二）抗剪强度验算
次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×8.295×0.4=1.99KN
木材抗剪强度设计值fv=1.7N/mm2；
抗剪强度按下式计算:
| τ= | 3V | = | 3×1.99×103 | = 0.75/mm2 < fv=1.7N/mm2 |
| 2bh | 2×50×80 |
（三）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：
q = 45.144×0.16=7.22KN/m；
次楞最大容许挠度值=400/250=1.6mm；
| ν= | 0.677ql4 | = | 0.677×7.22×4004 | = 0.059mm < 1.6mm |
| 100EI | 100×10000×2133333 |
满足要求!
第二条：梁模板系统验算
600X2100mm梁模板系统验算
工程参数
| 梁与支架参数 | |||||
| 梁截面宽度 | 0.4m | 梁截面高度 | 2.10 | ||
| 支架高度 | 4.5 | 楼板厚度 | 0.2m | ||
| 立杆梁跨度方向间距la | 1m | 钢管类型 | φ48×2.8m | ||
| 梁两侧与梁底立杆 | 梁两侧立杆间距1.0m,梁下增加2根立杆 | ||||
| 水平杆最大步距 | 1.5m | 立杆伸出水平杆长度a | 0.5m | ||
| 面板 | 15mm厚木胶合板 | ||||
| 梁底面板下次楞 | 50×80mm方木，6根 | ||||
| 梁侧次楞 | 50×80mm方木，间距200mm | ||||
| 梁侧主楞 | 单钢管，间距500mm | ||||
| 穿梁螺栓 | 穿梁螺栓直径14mm | ||||
| 荷载参数 | |||||
| 永久荷载 | 新浇砼自重 | 25kN/m3 | 钢筋自重 | 1.5kN/m3 | |
| 面板次楞自重 | 0.3kN/m2 | 支架自重 | 0.128kN/m | ||
| 可变荷载 | 施工人员及设备荷载 | 1kN/m2 | 倾倒砼荷载 | 4kN/m2 | |
| 振捣砼对梁底 模板荷载 | 2kN/m2 | 振捣砼对梁侧 模板荷载 | 4kN/m2 | ||
新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值:
=0.22×25×5.7×1.2×1.2×1.22=52.873 kN/m2
=25×2.1=52.5 kN/m2
其中 γc-- 混凝土的重力密度，取25kN/m3；
t0 -- 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为20℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.25m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.2；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。
根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值52.873 kN/m2。
梁侧模板面板验算
面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。
面板的截面抵抗矩W= 1000×15×15/6=37500mm3；
截面惯性矩I= 1000×15×15×15/12=281250mm4；
（一）强度验算
1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=52.873 kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。
均布线荷载设计值为：
q1=0.9×[1.2×52.873 +1.4×4]×1=62.14KN/m
q1=0.9×[1.35×52.873 +1.4×0.7×4]×1= 67.77KN/m
根据以上两者比较应取q1= 67.77KN/m作为设计依据。
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载：
M1=0.1q1l2=0.1×67.77×0.202=0.27KN·m
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；
| σ= | Mmax | = | 0.27×106 | =7.2N/mm2 < f=12.5N/mm2 |
| W | 37500 |
（二）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：
q = 1×52.873=52.873KN/m；
面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；
面板弹性模量: E = 4500N/mm2；
| ν= | 0.677ql4 | = | 0.677×52.873×2004 | =0.45mm <0.5mm |
| 100EI | 100×4500×281250 |
梁侧模板次楞验算
次楞采用50×80mm(宽度×高度)方木，间距：0.15m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W =50×80×80/6=53333mm3；
截面惯性矩I =50×80×80×80/12=2133333mm4；
（一）强度验算
1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=52.875kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。
均布线荷载设计值为：
q1=0.9×[1.2×52.875+1.4×4]×0.15=9.32KN/m
q2=0.9×[1.35×52.875+1.4×0.7×4]×0.15= 10.152KN/m
根据以上两者比较应取q=10.152KN/m作为设计依据。
3、强度验算
计算最大弯矩：
Mmax=0.1ql2=0.1×10.152×0.52=0.254kN·m
最大支座力：1.1ql=1.1×10.152×0.5=5.58kN
次楞抗弯强度设计值[f]＝17N/mm2。
| Σ= | Mmax | = | 0.254×106 | =4.763N/mm2 < 17N/mm2 |
| W | 53333 |
（二）抗剪强度验算
次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×10.152×0.5=3.046KN
木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；
抗剪强度按下式计算:
| τ= | 3V | = | 3×3.046×103 | = 1.142N/mm2 < fv=4.8N/mm2 |
| 2bh | 2×50×80 |
（三）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：
q = 52.800×0.15=7.92KN/m；
次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；
次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；
| ν= | 0.677ql4 | = | 0.677×7.92×5004 | = 0.157mm < 2mm |
| 100EI | 100×10000×2133333 |
梁侧模板主楞验算
主楞采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W =80mm3；
截面惯性矩I =215600mm4；
（一）强度验算
1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=5.58kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距间距，L=0.3m。
2、强度验算
最大弯矩Mmax=0.293kN·m
主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。
| σ= | Mmax | = | 0.293×106 | = | 32.628N/mm2 < 205N/mm2 |
| W | 80 |
（二）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=4.356kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。
主楞最大容许挠度值：300/150=2mm；
经计算主楞最大挠度Vmax=0.030mm < 2mm。
满足要求!
对拉螺栓验算
对拉螺栓轴力设计值：
N＝abFs
a——对拉螺栓横向间距；b——对拉螺栓竖向间距；
Fs——新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值：
Fs=0.95（rGG4k＋rQQ 2k）=0.95×(1.2×52.875+1.4×4)=65.51kN。
N=0.50×0.30×65.51=9.83kN。
对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：
Ntb =AnFtb
An——对拉螺栓净截面面积
Ftb——螺栓的抗拉强度设计值
本工程对拉螺栓采用M14，其截面面积An=76.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12.92kN > N=9.83kN。
满足要求!
梁底模板面板验算
面板采用木胶合板，厚度为15mm。 取梁底横向水平杆间距0.5m作为计算单元。
面板的截面抵抗矩W= 50×1.5×1.5/6=18.75cm3；
截面惯性矩I= 50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；
（一）强度验算
1、梁底次楞为6根，面板按多跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.12m。
2、荷载计算
作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：
q1=0.9×[1.2×(24×2.2+1.5×2.2+0.3)+1.4×2]×0.5=31.72kN/m
q1=0.9×[1.35×(24×2.2+1.5×2.2+0.3)+1.4×0.7×2]×0.5= 35.15kN/m
根据以上两者比较应取q1= 35.15kN/m作为设计依据。
经过计算得到从左到右各支座力分别为：
N1=1.665kN;N2=4.773kN;N3=4.107kN;N4=4.107kN;N5=4.773kN;N6=1.665kN;
最大弯矩 Mmax = 0.053kN.m
梁底模板抗弯强度设计值[f] (N/mm2) =12.5 N/mm2；
梁底模板的弯曲应力按下式计算：
| σ= | Mmax | = | 0.053×106 | = | 4.417N/mm2 < 12.5N/mm2 |
| W | 12×103 |
（二）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：
q = 0.5×（24×2.2＋1.5×2.2＋0.3）=28.20kN/m；
面板弹性模量: E = 4500N/mm2；
经计算，最大变形 Vmax = 0.116mm
梁底模板的最大容许挠度值: 120/400 =0.3 mm；
最大变形 Vmax = 0.116mm < 0.3mm
满足要求!
梁底模板次楞验算
本工程梁底模板次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm。
次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×8×8/6= 53.333cm3；
I=5×8×8×8/12= 213.333cm4；
（一）强度验算
最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下横向水平杆的间距，L=0.5m。
荷载设计值 q = 4.773/0.5= 9.546kN/m；
最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.1×9.546×0.52= 0.239 kN.m；
次楞抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2；
| σ= | Mmax | = | 0.239×106 | =4.481N/mm2 < 17N/mm2 |
| W | 53.333×103 |
（二）抗剪强度验算
V=0.6ql=0.6×9.546×0.5=2.8KN
木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；
抗剪强度按下式计算:
| τ= | 3V | = | 3×2.8×103 | = 1.07N/mm2 < fv=4.8N/mm2 |
| 2bh | 2×50×80 |
（三）挠度验算
次楞最大容许挠度值：l/250 =500/250 =2 mm；
验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值:
q =3.829/0.5= 7.658N/mm；
次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；
| ν= | 0.677ql4 | = | 0.677×7.658×5004 | =0.152mm < 2mm |
| 100EI | 100×10000×213.333×104 |
梁底横向水平杆验算
横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取梁底面板下次楞传递力
经计算，从左到右各支座力分别为：
N1=-0.390kN;N2=10.935kN;N3=10.935kN;N4=-0.390kN;
最大弯矩 Mmax=0.348kN.m；
最大变形 Vmax=0.248mm。
（一）强度验算
支撑钢管的抗弯强度设计值[f] (N/mm2) = 205N/mm2；；
支撑钢管的弯曲应力按下式计算：
| σ= | Mmax | = | 0.348×106 | =81.882N/mm2 < 205N/mm2 |
| W | 4.25×103 |
（二）挠度验算
支撑钢管的最大容许挠度值: l/150 =400/150 = 2.7mm或10mm；
最大变形 Vmax = 0.248mm < 2.7mm
满足要求!
梁底纵向水平杆验算
横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载P=10.935kN。
纵向水平杆只起构造作用，不需要计算。
扣件抗滑移验算
扣件连接方式采用双扣件，扣件抗滑承载力设计值：Rc=12kN；水平杆通过扣件传给立杆的最大荷载设计值：R=10.935kN；
R < Rc，扣件抗滑承载力满足要求!
立杆稳定性验算
（一）风荷载计算
因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按西安10年一遇风压值采用，ω0=0.3kN/m2。
模板支架计算高度H=10m，按地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数µz=0.84。
计算风荷载体形系数：
将模板支架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表的规定计算。模板支架的挡风系数 =1.2×An/(la×h)=1.2×0.108/(0.5×1.5)=0.173
式中An =(la+h+0.325lah)d=0.108m2
An ----一步一跨内钢管的总挡风面积。
la----立杆间距，0.5m
h-----步距，1.5m
d-----钢管外径，0.048m
系数1.2-----节点面积增大系数。
系数0.325-----模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。
单排架无遮拦体形系数：µst=1.2 =1.2×0.173=0.21
无遮拦多排模板支撑架的体形系数：
| µs=µst | 1-ηn | =0.21 | 1-0.88 10 | =1.26 |
| 1-η | 1-0.88 |
n----支撑架相连立杆排数。
风荷载标准值ωk=µzµsω0=0.84×1.26×0.3=0.318kN/m2
风荷载产生的弯矩标准值：
| Mw= | 0.92×1.4ωklah2 | = | 0.92×1.4×0.318×0.5×1.52 | = 0.041kN·m |
| 10 | 10 |
上部梁传递的最大荷载设计值：10.935kN ；
立杆承受支架自重：1.2×10×0.116=1.392kN
立杆轴心压力设计值N：10.935+1.392=12.327kN；
（三）立杆稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
| N | + | Mw | ≤f |
| A | W |
φ---- 轴心受压稳定系数,由长细比λ=Lo/i 查表得到；
L0 --- 立杆计算长度（m），L0=k1k2(h+2a)，h:顶步步距，取1.5m;a:模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.5m;k1k2为计算长度附加系数，按下表取用，k1=1.167，k2=1.016，L0=2.96m。
i ---- 立杆的截面回转半径(cm) ,i=1.6cm；
A ---- 立杆截面面积(cm2),A=3.98cm2；
Mw ---- 风荷载产生的弯矩标准值；
W ---- 立杆截面抵抗矩(cm3)：W= 4.25cm3；
f ---- 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 205N/mm2；
立杆长细比计算：
λ=Lo/i=296/1.6=185
按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；
| N | + | Mw | = | 12.327×103 | + | 0.041×106 | =148.193+9.7=157.840N/mm2 |
| A | W | 0.209×3.98×102 | 4.25×103 |
立杆底地基承载力验算
1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=12.327kN
2、垫木底面面积A
垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=1×0.3=0.3m2
3、地基承载力设计值fak= 200kN/m2
立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 1
4、验算地基承载力
立杆底垫木的底面平均压力
| P= | N | = | 12.327 | =41.09kN/m2 < mffak=200×1=200kN/m2 |
| A | 0.3 |
第三条:板面承载力计算
模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、材料选择
横向间距或排距:0.8m；纵距:0.8 m；步距:1.5 m；立杆上端伸出至模板支撑点长度:0.1m；模板支架搭设高度:3 m；采用的钢管Φ48×2.75；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.8；模板与木板自重(kN/m2):0.35；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25；施工均布荷载标准值(kN/m2):1；面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9500；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.4；木方的间隔距离250；木方的截面宽度50；木方的截面高度80；
楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算:
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 100×1.52/6 = 37.5 cm3；
I = 100×1.53/12 = 28.125 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25×0.2×1+0.35×1 = 5.35 kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 1×1= 1 kN/m；
2、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
其中：q=1.2×5.35+1.4×1= 7.82kN/m
最大弯矩M=0.1×7.82×0.252= 0.049 kN·m；
面板最大应力计算值 σ = 48875/24000 = 2.036 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 2.036 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
面板最大挠度计算值
v=0.677×5.35×2504/(100×9500×14.4×104)=0.103 mm；
面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm；
面板的最大挠度计算值 0.103mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算:
方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×8×8/6 = 53.33 cm3；
I=5×8×8×8/12 = 213.33 cm4；
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= 25×0.25×0.2 = 1.25 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
p1 = 1×0.25 = 0.25 kN/m；
2.强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，
均布荷载
q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1 =1.2×(1.25+0.088)+1.4×0.25 = 1.955 kN/m；
最大弯距 M = 0.125ql2 = 0.125×1.955×0.92 = 0.198 kN·m；
方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.198×106/83333.33 = 2.375 N/mm2；
方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 2.375 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3.挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，
均布荷载 q = q1 + q2 = 1.337 kN/m；
最大挠度计算值 ν= 0.521×1.337×9004 /(100×9500×4166666.667)= 0.116 mm；
最大允许挠度 [V]=900/ 250=3.6 mm；
方木的最大挠度计算值 0.116 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!
四、板底支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.199 kN；
最大弯矩 Mmax = 0.72 kN·m ；
最大变形 Vmax = 1.573 mm ；
最大支座力 Qmax = 8.727 kN；
最大应力 σ= 720385.822/5080 = 141.808 N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 141.808 N/mm2 小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为 1.573mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!
五、扣件抗滑移的计算:
按规范表查旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算
R ≤Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R----纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R= 8.727 kN；
R > 6.40 kN 且R < 12.80 kN,所以单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求! 必须采用双扣件。
六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×3.9 = 0.503 kN；
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.35×0.9×0.9 = 0.284 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25×0.2×0.9×0.9 = 4.05 kN；
静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.837 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值 NQ = (1+2 ) ×0.9×0.9 = 2.43 kN；
3.立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.206 kN；
七、立杆的稳定性计算:
如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算：
l0 = h+2a
a ---立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；
得到计算结果：
立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.5+2×0.1 = 1.7 m ；
L0 / i = 1700 / 15.8=108；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.53；
钢管立杆受压应力计算值；σ=9206.388/(0.53×4) = 35.523 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ= 35.523 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度设计值 [f]= 205 N/mm2，满足要求。
第四条：墙模板计算书
墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。
根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；
一、墙模板材料选择
次楞(内龙骨)间距250；穿墙螺栓水平间距500；主楞(外龙骨)间距500；穿墙螺栓竖向间距500；对拉螺栓直径M12；主龙骨材料:钢楞两根48×3.5圆钢管；次龙骨材料:木楞50×100;面板类型: 18厚胶合面板。
墙模板设计简图
二、墙模板荷载标准值计算
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.7h；
T -- 混凝土的入模温度，取20℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；
H -- 模板计算高度，取3m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.2；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得 48.659 kN/m2、72kN/m2，取较小值48.659 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.659kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。
三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
1.抗弯强度验算
新浇混凝土侧压力设计值q1=1.2×48.66×0.5×0.9=26.276kN/m；
其中0.9为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2×0.5×0.90=1.260kN/m；
q=q1+q2=26.276+1.260=27.536kN/m；
面板的最大弯距：M =0.1×27.536×250×250=1.72×105N.mm；
W= 500×15×15/6=18750 mm3；
f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
面板截面的最大应力计算值：σ =M/W=1.72×105 /2.7×104 = 6.374N/mm2；
面板截面的最大应力计算值 σ =6.374N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求。
2.挠度验算
根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677×24.33×2504/(100×9500×2.43×105) = 0.279 mm；
面板的最大挠度计算值:ν=0.279mm小于等于面板的最大允许挠度值 [ν]=1mm，满足要求。
四、墙模板内外楞的计算
(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50×80×80/6 = 53.33cm3；
I = 50×80×80×80/12 = 213.33cm4；
1.内楞的抗弯强度验算
内楞跨中最大弯矩按下式计算：
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×48.66×0.25×0.9=13.138kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.25×0.90=0.630kN/m，其
中，0.90为折减系数。
q =(13.138+0.630)/1=13.768 kN/m；
内楞的最大弯距：M =0.1×13.768×500×500=3.44×105N.mm；
内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
内楞的最大应力计算值：σ = 3.44×105/8.33×104 = 4.13 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f]=13N/mm2；
内楞的最大应力计算值 σ= 4.13 N/mm2 小于内楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求。
2.内楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
其中， ν--内楞的最大挠度(mm)；
q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 48.66×0.25/1=12.16 kN/m；
l--计算跨度(外楞间距): l=500.mm；
E--内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500N/mm2 ；
I--内楞截面惯性矩(mm4)，I=4.17×106；
内楞的最大挠度计算值:
ν= 0.677×12.16/1×5004/(100×9500×4.17×106) = 0.13 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ν] = 2mm；
内楞的最大挠度计算值 ν=0.13mm小于内楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm，满足要求。
(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×3.5；
外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；
3.外楞的抗弯强度验算
其中，作用在外楞的荷载:
P = (1.2×48.66+1.4×2)×0.25×0.5/2=3.44kN；
外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；
外楞最大弯矩:M = 0.175×3441.98×500.00= 3.01×105 N·mm；
其中，σ-- 外楞的最大应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N·mm)；M = 3.01×105 N·mm
W -- 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08×103 mm3；
f --外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205N/mm2；
外楞的最大应力计算值: σ =3.01×105/5.08×103 = 59.286 N/mm2；
外楞的最大应力计算值 σ =59.286N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求。
2.外楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
其中，P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：
P = 48.66×0.25×0.50/2＝3.04 kN/m；
ν--外楞最大挠度(mm)；
l--计算跨度(水平螺栓间距): l =500mm ；
E--外楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ；
I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22×105；
外楞的最大挠度计算值:
ν=1.146×6.08×100/2×5003/(100×206000×1.22×105)=0.173mm；
外楞的最大容许挠度值: [ν] = 2mm；
外楞的最大挠度计算值 ν=0.173mm 小于外楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm，满足要求。
五、穿墙螺栓的计算
穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:
[N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；
穿墙螺栓所受的最大拉力: N =48.659×0.5×0.5 = 12.165 kN。
穿墙螺栓所受的最大拉力 N=12.165kN 小于穿墙螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求。
湖南建总亮丽家园项目部
2012年11月12日
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