
1 设计基本资料
(1)跨径:标准跨径13m,计算跨径:12.6m
(2)荷载:公路Ⅰ级
(3)桥面净空:净11m
(4)主要材料:
砼:预制块件采用C30混凝土,桥面铺装采用10cm厚C30聚丙烯纤维混凝土其上加10cm沥青混凝土;填接缝采用C30号小石砼
钢筋:R235钢筋需符合GB13013-1991规定要求,GRB335钢筋需GB1499-1998规定要求。
2 施工要点:
预制块件在砼强度达75%以后才能起吊。吊运、安装时要缓慢平稳。运输和堆放时应在吊点位置下设支点。浇筑铰缝砼之前,必须凿除结合砼上的浮尘土等杂物,并反预留在侧壁上的连接钢筋混凝土拔出,按设计位置绑扎,用水冲洗后浇筑后震捣结实。
3 编制依据
(1)《公路工程技术标准》 JTG B01—2003
(2)《公路桥涵设计通用规范》 JTG D60—2004
(3)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 JTG D62—2004
第二章 横断面及计算简图
本桥按高速公路桥梁设计,取上部桥梁讲行计算,桥而净宽11.0m,两侧为安全护栏,全桥采用9块砼空心板,中板为1.27m,边板为1.67m,C30聚丙烯纤维混凝土铺装厚10cm,沥青砼厚10cm。标准横断面见图2.1
图2.1 标准恒断面
板的横截面见图2.2,2.3
图2.2中板横截面
图2.3边板横截面
第三章 横向分布系数的计算
1铰接板法计算
采用铰结板法计算弯矩及L/4截面至跨中截面剪力的
1.1 截面抗弯惯性距
板的截面尺寸参照图在AUTOCAD中作图量测得到边、中板跨中截面对各自水平形心轴的抗弯惯性矩:、
1.2 计算截面抗扭惯性矩
将空心板的截面转换成下图(3.1、3.2)的形式
图3. 1中板简化形式图 图3. 2边板简化形式
(1)中板跨中截面抗扭惯性矩
(2)边板跨中截面抗扭惯性矩
式中c值由查表 (姚林森 桥梁工程 表2-5-2,122页) 得出。
1.3计算刚度参数γ
(1)中板刚度参数 (2)边板刚度参数
1.4 计算各块板影响线坐标
根据γ值,查《梁桥》附表(二)1-附-23,得各块板轴线处的影响线坐标值如下表(表3.1)
表3. 1影响线纵坐标值
| 1号板 | γ | η11 | η12 | η13 | η14 | η15 | η16 | η17 | η18 | η19 |
| 2号板 | γ | η21 | η22 | η23 | η24 | η25 | η26 | η27 | η28 | η29 |
| 3号板 | γ | η31 | η32 | η33 | η34 | η35 | η36 | η37 | η38 | η39 |
| 4号板 | γ | η41 | η42 | η43 | η44 | η45 | η46 | η47 | η48 | η49 |
| 5号板 | γ | η51 | η52 | η53 | η54 | η55 | η56 | η57 | η58 | η59 |
1.5计算弯矩及L/4截面至跨中截面剪力的mc
(1)影响线纵坐标图(图3.5)
(2)计算
<1>设计车道为2计算
<3>设计车道为3计算(横向折减系数为0.78)
1号板为边板故边板取二车道的值。
2~5号板均为中板且构造相同均故取其中值最大的一块2号板故
2杠杆法计算
采用杠杆法计算支点剪力的
用杠杆法计算,各块板的影响线、布置最不利汽车荷载位置如下图(图3.6)所示
图3. 4支点处影响线纵坐标图
由图上可知边、中板的均为
第四章 冲击系数计算
1 桥梁的自振频率(基频)计算
根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)条文说明4.3.2,简支梁桥的自振频率(基频)可采用下式计算:
式中
,
,
,
将上列数据代入公式
,
2 冲击系数计算
,
根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)
第五章 内力计算
1 永久荷载产生的内力
1.1 空心板自重(一期恒载)
1.2 桥面系自重及绞缝重 (二期恒载)
(1)桥面铺装
全桥宽铺装每延米总重
(2)防撞护栏
由桥涵设计通用图之<<桥涵公用构造图>>查得,桥上栏杆的荷载密集度为
(3)铰缝重
故
1.3恒载内力计算见表(5.1,5.2)
2 可变荷载产生的内力
2.1计算原理
截面汽车、人群作用效应一般计算公式如下
对于汽车荷载,将集中荷载直接布置在内力影响线数值最大的位置,其计算公式为:
表5. 1边板恒载内力计算表
项目
| 种类 | g | l | M(KN.m) | Q(KN) | ||
| 跨中 | 1/4跨 | 支点 | 1/4跨 | |||
| 一期恒载 | ||||||
| 二期恒载 | ||||||
| 恒载合计 | ||||||
项目
| 种类 | g | l | M(KN.m) | Q(KN) | ||
| 跨中 | 1/4跨 | 支点 | 1/4跨 | |||
| 一期恒载 | ||||||
| 二期恒载 | ||||||
| 恒载合计 | ||||||
上式中:——所示截面的弯矩或剪力
——汽车荷载的冲击系数
——汽车荷载横向折减系数
——跨中横向分布系数
——汽车车道荷载中,每延米均布荷载标准值
——弯矩剪力影响线面积
——沿桥跨纵向与集中荷载位置对应的横向分布系娄
——车道荷载中的集中荷载标准值
——沿桥纵向与荷载位置对应的内力影响线坐标值
利用上式计算支点截面剪力或靠近支点截面的剪力时,应另外计及支点附近因荷载横向分布系数变化而引起的内力增(或减)值,即
其中:——荷载横向分布系数m过渡段长度
——每延米均布荷载标准值
——m变化区荷载重心处对应的内力影响线坐标
2.2 荷载横向分布系数汇总
表5. 3横向分布系数总汇
| 梁号 | 荷载位置 | 分布系数 | 备注 |
| 边板 | 跨中 | 铰接板法 | |
| 支点 | 杠杆法 | ||
| 中板 | 跨中 | 铰接板法 | |
| 支点 | 杠杆法 |
公路-Ⅰ级中集中荷载计算
计算弯矩效应时:
计算剪力效应时:
表5. 4 影响线面积及距离
类型
| 截面 | 公路-Ⅰ级 均布荷载 (KN/m) | 影响线面积(m2或m) | 影响线距离m | 影响线图式 |
表5. 5边板内力表
截面
| 边板 | 荷载 类型 | qk(KN/m) | Pk(KN) | 1+μ | mc或mi | Ω或y | S(KN·m或KN) | |
| Si | S | |||||||
| Ml/2 | 公路 I级 | |||||||
| Ql/2 | ||||||||
| Ml/4 | ||||||||
| Ql/4 | ||||||||
截面
| 中板 | 荷载 类型 | qk(KN/m) | Pk(KN) | 1+μ | mc或mi | Ω或y | S(KN·m或KN) | |
| Si | S | |||||||
| Ml/2 | 公路I级 | |||||||
| Ql/2 | ||||||||
| Ml/4 | ||||||||
| Ql/4 | ||||||||
绘制荷载横向分布系数沿桥纵向变化图形和支点剪力影响线(图5.1)
图5. 1横向分布系数变化图形及支点剪力影响线
按上图原理可得出横向分布系数变化区段的长度:
变化区荷载重心
按计算方法有:
边板:
中板:
3 主梁内力组合
钢筋混凝板桥当按承载力极限状态设计时采用如下荷载组合
表5. 7边板内力组合表
| 序号 | 荷载类别 | 弯矩M(KN·m) | 剪力Q(KN) | ||||
| 梁端 | 四分点 | 跨中 | 梁端 | 四分点 | 跨中 | ||
| <1> | 恒载总重 | ||||||
| <2> | 汽车荷载 | ||||||
| <3> | 1.2×<1> | ||||||
| <4> | 1.4×<2> | ||||||
| <5> | Sud=<3>+<4> | ||||||
| 序号 | 荷载类别 | 弯矩M(KN·m) | 剪力Q(KN) | ||||
| 梁端 | 四分点 | 跨中 | 梁端 | 四分点 | 跨中 | ||
| <1> | 恒载总重 | ||||||
| <2> | 汽车荷载 | ||||||
| <3> | 1.2×<1> | ||||||
| <4> | 1.4×<2> | ||||||
| <5> | Sud=<3>+<4> | ||||||
