架子施工方案

二、搭设和拆除方案

三、脚手架设计计算书

四、安全文明施工和环境保护措施

五、附录

1、外架与结构拉结详图；外架平面布置图；

2、承重架平面布置图。

3、环境因素调查及评价表

4、施工危险识别、危险评估及风险控制对策表

一、工程概况

1. #2机汽机房外侧柱结构为单排架结构， 范围从9a到16轴线，总长82.7米，柱间排距12米；总高34.0米，共7层；采用钢筋混凝土柱，截面700*1600～700*750，梁为钢筋混凝土梁，最大截面450*1200。

2.本工程施工脚手架和结构承重脚手架全部采用钢管脚手架，扣件连接。承重架与施工外脚手架同步搭设，每次搭设高度为每层结构施工高度，该层施工完毕后再继续向上搭设，直到施工完毕。

二、搭设和拆除方案

2.1 搭设方案

汽机房外侧柱施工前，地下设施已经施工完毕，基坑回填到0.0米,回填土采用分层夯实,保证密实度,外架搭设在压实的回填土上,从0.00m开始搭设外架和承重架，部分脚手架搭设在循环水管坑底板上。

（一）外架搭设

1．在承重架外侧搭设双排外脚手架，架宽1.5m，钢管采用φ48×3.5mm标准钢管；外架外排钢管涂黄色油漆，采用密目网全封闭,外架外排立杆0.0～13.65米采用双钢管。

2．在回填土上搭设外架，立杆下先垫300×300×100钢筋砼垫块，再放立杆。

3．外架立杆横距为1.5m，横杆的步距为1.8m，立杆与横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置。

4．纵向水平杆设置在立杆内侧，长度不得小于3跨，接长尽量采用对接；对接扣件要交错布置；两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不得小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不得大于纵距的1/3。

5．主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；主接点处两个直角扣件的中心距不得大于150mm；横杆靠墙一端的外伸长度要控制在500mm以内；横杆两端均要采用直角扣件固定在纵向水平杆上。

6．脚手架须设置纵、横向扫地杆。

7．立杆接长必须采用对接扣件扣接。立杆上的对接扣件要交错布置：两根相邻立杆的接头不得设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不得小于500mm；各接头中心至主节点的距离不得大于步距的1/3；

8．立杆顶端高出每个部位结构顶面不小于1.5m。

9．外架每隔6～7根立杆设剪刀撑，斜杆与地面夹角为45度～60度；垂直距离每2步设一根连墙杆（采用短钢管制作），连墙杆水平间距3跨，可抱箍在框架柱上；外架和承重架连为一体，确保脚手架足够牢固、稳定。

10．外架在结构层每层满铺脚手片，设置两道防护栏杆，栏杆上部高1.05m，下部高0.5～0.6m；侧面设150高挡脚片，涂刷黄、黑相间油漆。

11．拟在15～16轴线靠外架外侧搭设一道1.5m宽的“之”字型斜道（坡度1：3），供施工人员上下，斜道采用毛竹片铺设，上绑50*30防滑条，间距400；侧面设150高挡脚片，涂刷黄、黑相间油漆。

12．在搭设过程中，要随时校正杆件垂直和水平偏差，避免偏差过大；没有完成的脚手架，下班时一定要确保架子稳定，以免发生意外。

13．操作架验收后挂牌使用。

14．外架、操作架、斜道投入使用后，要时常检查、修整、加固，确保安全。

（2）承重架搭设

1、沿柱轮廓线外500mm及上部梁垂直投影范围外400mm搭设承重架：纵向间距＠1050mm，横向排距＠1000mm，步高1800mm；

2、在基层回填土上，按立杆间距布置300×300×100mm垫块，立杆立在垫块上搭设承重架。

3、承重架立杆接头错开50%以上，不允许全部在同一平面内接头，搭架前要根据上部梁、板底标高来计算选用最合理的接头方式，钢管要长短交替摆放，必须全部采用对接接头，严禁采用倒挂接头。

4、承重架在两侧最外排由底到顶设斜撑，斜角控制在45°～ 60°。

5、承重架满设纵横扫地杆，每步满设纵横拉杆，最上一只扣件下另加二只保险扣件。

6、砼浇筑前要对承重架进行检查、加固，并对梁端原柱工作面空隙处按梁中部支撑间距加固。

2.2 拆除方案

2.2.1 脚手架的拆除是一项技术要求高、安全威胁大的工作，拆除前必须填写拆架申请，经项目部审批后才能进行，并且要作好班组的安全技术交底。

2.2.2整个脚手架必须要等结构全部到顶并让砼达到设计强度后才能拆除，脚手架材料不能实现周转。

2.2.3承重架拆除

1.承重架的拆除要在砼结构强度达到100％后才能进行，如因工程需要确要提前拆除的，则要多做一组砼抗压试块，在拆底模前一天送试验室试压，根据强度结果及结构部位经分析批准后才能进行。

2.架子拆除前检查架体的结构类型，先拆除附属架体，后拆除主体架体。

3.承重架拆除要统一指挥，由上而下平行进行，切忌底下拆空，导致架体失稳而坍塌。

4.所有拆卸下来的材料不准直接扔下，必须堆放整齐由塔吊吊运下来，对于塔吊不能吊及的地方必须逐层传递或是用绳索捆牢放下。当天拆下的材料当天必须清理并拉运至指定点堆放整齐。

5.脚手架拆除应划出施工区域，设置安全警戒线，并有专人监护。

2.2.4 外架的拆除

1.由于外架与承重架连成一片，拆除时应与承重架的拆除同步进行。

2.外架在拆除前应先清理架子上的材料、垃圾，妥善处理好配电柜、电缆线等设施，并与相邻单位取得联系。

3.拆除顺序是先拆除一些附属架体，如临时挑架、临时过道、安全网、宣传标语等，再由上至下逐层拆除。其余拆除方式与承重架相似。

三、脚手架设计计算书

3.1外架搭设计算书

1.本计算公式摘自《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)（以下简称规范），并结合《建筑施工手册》第四版（中国建筑工业出版社出版）等，有关通用荷载取值也相应套用。

2.本工程外架最高为34.0m，故需对其稳定性进行验算。

3.需验算外架的已知条件：

3.1.材料采用φ48×3.5钢管，截面积A=4.×102mm2，惯性矩I=12.19×104mm4，抵抗矩W=5.08×103mm3，回转半径i=15.8mm，重量3.84kg/m，扣件采用普通直角扣件，脚手片1.5m×1m为竹制，安全网为密目式阻燃安全网。

3.2.外架为双排脚手架，搭设高度34.0m，搭设尺寸为：立杆步距1.8m，立杆的纵距1.05m，立杆的横距1.00m；连墙件采用2步3跨，施工均布荷载为3.0KN/m2，操作层6层满铺脚手片，整片外架外侧拉设密目式安全网，剪刀撑按每6～7跨设置一道。

4.计算

4.1.纵向水平杆（大横杆）的计算：

大横杆按照单跨简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面，中间设3道大横杆。按照大横杆上面的脚手片和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

A.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.0384 KN/m

脚手片的荷载标准值P2=0.35×1.5/4=0.131 KN/m

活荷载标准值Q=3.0×1.5/4=1.125 KN/m

静荷载计算值q1=1.2×（0.0384+0.131）=0.203 KN/m

活荷载计算值q2=1.4×1.125=1.575 KN/m

B.强度计算

最大弯矩考虑为单跨简支梁均布荷载作用下的弯矩

最大弯矩M1max=1/8（q1+q2）L2

                 =1/8×(0.203+1.575)×1.052

                 =0.50 KN·m

                 σ= M/W =0.50×103/5.08=97.8 N/mm2＜f =205 N/mm2

强度满足要求。

C.挠度计算

静荷载标准值q1=0.0384+0.131=0.169 KN/m

活荷载标准值q2=1.5 KN/m

Vmax=0.677·q1 L4/100EI +0.990·q2 L4/100EI

=（0.677×0.169+0.99×1. 5）×10504/（100×2.06×105×12.19×104）

=0.774 mm

大横杆的最大挠度小于1050/150=7mm，满足要求。

4.2.横向水平杆（小横杆）的计算：

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

A.荷载值计算：

大横杆的自重标准值P1=0.0384×1.5=0.057 KN

脚手片的荷载标准值P2=0.35×1.5×1.5/4=0.197 KN

活荷载标准值Q=3.0×1.5×1.5/4=1.688 KN/m   

荷载计算值P=1.2×（0.057+0.197）+1.4×1.688=2.668 KN

B.强度计算：

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。

M=1/8PL2=1/8×2.668×1.52=0.75 KN·m

σ= M/W =0.75×106/5.08×103=147.7 N/mm2＜f =205 N/mm2

满足要求。

B.挠度计算：

Vqmax=5qL4/384EI=5×2.668×15004/384×2.06×105×12.19×104

=7 mm

小横杆的最大挠度和小于1500/150=10mm与10mm，满足要求。

4.3.扣件抗滑力的计算

根据《规范》5.2.5要求R≤RC

其中  RC……扣件抗滑承载力设计值，取8.0KN；

R ……纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

荷载值的计算

横杆自重标准值P1 =0.038×1.5=0.057 KN

脚手片荷载标准值P2 =0..35×1.5×1.5/2 =0.394 KN

活荷载标准值Q=3.0×1.5×1.5/2 =3.375 KN

荷载计算值R=1.2×（P1+ P2）+1.4×Q =5.266 KN＜RC =8.0 KN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。

4.4.立杆的稳定性计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

A.静荷载标准值

立杆承受的结构自重NG1=0.1248×34.0=4.2432 KN

脚手片的自重NG2=0.35×5×1.5×1.5/2=1.969 KN

栏杆、挡脚手板自重NG3=0.15×5×1.5/2==0.563 KN

吊挂的安全设施荷载（包括安全网）NG4=0.009×1.5×1.5/2==0.010 KN

静荷载标准值N G= NG1+ NG2+ NG3+ NG4=6.7852 KN

B.活荷载标准值

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

活荷载标准值NQ=3×1.5×1.5/2=3.375 KN

C.风荷载标准值

WK=0.7×UZ·US·W0

=0.7×1.36×0.116×0.4

=0.044 KN/ mm2

其中 UZ……风荷载高度变化系数，按《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规定，取1.360；

US……风荷载体型系数，按《规范》取0.116；

W0……基本风压，按《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规定，取0.40；

D、立杆的稳定性

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式：σ=N/φA+MW/W≤［f］

其中N……立杆的轴心压力设计值，N=1.2NG+0.85×1.4NQ=12.867 KN；

λ……长细比，λ=l0/i=kuh/i=1.155×1.6×0.8×1.8×103/15.8=168（因采用双立杆，u乘折减系数0.8）；

φ……轴心受压立杆的稳定系数，按《规范》由长细比的结果查表得0.251；

A……立杆净截面面积，A=4.cm2；

W……立杆净截面模量，W =5.08cm3；

MW……计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，

MW=0.85×1.4 WK Lah2/10=0.025KN·m；

σ……钢管立杆受压强度计算值，经计算

σ=(12.867×103)/(0.251×4.×102)+(0.025×106)/(5.08×103)=109.753 N/mm2

［f］……钢管立杆抗压强度设计值，［f］=205N/mm2；

立杆的稳定性计算σ＜［f］，满足要求！

4.5. 连墙件的计算：

连墙件的轴向力计算值按下式计算：N1=N1W+N0

其中 N1W……风荷载产生的连墙件轴向力设计值，N1W=1.4WK·AW=0.567KN；

    N0 ……连墙件约束脚手架平面外变形产生的轴向力，按《规范》N0=5.0KN；

计算得，连墙件的轴向力计算值N1=5.567KN

连墙件轴向力设计值：N f =φA［f］

其中 φ……轴心受压立杆的稳定系数，为0.251

    计算得N f =25.2KN ＞N1

连墙件的设计计算满足要求。

4.6. 立杆的地基承载力计算：

立杆基础底面的平均压力应满足：p≤fg

其中 p……立杆基础底面的平均压力，p = N/A =12.867/（0.3×0.3×4）=35.74 KN/m2；

地基承载力设计值f g =KC ·fg k=0.4×150=60 KN/m2＞35.74 KN/m2；

地基承载力的计算满足要求！

从上述计算可知本工程外架搭设方案满足要求，但是在施工操作中也要注意尽量把非操作层的脚手片及栏杆拆除（但要求封闭）；同时对施工荷载进行严格控制，不得在外架上集中堆载或堆载过多。

3.2承重架受力验算

本工程框架梁截面形式不一，现取最大截面进行受力验算，其他不再逐一验算。框架结构中以托梁截面最大，尺寸为450×1200mm，位于28.1m层。距下层净距26.9米，承重架搭设布置：立杆横向间距＠1050mm、纵向间距＠1000mm，步高1700mm。以下计算公式有关数据引自《建筑施工手册》（第四版）。

1、荷载计算(按单跟钢管承载计算)  

（1）钢筋砼自重（每立方米砼取重量为25KN）：

    Gk1=0.45×1.2×25=13.5KN

（2）模板自重（按实际统计，大模板含小配件为35kg/m2）

    Gk2=1.2×1.05×2×0.35+0.45×1×0.35=1.04KN

（3）钢管自重（横杆按15步计，扣件每个1.32kg，钢管3.84kg/m）

    Gk3=0.0384×26.9*2+30×0.0132=2.46 KN

（4）施工荷载（按4 KN/m2计）

    Gq =4×1*1.05=4.2KN

（5）不考虑风荷载时，立杆轴向力设计值

    N=1.2×（Gk1+ Gk2+ Gk3）+1.4×Gq=26.28KN

2、立杆稳定性计算

φ48×3.5钢管回转半径I=15.8mm，截面面积A=4 mm2。

l0=K1×K2×（h+2a）=1.163×1.007×（1.7+0.15×2）=2.34m

λ= l0/I=148.1

查规范附录C稳定系数表，得ψ=0.316

单根立杆压力F= N/ψA=170.07＜［f］=205（钢管抗压强度设计值）

3、扣件抗滑承载力计算

单扣件承载力标准值8.0 KN， N/n=152.5/22=6.93KN（每根托梁重152.5KN，梁底共设22根立杆）。

对承重架每根立杆顶部横杆下加1个保轧，按50%效应计算，则8+8×50%=12KN＞6.93KN。

经计算，该承重体系能满足要求。

四、安全文明施工和环境保护措施

4.1.安全文明施工措施

4.1.1架子搭设区域的地基必须夯实，平整；排水通畅，不积水，用C10砼做100MM厚面层，局部不能做面层的地方立杆下应垫专门制作的砼垫块，保证架体的稳定。

4.1.2架子搭、拆过程中严禁交叉作业。架子搭拆区域应设警戒线，并有专人监护。

4.1.3架子搭拆前必须对作业人员进行安全技术交底，并作好记录。作业人员必须经培训合格并持证上岗；作业人员必须戴好安全帽，穿好工作服、软底胶鞋，高处作业必须正确佩带安全带。对不宜从事高空作业的人员严禁从事架子搭拆工作。

4.1.4架子搭设所需材料必须认真检查，对锈蚀严重、弯曲、有裂痕的管材和有滑丝、裂痕的扣件，严禁使用。所有材料在现场必须按材料定置管理要求分类堆放整齐，下班前必须作到工完料尽场地清。

4.1.5材料垂直运输必须满足运输设备的使用要求，严禁超负荷使用垂直运输设备，设备的使用应有专人指挥。

4.1.6架子搭拆时应正确使用脚手板，脚手板应牢固可靠，作业人员在脚手板上作业，安全带挂在上方牢固可靠处。

4.1.7架子搭设应横平竖直，布局均匀，剪刀撑应布局合理可靠，既保证架子的稳定，又美观大方。架子外侧的密目网应挂设平直，绑扎牢固，封闭严密；走道上的脚手片必须满铺并绑扎牢固，栏杆应平直、牢固，高度合理并封闭。

4.1.8架子搭设好后必须经验收合格并挂排后方可投入使用。

4.1.9作业区域应有足够的消防器具.在各施工层设置消防桶,在安全通道入口设置消防箱.

4.1.10施工危险识别、危险评估及风险控制对策详见附表。

4.2环境保护措施

1.现场建筑垃圾及时清理，并在指定处进行处理。

2.严格控制施工机械发出的噪音，发现故障及时修理。

3.施工现场道路及时清理，并每天洒水湿润。

4.化学物品（油漆、稀释剂等）存放在指定处，废弃物不得随意丢弃。

5.正确使用劳保用品用具。

   6. 环境因素调查及评价见环境因素调查及评价表。

附1：

附：2

附：3

施工危险识别、危险评估及风险控制对策表

风险等级：1—轻微风险；2—可容忍风险；3—适度风险；4—很大风险；5—不可容忍风险。

管理措施：控制办法——R：记录确认点；W：见证点；H：停工检点；S：连续监视监护。

 控制责任——班组、项目。

附：4

环境因素调查及评价表    

部门 :泸州工程项目部