聚丙烯(PP)是用量仅次于聚乙烯的通用塑料。这主要由于PP具有良好的耐热性能和力学性能、密度小以及比工程塑料低的价格优势。近年来,制备高流动性的聚丙烯(PP)已成为研究的热点之一,这主要是流动性好的材料可以应用在大型的注塑制品上,此外良好的流动性可以大幅缩短成型加工时间,节约加工所需要的能耗,在经济上具有很大的价值。制备高流动性PP材料的方法有很多,由于在合成PP时对相对分子质量进行控制和PP可控降解的方法需要的技术较高,成本相对高。而将润滑剂加入到PP的方法简单,具有一定实际应用价值。
文献报道中,单一采用某种润滑剂改性PP的文章较多,但是将多种润滑剂进行综合比较,并对其机理进行研究的文献很少,本研究的目的为分析不同润滑剂加入PP及其力学性能,并进行相应的机理研究。
1 试验部分
1.1 原材料
PP,牌号M2600R,上海石化股份有限公司;聚烯烃弹性体(POE),牌号Engage8003,杜邦-陶氏化学公司;硬脂酸、硬脂酸单甘酯、硬脂酸钙、硬脂酸钡、硬脂酸锌、硬脂酸镁、硬脂酸铝、硬脂酸铅、聚丙烯蜡、聚乙烯蜡、氧化聚乙烯、乙撑双硬脂酸酰胺(EBS),市售。
1.2 仪器与设备
Te-50型双螺杆挤出机,南京科亚公司;HTX110型注射成型机,宁波海天公司;ZK-82B型真空干燥箱,上海市实验仪器总厂;IN-STRON-4466型万能试验机,美国Instron公司;冲击性能测试仪器,英国雷兰公司;PerkinElmer7型差示扫描量热仪、热失重分析仪,美国Perkin-Elmer公司。
1.3 共混物及试样的制备
PP/POE制备在同轴双螺杆挤出机上进行,挤出机的技术参数为:螺杆直径(d)35mm,长径比为35:1,转速为200r/min,塑化段温度设定为185℃。各个配方配比为PP100份,POE10份,硬脂酸、硬脂酸单甘酯、硬脂酸钙、硬脂酸钡、硬脂酸铅、硬脂酸锌、硬脂酸镁、硬脂酸铝、聚丙烯蜡、聚乙烯蜡、氧化聚乙烯、EBS各4份。测试样条的制备根据ASTM标准在注射成型机上进行,注塑温度200℃,模具温度23℃。
1.4 性能测试
拉伸性能测试按ASTM D638标准进行,弯曲性能测试按ASTM D790标准进行,Izod缺口冲击测试按AS 256进行。
样品的熔融与结晶测试在差示扫描量热仪上进行,每个样品以10℃/min的升温速率从25℃升温到250℃,接着以10℃/min的冷却速率从250℃降温到25℃。
2 结果与讨论
2.1 不同润滑剂对PP/POE力学性能的影响
表1是不同润滑剂对PP/POE拉伸强度的影响。从表1可以看出,添加润滑剂后PP/POE的拉伸强度均有所下降,EBS对PP/POE的拉伸强度影响最大;硬脂酸铝、聚丙烯蜡、聚乙烯蜡、氧化聚乙烯影响次之;硬脂酸、硬脂酸单甘酯、硬脂酸钙、硬脂酸钡、硬脂酸锌、硬脂酸镁、硬脂酸铅的影响较小。说明硬脂酸类 润滑剂对PP/POE的拉伸强度影响不大。
表1 不同润滑剂对PP/POE拉伸强度的影响
润滑剂 | 拉伸强度/MPa |
EBS | 22.8 |
硬脂酸铝 | 23.7 |
聚丙烯蜡 | 24.3 |
氧化聚乙烯 | 24.4 |
聚乙烯蜡 | 24.5 |
硬脂酸镁 | 25.4 |
硬脂酸 | 25.6 |
硬脂酸锌 | 25.7 |
硬脂酸单甘酯 | 25.9 |
硬脂酸铅 | 26.0 |
硬脂酸钙 | 26.1 |
硬脂酸钡 | 26.5 |
不加润滑剂 | 27.1 |
表2是不同润滑剂对PP/POE常温冲击强度的影响。从表2可以看出,硬脂酸、聚丙烯蜡、EBS的加入大大降低了常温冲击强度,硬脂酸镁、硬脂酸铅、氧化聚乙烯、硬脂酸铝、硬脂酸钙、硬脂酸钡的加入稍微降低了共混物的常温冲击强度,硬脂酸锌、聚乙烯蜡、硬脂酸单甘酯的加入稍微提高了共混物的冲击强度,可以看出硬脂酸盐类润滑剂对冲击强度影响不大。 | |
不同润滑剂对PP/POE性能的影响 表2 不同润滑剂对PP/POE冲击强度的影响 润滑剂 | 缺口冲击强度/(J·m-1) |
硬脂酸 | 130.4 |
聚丙烯蜡 | 150.6 |
EBS | 220.3 |
硬脂酸镁 | 470.7 |
硬脂酸铅 | 480.3 |
氧化聚乙烯 | 490.4 |
硬脂酸铝 | 510.6 |
硬脂酸钙 | 520.8 |
硬脂酸钡 | 530.2 |
不加润滑剂 | 550.5 |
硬脂酸锌 | 550.7 |
聚乙烯蜡 | 560.3 |
硬脂酸单甘酯 | 570.2 |
表3 不同润滑剂对PP/POE弯曲模量的影响
润滑剂 | 弯曲模量/MPa |
EBS | 825.4 |
不加润滑剂 | 850.3 |
聚丙烯蜡 | 854.1 |
聚乙烯蜡 | 905.4 |
氧化聚乙烯 | 910.3 |
硬脂酸 | 921.7 |
硬脂酸钡 | 950.2 |
硬脂酸单甘酯 | 958.5 |
硬脂酸钙 | 1000.3 |
硬脂酸铝 | 10.3 |
硬脂酸镁 | 1106.3 |
硬脂酸铅 | 1214.7 |
硬脂酸锌 | 1220.2 |
通过毛细管流变仪研究发现,添加的润滑剂的情况依次为未加润滑剂、聚乙烯蜡、EBS、硬脂酸铝、氧化聚乙烯、硬脂酸镁、硬脂酸、硬脂酸锌、硬脂酸钙、聚丙烯蜡、硬脂酸单甘酯、硬脂酸铅、硬脂酸钡的PP/POE剪切应力依次降低。未加润滑剂与添加润滑剂的情况下,剪切应力明显不同,说明润滑剂起降低分子间力的作用,使分子的运动容易,因而对外应力的响应快。
表4是不同润滑剂对PP/POE熔体流动速率(MFR)的影响,反映了PP/POE在静态条件下的流动性能,从表4可以看出MFR由低到高依次为:不添加润滑剂及添加聚乙烯蜡、硬脂酸钡、硬脂酸钙、氧化聚乙烯、硬脂酸锌、聚丙烯蜡、硬脂酸镁、硬脂酸铅、硬脂酸铝、硬脂酸、EBS、硬脂酸单甘酯。与毛细管流变测试结果相比,这种顺序有很大的不同,说明润滑剂对PP/POE静态流动性和动态流动性的影响不一致。
表4 不同润滑剂对PP/POE MFR的影响
润滑剂 | MFR/[g·(10min)-1] |
不加润滑剂 | 14.6 |
聚乙烯蜡 | 16.5 |
硬脂酸钡 | 17.1 |
硬脂酸钙 | 18.0 |
氧化聚乙烯 | 18.5 |
硬脂酸锌 | 18.5 |
聚丙烯蜡 | 18.6 |
硬脂酸镁 | 18.9 |
硬脂酸铅 | 19.2 |
硬脂酸铝 | 20.1 |
硬脂酸 | 20.5 |
EBS | 20.5 |
硬脂酸单甘酯 | 21.4 |
表5是不同润滑剂对PP/POE结晶温度的影响,结晶温度由高到低依次为未加润滑剂、EBS、聚丙烯蜡、氧化聚乙烯、硬脂酸单甘酯、硬脂酸钙、硬脂酸钡、聚乙烯蜡、硬脂酸铅、硬脂酸锌、硬脂酸镁、硬脂酸、硬脂酸铝。
表5 不同润滑剂对PP/POE结晶温度的影响
润滑剂 | 结晶温度/℃ |
不加润滑剂 | 127.7 |
EBS | 125.9 |
聚丙烯 | 125.5 |
氧化聚乙烯 | 124.1 |
硬脂酸单甘酯 | 123.8 |
硬脂酸钙 | 123.9 |
硬脂酸钡 | 123.5 |
聚乙烯蜡 | 123.2 |
硬脂酸铅 | 122.9 |
硬脂酸锌 | 122.4 |
硬脂酸镁 | 120.3 |
硬脂酸 | 116.4 |
硬脂酸铝 | 115.6 |
从表5可以看出,硬脂酸盐类润滑剂有利于PP/POE的结晶,提高了结晶速度,这可能是金属盐起成核剂作用。 |
表6是不同润滑剂对PP/POE热变形温度的影响。从表6可以看出,不同润滑剂对PP/POE的热变形温度影响相当大,热变形温度由低到高依次顺序为:硬脂酸、硬脂酸铝、硬脂酸镁、硬脂酸钙、聚乙烯蜡、硬脂酸锌、硬脂酸单甘酯、硬脂酸铅、EBS、氧化聚乙烯、硬脂酸钡、聚丙烯蜡。氧化聚乙烯、硬脂酸钡、聚丙烯蜡的加入提高了PP/POE的热变形温度。这可能是由于氧化聚乙烯、硬脂酸钡、聚丙烯蜡分子受温度的影响较小的缘故。
表6 不同润滑剂对PP/POE热变形温度的影响
润滑剂 | 热变形温度/℃ |
硬脂酸 | 79 |
硬脂酸铝 | 81 |
硬脂酸镁 | 84 |
硬脂酸钙 | 86 |
聚乙烯蜡 | 87 |
硬脂酸锌 | 87 |
硬脂酸单甘酯 | 88 |
硬脂酸铅 | 90 |
EBS | 91 |
不加润滑剂 | 93 |
氧化聚乙烯 | 95 |
硬脂酸钡 | 95 |
聚丙烯蜡 | 100 |
从表7可以看出,添加硬脂酸铅的PP/POE,热失重温度高很多,说明硬脂酸铅能大幅提高PP/POE的热老化性能。
表7 不同润滑剂对PP/POE热失重温度的影响
润滑剂 | 热失重温度/℃ |
硬脂酸单甘酯 | 331.0 |
硬脂酸 | 331.5 |
EBS | 333.7 |
聚丙烯蜡 | 333.9 |
硬脂酸钙 | 336.1 |
聚乙烯蜡 | 337.2 |
硬脂酸钡 | 339.0 |
氧化聚乙烯 | 339.5 |
不加润滑剂 | 340.1 |
硬脂酸铝 | 349.5 |
硬脂酸镁 | 351.7 |
硬脂酸锌 | 358.4 |
硬脂酸铅 | 407.5 |
a)硬脂酸类润滑剂对PP/POE的拉伸强度影响不大,硬酯酸盐类润滑剂对PP/POE冲击强度影响不大;EBS、聚丙烯蜡、硬脂酸对PP/POE冲击强度有很大的影响。
b)润滑剂对PP/POE的弯曲模量、热变形温度均有一定的影响。
c)硬脂酸盐类有利于PP/POE结晶。
d)不同润滑剂均对PP/POE的MFR具有很大的改善作用。