1. 建设概况 1
2. 工程设计情况 1
3. 场地周边 2
第二节 编制依据及意义 2
1. 编制意义 2
2. 编制依据 3
第三节 施工计划及安排 3
1. 管理目标 3
2. 施工管理组织机构 3
第四节 主要施工工艺技术 5
1. 施工准备 5
2. 主要支模体系选型及构造要求 7
3. 各构件模板搭设示意图 9
4. 模板工程安装施工工艺 14
5. 各构件模板搭设及注意事项 14
6. 模板验收 17
7. 模板拆除 17
8. 模板施工中的质量控制措施 19
第五节 施工安全保证措施 21
1. 组织保障 21
2. 技术措施 23
3. 安全应急预案 25
第六节 劳动力计划 29
1. 劳动力要求 29
2. 劳动力投入保证措施 30
第七节 承插盘扣式满堂脚手架计算书 31
1. 计算依据 31
2. 180mm厚板模板（盘扣式）计算书 31
3. 100mm厚板模板（盘扣式）计算书 40
4. 400×800梁模板（盘扣式）计算书 50
5. 400×800梁侧模板计算书 58
6. 400×1600梁模板（盘扣式）计算书 63
7. 400×1600梁侧模板计算书 71
8. 柱模板（负一层KZ3）（支撑不等间距）计算书 77
9. 柱模板（负二层KZ3）（支撑不等间距）计算书 87
10. 柱模板（负一层KZ1）（支撑不等间距）计算书 97
11. 柱模板（负二层KZ1）（支撑不等间距）计算书 107
12. 墙模板（支撑不等间距）计算书 117
第一节 工程概况
1. 建设概况
| 工程名称 | 世贸广场（一期） | ||
| 工程地点 | 江门世贸广场位于江门市蓬江区，西临东华二路，东侧为废弃厂房，北侧紧挨迎宾大道中，南侧为白石河。 | ||
| 建设单位 | 江门市新英房地产开发有限公司 | ||
| 监理单位 | 江门市五邑建设工程监理有限公司 | ||
| 地勘单位 | 江门市建筑设计院 | ||
| 设计单位 | 广东省城乡规划设计研究院 | ||
| 施工单位 | 中国建筑第四工程局有限公司 | ||
| 结构类型 | 框架-剪力墙 | ||
| 建筑面积 | 一期总建筑面积约为13.5万平方米 | ||
| 建筑层数 | A、B栋住宅楼22层、C栋酒店公寓22层、D、E栋商务酒店23层、F栋商业裙楼4层 | ||
| 结构设计 | 设计使用年限 | 50年 | |
| 结构安全等级 | 二级 | ||
| 结构抗震等级 | 7度设防 | ||
| 结构形式 | 结 构 | 框架、框支剪力墙 | |
| 工程地基基础 | 基 础 | 预应力管桩，旋挖桩、筏板 | |
| 场地类别 | Ⅱ类 | ||
| 环境类别 | 室内正常环境为一类，室外环境类别二a类。 | ||
2.1. 根据图纸统计梁结构尺寸为：
| 梁编号 | 截面尺寸（b×h）单位（mm） | 最大 跨度 | 备注 |
| 详见图 | 1、梁宽b主要为：200、250、300、400、500、550mm、600mm。 2、梁高h为400～1600mm不等。 3、最多梁截面尺寸为300×700、200×600和400×800，最大梁截面尺寸为600×1600。 | 5.3m | 裙楼为高支模 |
楼板厚度分为100mm和120mm、130mm、150mm、180mm。
2.3. 柱截面尺寸统计
具体尺寸有：600mm×600mm、800mm×1100mm等。
2.4. 地下室外墙、剪力墙统计
具体尺寸有：400、300、200等。
3. 场地周边
江门世贸广场项目位于江门市蓬江区迎宾路与江华二路交汇处东南角，西临东华二路，东侧为废弃厂房，北侧紧挨迎宾大道中，南侧为白石河。基坑平面呈扇形，面积约1.7万平方米，周长约650米，基坑开挖深度约7米。
| 世贸广场周边环境图 |
1. 编制意义
本方案适用于裙楼、塔楼的地下室以及层高小于等于5.0m的结构。
模板工程承受荷载大、活载多，一旦施工或处理不好，容易发生坍塌或坠落事故，故施工模板工程前必须对支撑体系进行计算，制定相应安全专项施工方案，并经公司及局审批后方可用于指导施工。故此，在施工过程中为确保模板工程的安全性，杜绝出现安全事故，特制定此模板工程安全专项施工方案，以便用于施工。
模板工程搭设前需要进行针对性的方案与质量、安全技术交底。过程中应认真按制定的方案验收，搭设完成后应组织相关人员进行验收，并办理验收手续后方可进入下一道施工工序。
2. 编制依据
| 序号 | 编制依据 |
| 1 | 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008） |
| 2 | 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2011） |
| 3 | 《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ231-2010） |
| 4 | 《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号） |
| 5 | 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2013 |
| 6 | 《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2010版） |
| 7 | 《现行建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91） |
| 8 | 《建筑施工模板安全技术规程》（JGJ162-2008） |
| 9 | 建筑安全检查评分标准（JGJ59-2011） |
| 10 | 建筑施工手册（第五版） |
| 11 | 品茗安全计算软件（2014） |
| 12 | 江门世贸广场图纸等有关资料 |
1. 管理目标
| 工程名称 | 项目目标 | 管 理 目 标 |
| 世贸广场项目 | 质 量 | 确保模板工程一次验收合格 |
| 安全生产 | 杜绝安全事故发生，轻伤发生率保证在3‰以下 | |
| 文明施工 | 确保“江门市安全文明施工样板工地” | |
| 环境管理 | 确保各种污染达到排放标准要求 |
为了能有效地对整个工程实施全面统一的施工组织管理，达到上述各项管理目标，实行项目法施工管理模式，选派一批技术过硬、管理水平较高、责任心强的工程技术管理人员组建本工程项目经理部，项目部在项目经理的领导下，在我局各职能部门的指导下，对本实施项目法施工管理。施工组织架构如下表所示：
| 序号 | 职务 | 姓名 | 主要工作安排 |
| 1 | 项目经理 | 姜蓬 | 负责工程全面统筹工作，为安全生产第一负责人 |
| 2 | 项目负责人 | 姚海波 | 协助项目经理负责工程全面统筹工作，现场安全生产主要负责人 |
| 3 | 技术负责人 | 毕成 | 主管技术管理工作，负责现场技术工作，编制施工方案，对现场施工、技术工作总负责 |
| 4 | 施工部 | 王磊 马彪、沈胜飞 杨加万 | 负责现场人员的调配、施工现场进度、质量、安全。及协调人员安排，负责施工区域的施工及技术交底、质量、进度、安全、文明施工，为施工区域的第一质量、安全责任人。 |
| 5 | 安全部 | 孙华、贾锌博、吴良仁 | 具体负责施工生产安全、文明施工，负责工作安全生产检查工作。 检查、监督工地的日常质量、安全、文明施工、后勤卫生检查，发现隐患及时督促整改。 |
| 6 | 物资部 | 张波 | 负责采购工程材料及材料的质量、进度、运输。 |
| 7 | 行政后勤兼资料员 | 陈会 | 负责工人厨房、工人医务保健工作及施工现场保卫、安全、防火工作 |
| 8 | 技术部 | 付吉明 龚洁 | 负责施工方案编制，进度控制和技术资料 |
| 9 | 质量部 | 侯创利 | 负责工程质检及质量资料 |
| 序号 | 机械名称 | 型号 | 机械标准 | 单位 | 数量 | ||
| 1 | 精密裁板锯 | MJ6128D | 台 | 1 | |||
| 2 | 刨木机 | 3kW | 500mm | 台 | 2 | ||
| 3 | 手提式锯盘 | 380V | 600mm | 台 | 10 | ||
| 4 | 刨板机 | 3kW | 250mm | 台 | 2 | ||
| 5 | 台钻 | 台 | 1 | ||||
| 6 | 全站仪 | 2秒 | 台 | 2 | |||
| 7 | 水准仪 | 台 | 3 | ||||
| 8 | 线坠 | 3 | |||||
| 9 | 卷尺 | 6 | |||||
| 10 | 扳手 | 把 | 40 | ||||
| 精密裁板锯及其测量 | |||||||
1. 施工准备
1.1. 技术准备
1）项目部技术、施工人员应熟悉图纸，认真掌握模板施工的特点、要求和特性，熟悉各部位截面尺寸、标高，认真做好模板放样，进行实地现场调查复核,根据现场条件进行拼装模板。
2）模板及支撑施工前，必须由项目技术负责人向管理人员进行方案交底，然后由栋号长、工长向班组长、作业人员作质量、安全技术交底。
1.2. 主要机械设备安排
模板工程施工中，主要机具设备选用如下：手提电钻、台钻、水准仪等。
1.3. 模板工程安装材料的选用
本工程结构为框架结构、框剪结构，在施工中为克服涨模、接头错位、漏浆、断面不方正等缺陷。模板为散支散拆木模板、钢管与支撑体系，所有模板制作安装材料（加固的钢管、扣件、对拉螺杆钢筋、高强螺杆、止水螺杆、木枋等）必须符合国家规范要求，其主要材料选用如下：
| 序号 | 主要材料选用 |
| 1 | 模板：采用光滑坚硬的双面酚醛树脂覆合胶合板，规格1830×915×18mm。 |
| 2 | 木枋：采用50×100mm（最小尺寸）无曲双面刨光顺直的硬质木枋 |
| 3 | 主龙骨：柱、墙、梁、板选用φ48×3.0双钢管。 |
| 4 | 支撑采用φ48×3.2插销式钢管脚手架，立杆上端加U型撑，竖向剪力撑、水平剪力撑均采用φ48×3.2脚手架钢管，所需材料应保证质量。 |
| 5 | 对拉螺栓（止水螺杆）：Φ14高强螺杆，止水螺杆人防墙、消防水池墙、外墙。 |
| 序号 | 材料要求 |
| 1 | 本工程钢筋砼结构工程施工采用木模。要求木材材质等级不低于Ⅲ级，并符合《砼模板用胶合板》中有关规定，所有模板及其支撑架设计应符合《木结构设计规范》要求。 |
| 2 | 采用的模板厚度面层无破损和断裂现象，本工程采用木模，每层模板使用前易刷脱模剂，以延长模板使用周期，确保混凝土表面光洁。 |
| 3 | 采用的木枋（搁栅）必须无朽烂和霉变，棱角方正，截面尺寸满足设计要求，无严重翘曲现象。本工程木枋截面尺寸50mm×100mm，作为模板的背楞，要求刨面，刨直，保证木枋高度一致，受力均匀。 |
| 4 | 木枋（搁栅）等的含水率必须小于15%，模板、木方（搁栅）等的存放保管时必须间隔通风，上面做到防雨覆盖。 |
| 5 | 进场的模板、木枋（搁栅）必须经过验收，质量符合要求的才可使用。 |
| 6 | 支撑钢管要求按国家标准《直缝电焊钢管》或《低压流体输送用焊接钢管》中规定的3号普通钢管，其质量应符合国家标准《碳素结构钢》中Q235-A 级钢的规定。 |
| 7 | 采用的钢管不得有严重锈蚀和损伤以及孔洞，并严禁使用有弯折痕和翘曲严重的钢管；钢管必须有良好的防腐处理。 |
| 8 | 支撑架采用的必须是可锻铸铁制作的扣件，其材质必须符合国家标准规定。 |
| 9 | 支撑架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m 时，不得发生破坏，受力钢管下要多加一个扣件，即双扣件进行受力，防止滑脱。 |
| 10 | 使用的φ48×3.2支撑钢管架的钢管和扣件进场时必须进行逐根逐个验收，符合要求后才可使用。 |
| 11 | 对进场的钢管和扣件必须进行抽样检测，如达不到要求时，必须对原设计进行复核调整。 |
| 12 | 立杆接长扣件，不能全部处于同一位置水平连接，同一水平位置立杆连接不得大于50%。 |
根据确定的模板制作安装的管理机构，选择高素质的专业班组进行模板施工。
1.6. 作业条件准备：
1）向作业班组进行详细的方案、质量、安全技术交底，并作好职工三级安全进场及操作规程教育，下达工程施工任务，使班组明确有关质量、安全、进度等要求。
2）清理现场，做好工作面的施工准备，检查垂直和水平运输是否通畅，施工机具是否准备妥当。
3）施工机具就位并进行了试运转，做好维修保养等工作，以保证机械正常运转。
4）清查材料的规格、质量、数量等是否符合要求。
1.7. 劳动力准备
1）根据该工程的特点和施工进度计划要求，确定各施工阶段的劳动力需用量计划，事先做好特殊工种的筹备。
2）对工人进行必要的技术、安全、思想和法制教育，教育工人树立“质量第一，安全第一”的正确思想，遵守有关施工和安全的技术法规，遵守地方法规。
3）生活后勤保障工作：在大批施工人员进场前，必须做好后勤工作的安排，为职工的衣、食、住、行、医等全面考虑，应认真落实，以便充分调动职工的生产积极性。
2. 主要支模体系选型及构造要求
2.1. 模板体系
| 构件规格 | 模板及支撑体系 | ||||
| 梁（梁高400～1000mm） | 模板 | 18厚胶合板 | |||
| 龙骨 | 梁底 | 1、50×100mm木枋@100mm，木枋垂直梁截面。 2、梁底增加一道承重立杆（此立杆采用钢管）+U形托支撑。 3、梁底增加抬杆，每台抬杆间距900mm，抬杆采用48mm×3.0mm双钢管。 | |||
| 梁侧 | 1、50×100mm木方背楞@200 mm，背楞上背双钢管做主龙骨。 2、梁中部设2道Φ14对拉螺杆，沿梁跨方向间距600mm，对拉螺栓穿pvc套管（梁高500mm以下时可不加设对拉螺杆）。 | ||||
| 支撑体系 | 1、支撑采用盘扣式钢管支撑架（中间加设立杆采用扣件钢管）。 2、梁底立杆顺梁长度方向@900mm，中间加设一道承重立杆，梁宽方向@900mm，中间层水平杆最大竖向步距1500mm，顶层水平杆步距1000mm，扫地杆距底板面200mm。 3、立杆下端垫木采用模板。 4、剪刀撑沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在45-60度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧外，在其中间应增加2-4个扣结点，每隔6跨纵向设一道。 | ||||
| 梁（梁高1000mm～1600mm） | 模板 | 15厚胶合板 | |||
| 龙骨 | 梁底 | 1、50×100mm木枋@100mm，木枋垂直梁截面。 2、梁底增加2道承重立杆（此立杆采用钢管）+U形托支撑（U形托上放双钢管） 3、梁底增加抬杆，每台抬杆间距900mm，抬杆采用48mm×3.0mm双钢管。 | |||
| 梁侧 | 1、50×100mm木方背楞@200 mm，背楞上背双钢管做主龙骨。 2、梁中部设3道Φ14对拉螺杆，沿梁跨方向间距600mm，对拉螺栓穿pvc套管。 | ||||
| 支撑 体系 | 1、盘扣式钢管支撑架（中间加设立杆采用钢管）。 2、梁底立杆顺梁长度方向@ 900mm，中间加设两道承重立杆，梁宽方向@900mm，中间层水平杆最大竖向步距1500mm，顶层水平杆步距1000mm，扫地杆距底板面200mm。 3、立杆下端垫木采用模板进行衬垫。 4、剪刀撑沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在45-60度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧外，在其中间应增加2-4个扣结点，每隔6跨纵向设一道。 5、顶层纵横杆与立杆连接采用双扣件。 | ||||
| 楼板（地下室180mm及130mm厚板） | 模板 | 18厚胶合板 | |||
| 次龙骨 | 50×100mm木枋@300mm | ||||
| 主龙骨 | 普通Ф48mm×3.0mm，双钢管@900mm | ||||
| 支撑 体系 | 1、支撑采用Φ48×3.2盘扣式满堂支撑架，钢管立杆纵横向@900×900mm，横杆步距1500mm，扫地杆距底板面200mm，立杆下端垫木采用模板。 2、剪刀撑沿高度连续布置，剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在45-60度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧外，在其中间应增加2-4个扣结点，每隔600MM跨纵向设一道。 | ||||
| 楼板（标准层100厚板） | 模板 | 18厚胶合板 | |||
| 次龙骨 | 50×100mm木枋@300mm | ||||
| 主龙骨 | 普通Ф48mm×3.0mm，双钢管@1200mm | ||||
| 支撑 体系 | 1、支撑采用Φ48×3.2盘扣式满堂支撑架，钢管立杆纵横向@1200×1200mm，横杆步距1500mm，扫地杆距底板面200mm，立杆下端垫木采用模板。 2、剪刀撑沿高度连续布置，剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在45-60度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧外，在其中间应增加2-4个扣结点，每隔600MM跨纵向设一道。 | ||||
| 柱（800mm×1100mm） | 1、柱模板支撑采用不等间距，竖向间距为200～600mm。 2、柱两个方向两边各设置1道Ф14高强对拉螺栓，长边增加2道Ф14高强对拉螺栓，短边增加1道Ф14高强对拉螺栓。 3、柱长边竖楞6根，短边竖楞4根。 4、每道主龙骨采用双钢管48mm×3.0mm加固。 | ||||
| 柱（600mm×600mm） | 1、柱模板支撑采用不等间距，竖向间距为200～600mm。 2、柱两个方向两边各设置1道Ф14高强对拉螺栓，长边增加1道Ф14高强对拉螺栓，短边增加1道Ф14高强对拉螺栓。 3、柱长边竖楞3根，短边竖楞3根。 4、每道主龙骨采用双钢管48mm×3.0mm加固。 | ||||
| 外墙及剪力墙 | 1、墙模板支撑采用不等间距，主龙骨采用双钢管48mm×3.0mm，间距200mm～600mm。 2、次龙骨采用2000mm×100mm×50mm厚木枋，竖直布置，间距250m。 3、止水螺杆采用Ф14，水平间距600mm，竖直间距同主龙骨，外墙不得穿pvc套管,采用止水螺杆。 | ||||
| 盘扣式钢管架的堆放与各构件搭设示意图 | ||||
3.1. 楼板搭设示意图
| 180厚楼板模板搭设平面图 | 180厚楼板模板搭设剖面图 |
| 100mm厚楼板模板搭设平面图 | 100mm厚楼板模板搭设剖面图 |
| 400～960mm梁模板搭设平面图 | 400～960mm梁模板搭设立面图 |
| 1000~1600梁模板搭设平面图 | 1000~1600梁模板搭设立面图 |
| 400×800梁侧模板搭设平面图 | 400×1600梁侧模板搭设立面图 |
| 1100×800柱模板搭设平面图 | 1100×800柱模板搭设立面图 |
| 600×600方柱模板搭设平面图 | 600×600方柱模板搭设立面图 |
| 400墙模板搭设剖面图 |
| 400墙模板搭设立面图 |
| 集水井模板搭设图 |
| 楼梯模板搭设图 |
4.1. 梁模板安装：
弹线→搭支撑系统→安装梁底托梁大愣，安装小愣→调整标高→安装梁底模（与墙或柱接触面的处理）→安装侧模→安装主、次龙骨→铺板（与墙接触面处理）→安装穿梁螺杆，安装梁侧水平双钢管主愣，校正标高、验收。
4.2. 板模板安装：
搭支撑系统→安装板底托梁大愣，安装小愣→调整标高→安装模板面模板、校正标高、验收。
4.3. 柱模板安装：
弹线→安装柱模板→校正垂直度、平整度→安装柱模板小愣→安装柱模板大愣（工字钢）→安装穿梁螺杆，校正标高、垂直度、验收。
4.4. 墙模板安装：
弹线→安装墙模板→校正垂直度、平整度→安装墙模板小愣→安装墙模板大愣（双钢管）→安装穿梁螺杆，校正标高、垂直度、验收。
5. 各构件模板搭设及注意事项
5.1. 楼板模板搭设要求
| 序号 | 楼板模板搭设要求 |
| 1 | 楼板支柱采用钢管，钢管间距视梁、板截面大小和厚度及其重量受力情况，经计算而定。 |
| 2 | 单间铺板从一侧开始铺，应使接缝严密、平整、无错台、防漏浆。 |
| 3 | 平板铺完后用水平仪测量模板标高，并进行较正。将板内杂物清理干净，办预检。 |
| 序号 | 楼板模板搭设要求 |
| 1 | 在已安装完毕、较正好的柱模板上弹出梁位置线水平线，架好柱节点模板，开出梁豁口。 |
| 2 | 在搭设好梁底支撑架后，在水平钢管上铺50mm×100mm 木枋，中距200~300mm（具体见各梁，板构造方案选择和计算参数表），然后根据水平线拉线调整标高，再安装梁底板并拉线找直，梁底板要起拱2‰。 |
| 3 | 绑扎梁钢筋经检查合格后，清除杂物，办理预检后，先安装一侧梁侧模板，然后安放M14穿梁对拉杆（套PVC 管），再安装另一侧梁模板，然后在梁两侧模背板上安放50mm×100mm 木枋竖楞，间距≤200mm（具体见各梁，板构造方案选择和计算参数表），再用φ48×2.8钢管（双根）加U 形托加固校正梁帮板，拧紧对拉螺栓。 |
5.3. 楼板、梁模板起拱处模板安装要求
梁、板跨度≥4m 时，在跨中按跨度起拱，设计要求按跨度的2‰，以梁、板跨度中心最高起拱点为准，依次用木楔垫起次龙骨，木楔高度逐渐递减。
5.4. 胶合板拼缝
楼板模板采用对缝，缝隙下面设计龙骨，成对钉钉子分别将两块模板固定在同一龙骨上。模板裁切时，要弹线采用电动工具按线裁切，并采用木胶带封口。
5.5. 柱模板安装要求：
| 序号 | 柱模板安装要求 |
| 1 | 现场拼装柱模时，应适时地按设临时支撑进行固定，斜撑与地面的倾角宜为60°，严禁将大片模板系于柱子钢筋上。待四片柱模就位组拼经对角落线校正无误后，应立即自下而上安装柱箍。 |
| 2 | 柱模校正（用四根斜支撑，底端与楼板钢筋拉环固定进行校正）后，应采用斜撑或水平撑进行四周支撑，以确保整体稳定。当高度超过4m时，应群体或成列同时支模，并应将支撑连成一体，形成整体框架体系。 |
| 3 | 当需单根支模时，柱宽大于500mm应每边在同一标高上设不得少于两根斜撑或水平撑。斜撑与地面的夹角宜为45°～60°，下端尚应有防滑移的措施。 |
| 4 | 角柱模板的支撑，除满足上款要求外，还应在里侧设置能承受拉、压力的斜撑。 |
| 5 | 外柱模板的空间固定采用撑拉相结合的方法固定，即钢管支撑作为拉、压杆，内柱的空间固定采用Ф48*2.8钢管在模板两侧对顶的方法固定。 |
| 序号 | 墙模板安装要求 |
| 1 | 当用散拼定型模板支模时，应自下而上进行，必须在下一层模板全部紧固后，方可进行上一层安装。 |
| 2 | 当下层不能安设支撑件时，应采取临时固定措施。 |
| 3 | 墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应于里面设置能承受拉和压和支撑。 |
| 4 | 多排并列且间距不大的墙模板，当其支撑互成一体时，应有防止灌筑混凝土时引起临近模板变形的措施。 |
楼梯模板采用封闭式支模的方法，在踏面上进行模板封闭以确保踏步的几何尺寸准确、不变形。同时也保证了楼梯钢筋不被踩坏，以及混凝土的振捣充分。
其工艺为：根据图纸设计的提高，搭设平台架、平台楼梯梁架，支好模板，根据大样分出梯步级数，待钢筋扎完后再钉制踏步侧板，在钉踏步面板时，要求踏步面板压在侧板上，并且钉牢。模板安装完毕检查尺寸无误后，用电钻在楼梯上对穿打眼，楼梯板上面用对钢管沿斜面排放，用ф14对穿螺杆套上PVC套管，用螺帽拧紧进行加固。
5.8. 模板安装其他施工要求
1）模板的安装
模板施工前，必须有有关人员作安全技术交底。
模板工程作业高度在2m以上（包括2m）时，要有可靠安全的操作平台。
2）模板安装顺序： 设置柱墙厚度限位→清理柱墙梁部位基层垃圾→排放柱墙模板→搭设钢管架→安装柱墙模板→安装梁模板→铺楼板搁栅和底模→安装楼梯模→清扫模板内垃圾和施工落手清。
3）模板安装既要有稳定性、安全性，又要方便拆除。
4）模板安装应满足下列要求：
| 序号 | 模板安装应满足下列要求 |
| 1 | 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水； |
| 2 | 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂； |
| 3 | 浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净，固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固。 |
6）模板的运输、维修、保管
| 序号 | 模板安装应满足下列要求 |
| 1 | 运输：装卸模板应轻装轻卸，严禁抛掷，并应防止碰撞损坏，严禁移作它用，运输时应采取有效措施，防止模板滑动、倾倒。 |
| 2 | 维修和保管 ：模板拆除后，应及时拔除模板上的铁钉及清理粘结的灰浆，对变形的损坏的模板，宜裁小使用或及时清理出场，清理后及时涂刷隔离剂，暂时不使用应按规格分类堆放，室外堆放时顶部覆盖石棉瓦等防水措施，并有排水措施，模板底垫高离地面100以上，成垛高度不超过1.8m。 |
模板安装完毕后，须经过项目部质检员的验收，质量合格后，由工长填写模板质量检验批验收表，报监理检查验收后，方可进行下道工序的施工。
7. 模板拆除
7.1. 模板拆除的控制要求
1）模板拆除时必须待砼强度（以砼同条件抗压强度试验报告为准）达到规定要求后方可进行。
2）模板拆除过程中要注意保护己浇筑好的砼构件。
3）拆模顺序以“先支后拆，后支先拆，先拆非承重构件，后拆除承重件”的原则进行拆除。具体见下图所示：
| 拆模状态图 |
| 拆模顺序 |
7.2. 准确控制拆模时间
1）外墙部分为抗渗砼，其砼养护要求严格，不宜过早拆模，拆模时砼的强度必须超过砼强度等级的70％，构件跨度＞8m和悬挑构件的砼达100％强度方可拆模，保证砼不因强度不足产生破裂，具体如下表要求：
底模拆除时的混凝土强度要求
| 构件类型 | 构件跨度（m） | 达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率（%） |
| 板 | ≤2 | ≥50 |
| >2, ≤8 | ≥75 | |
| >8 | ≥100 | |
| 梁、拱、壳 | ≤8 | ≥75 |
| >8 | ≥100 | |
| 悬臂构件 | - | ≥100 |
3）拆模时，注意勿使砼的结构受损。
7.3. 施工拆模注意事项
1）不能使用撬棍沿边硬撬；
2）拆模后，要及时做好预埋件、预留孔洞竣工测量(复核)工作；
3）孔口尺寸，孔壁垂直度误差超出规范要求，要尽早修复；
4）对易破坏的预埋件应设置隔栏或砖墩作显着标志保护；
5）对预留孔洞作固定围栏保护，即防止孔口棱角破坏和对后续工作起安全围护作用；
6）拆除柱、墙、梁、板模板时，应设防护栏和警示标牌，严禁非操作人员进入作业区。
8. 模板施工中的质量控制措施
8.1. 质量控制
本工程梁板采用木模，其施工质量控制措施主要有以下几点：
1）保证其位置、形状、尺寸均符合设计要求，误差值在规范范围之内；
2）模板接缝要严实、平整、光滑，不得变形、裂缝，砼浇捣时不发生漏浆现象。
3）由于施工采用分段分层进行施工，其支撑体系必须保证砼下层有足够的强度后方可进行施工。
4）在支撑体系各支柱离地20cm处设一道扫地杆，中间各立杆之间设适当斜撑、剪刀撑，并符合脚手架搭设有关规定，以保证架体的整体稳定性。
5）在每一段模板支撑好后，应严格进行自检，主要是验收其标高、尺寸偏差、预埋件、预留孔洞位置及支撑体系牢固与否，并认真作好自检记录；
6）梁、柱支模时其截面尺寸偏差严格按照施工规范执行。
7）模板安装允许偏差及预埋件、预留洞允许偏差允许值见下表：
| 项 目 | 允许偏差（mm） | ||
| 轴线位置 | 5 | ||
| 截面内部尺寸 | 基础 | ±10 | |
| 柱、墙、梁 | +4 -5 | ||
| 层高垂直 | 全高≤5m | 6 | |
| 全高>5m | 8 | ||
| 相邻两板表面高低差 | 5 | ||
| 表面平整度 | 5 | ||
| 预埋钢板中心线位置 | 3 | ||
| 预留管、预留孔中心线位置 | 3 | ||
| 预埋螺栓 | 中心线位置 | 2 | |
| 外露长度 | +10 | ||
| 预留洞 | 中心线位置 | 10 | |
| 截面内部尺寸 | +10 | ||
9）模板支撑牢固，严格控制模板系统的材料质量，应确保模板系统有足够的刚度；
10）模板安装后应仔细检查各部位构件是否牢固，在浇灌过程中要经常检查，如发现变形，松动等现象，要及时修整加固；
11）砼浇筑前，模板要充分湿润，避免模板在施工中遇水后膨胀而拉裂波面；
12）严禁使用螺栓拉杆或铁丝贯穿防水砼，以免造成引水通路，如必须使用对拉螺杆时应使用防水对拉螺杆，且拆模后必须在该处凿入20mm，螺杆根部割断后，将根部进行剔凿入混凝土10-30mm，采用聚合物水泥砂浆填补抹平；
13）人防墙穿墙螺杆不得使用PVC套管，必须采用止水螺杆；
14）拆模时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理；
15）拆除跨度大的梁下支撑时，应先从跨中开始，再向两端拆除；
16）上层楼板正在浇筑砼时，下一层楼板的模板支撑不得拆除；
17）模板及支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，不允许有下沉和变形现象；
18）模板的内侧面要平整，接缝严实，不得漏浆。
8.2. 模板工程质量通病的防治
1）柱模板容易产生的问题：柱位移、截面尺寸不准、混凝土保护层过大或过小、柱身扭曲、梁柱接头偏差大等；
防止方法：支模前按墨线校正钢筋位置，钉好压脚板；转角部位应采用联接角模以保证角度准确；柱箍形式、规格、间距要根据柱截面大小及高度进行设计确定；梁柱接头模板要按大样图进行安装而且联接要牢固；
2）墙模板容易产生的问题：墙体混凝土厚薄不一致、上口过大、墙体烂脚、墙体不垂直；
防止办法：穿墙螺栓的规格和间距应按设计确定，墙梁交接处和墙顶上口应设拉结；外墙所设的拉、顶支撑要牢固可靠，支撑的间距、位置宜由模板设计确定。模板安装前模板底边应先批好水泥砂浆找平层，以防漏浆；
3）梁和楼板的模板容易产生的问题：梁身不平直、梁底不平、梁侧面鼓出、梁上口尺寸加大、板中部下挠、出现蜂窝麻面现象；
防止办法：700mm梁高以下模板之间的联接插销不少于两道，梁底与梁侧板宜用连对角模进行连接；大于或等于700mm的梁，应加对拉螺栓。模板支顶的尺寸和间距的排列，要确保支撑系统有足够的刚度，模板支顶的底部应在坚实地面，梁板跨度大于4m者，如设计无要求则按规范要求起拱2/1000—3/1000L。
第五节 施工安全保证措施
1. 组织保障
1.1. 安全生产保证体系
建立以项目经理为组长的安全生产领导小组，建立安全生产责任制，设立专职安全员。建立安全管理网络：设专职安全员1名，在施工现场巡回检查，对各种不安全因素，及时提出改进意见，将不安全隐患消灭在萌芽状态之中。施工人员必须遵守操作规程，严禁违章作业，玩忽职守；管理人员不得违章指挥。做好安全教育，安全交底和安全检查，委派工地安全员专职安全检查工作。施工队再设2名兼职安全员。
坚持贯彻“安全第一，预防为主、综合治理”的安全生产方针，坚持管生产必须管安全的原则，工程项目经理、施工员、安全员和特种作业人员必须持证上岗。
安全生产领导小组人员名单：
总负责：姚海波
组长：孙华
副组长：王磊、毕成
| 保证体系 |
1.3. 做好职工的安全教育，坚持三级安全教育制度，对特殊工种工人坚持持证上岗、进行培训，并应严格执行有关安全操作纪律。
1.4. 坚持技术交底的同时进行安全技术交底，使所有参加施工的人员熟悉各自工种的安全操作规程，做好班前教育工作，并进行安全技术交底，执行交底签证制度。严格遵守各种机具操作规程。
1.5. 按有关规定做好“三宝”的防护，挂安全警示牌，坚持定期安全检查制度，发现事故苗头及时消除，确保安全施工。
1.6. 坚持防火安全教育，防火及消防材料要符合省、市防火规范。
1.7. 施工开始前项目安全领导小组应针对现场实际和施工组织方案，编写安全生产计划及措施，并在施工中认真落实。
1.8. 施工用电必须符合规范要求，所有设备用电均采用五线制，支线架设在过道处要采用有效的保证措施，手持照明灯及危险场所使用安全电压，严禁电线随地走，严禁电线绑在未采取绝缘措施的钢管和钢筋上，设固定专人经常检查维修，严格按《JGJ46-2005》规范细则设置管理，所有机电设备均采用一机一闸、一保护制、电箱要用统一制作的铁制电箱，要求有门有锁，有防雨措施。
1.9. 定期和不定期进行安全检查，对查出的安全事故要及时解决，做到防患于未然，杜绝安全事故的发生。
2. 技术措施
2.1. 砼浇灌期间模板安全监控措施
1）砼浇灌方法（本节只作简述，具体见砼浇筑专项施工方案）
A、砼浇筑施工工艺：
施工准备→商品砼制备→砼场外运输→砼泵送→砼浇筑与振捣→砼表面抹平与压实→砼养护→砼质量验收。
B、砼浇筑的施工顺序：
为确保项目模板工程安全，混凝土浇筑施工顺序如下：
核心筒体→内轴墙、柱→外轴线墙、柱→梁板，当浇筑墙柱时，应控制混凝土浇筑速度不得大于2.5m/h，以确保墙、柱模板的安全。
2）砼浇灌期间模板安全监控措施
梁板模板主要采用盘扣式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：
A、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。
B、日常检查、巡查重点部位：
| 序号 | 日常检查、巡查重点部位 |
| 1 | 杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。 |
| 2 | 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。 |
| 3 | 连接扣件是否松动。 |
| 4 | 架体是否不均匀的沉降、垂直度。 |
| 5 | 施工过程中是否有超载的现象。 |
| 6 | 安全防护措施是否符合规范要求。 |
| 7 | 脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。 |
| 序号 | 项目 | 允许偏差 | 检查工具 |
| 1 | 立杆钢管弯曲3m | ≤12mm ≤20mm | 钢板尺 |
| 2 | 水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m | ≤30mm | 钢板尺 |
| 3 | 立杆垂直度全高 | 绝对偏差≤100mm | 吊线和卷尺 |
| 4 | 立杆脚手架高度H内 | 相对值≤H/400 | 钢板尺 |
1）模板施工前的安全技术交底
A、模板安装操作人员应严格按模板工程要求的材质、施工方案和工序进行施工，模板没有固定前不得进行下道工序施工。
B、模板工程作业高度在2m 和2m 以上时，要根据高空作业安全技术规范的要求进行操作和防护，要有可靠安全的操作架子，4m 以上或二层及二层以上，周围应设安全网和防护栏杆。
C、临街及交通要地道区施工应设警示牌，避免伤及行人。
D、操作人员不许攀模板，不许在墙壁顶、粱及其它狭窄而无防护栏的模面上行走。
E、高处作业架子上、平台上一般不宜堆放模板。工人所用工具、模板零件应放在工具袋内，以免坠落伤人。
F、两季施工、高耸结构的模板作业，要安装避雷设施，其接地电阻不得大于4Ω。五级以上大风天气，不宜进行大块模板拼装和吊装作业。
G、木模板应远离火源堆放。在架空输电线路下面进行模板施工，如果不能停电作业，应采取隔离防护措施。
H、模板支撑不能固定在脚手架或门窗上，避免发生倒塌或模板位移。
2）拆模的安全技术要求
A、模板拆除时，混凝土强度必须达到《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定。侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。
B、在拆模过程中。如发现实际结构混凝土强度并未达到要求，应暂停拆模，经妥当处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。
C、拆模时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。
D、拆模的顺序和方法应根据现行的规定进行，如果模板设计无规定时，应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆承重模板。
E、拆模人应站一侧，不得站在拆模下方，几个人同时拆模应注意相互间的安全距离；禁止抛掷模板。
F、拆模时严禁猛撬硬砸或大面积撬落或拉倒，停工前不得留下松动和悬挂的模板。拆下的模板应及时运送到指定的地点集中堆放或清理归垛。
3）模板施工的安全管理措施
A、楼面顶架、模板安装前，应对班组进行全面的技术安全交底，对安装方法、搭设安装顺序、技术标准、质量安全要求等做好详细的技术交底工作。
B、在支顶安装过程中，应设置防倾覆的临时措施，待其安装完毕且核正无误后才予以固定。
C、在混凝土浇筑前，必须经现场监理人员及我部检验合格后才能进模板，必须支撑牢固、稳定，不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。
2.3. 安全生产、文明施工管理措施
| 序号 | 日常检查、巡查重点部位 |
| 1 | 严格按照有关操作规程和项目安全管理要求施工。 |
| 2 | 支模操作时，应有可靠的立足点和临边安全防护措施。 |
| 3 | 严禁施工时在绑扎好的梁钢筋上行走，以防坠落伤人。 |
| 4 | 拆模时梁板模应逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。 |
根据模板工程施工的实际情况，我部制定了由项目经理带领的应急抢险小组。并认真组织了对模板工程危险源和环境因素的识别和评价，制定本项目发生紧急情况或事故的应急措施，对广大员工开展应急知识教育和应急演练，提高现场操作人员的应急能力，减少突发事件造成的损害和不良影响。
3.1. 抢险应急组织安排及工作流程
| 应急准备和响应工作流程图 |
3.2.1. 成立抢险领导小组，明确责任分工。
组 长：姚海波
组长职责：负责全面管理和协调工作、负责本专项应急预案的启动实施、小组人员分工等。
副组长：孙华、王磊
副组长职责：协助组长工作，在组长不在场的情况下行驶组长职责。协助处理相关工作，具体负责挖孔桩生产安全的现场管理，恢复和保证生产正常进行。
组 员：项目全体管理人员
组员职责：要绝对服从组长指挥，按照分工和组长的指令，密切配合，尽最大努力尽快控制事态，尽量减少损失，把人员伤亡降至最低。
3.2.2. 组建抢险队，进行应急知识教育培训
项目部组建抢险队，队长安会平，副队长原金涛。发现险情时首先抢险队进行抢险，需用较多人时可由各工班进行汇集，对抢险队和项目部所有人员均进行针对性的应急知识培训。
3.2.3. 紧急情况发生和上报程序
3.2.3.1.成立应急救援系统专项运作小组
项目部成立应急救援系统专项运作小组。即应急领导组、现场指挥处理组、后勤保障组、对外联络组。各个小组有各自的功能职责，在执行应急任务时相互协调。
组 长：姚海波
副组长：王磊
组 员：毕成、孙华、贾锌博、吴良仁、吴飞、龚洁、付吉明、张波、杨加万、马彪、侯创利、沈胜飞、陈会
抢险队：毕成、孙华、贾锌博、吴飞及各班组成员
医疗救护组：龚洁、陈会
医疗救护医院：江门市第二人民医院 急救电话：
1）应急抢险小组联系方式
| 序号 | 姓 名 | 职务 | 联系电话 |
| 1 | 姚海波 | 组长 | |
| 2 | 王磊 | 副组长 | |
| 3 | 毕成 | 组员 | |
| 5 | 孙华 | 组员 | |
| 6 | 贾锌博 | 组员 | |
| 7 | 吴良仁 | 组员 | |
| 8 | 吴飞 | 组员 | |
| 9 | 杨加万 | 组员 |
江门市第二人民医院：江门市蓬江区天福路6号
联系电话：；
通用紧急救援电话：：110；
医疗：120； 消防：119
工地设置临时医务室，配备担架、医疗箱，置于门卫室旁。
3.2.3.2.应急响应救援系统程序启动
3.2.3.3.报警
事故发生后事故现场目击者，如果只有一人先报警；如果有两人一人报警一人现场施救，报警时要及时了解和掌握事故发生的时间、地点、所造成的伤亡、被困人员及事故类型、周围材料的情况，及时报告并引导救援人员到达现场。
| 序号 | 各项要求 |
| 1 | 报警方式：可以采用呼喊、口信、电话等一切可能的方式 |
| 2 | 报警程序：针对不同事故类型的报警程序见附图 |
| 3 | 报警要求：报警人员情绪稳定、语言清楚，施工地点、危险性大小要说明。 |
| 4 | 接警：事故发生后，报警信息迅速传到现场应急指挥中心，根据事故的详细信息对警情作出判断，由现场应急指挥负责人初步确定相应的响应级别，按2）报警程序。 |
警戒隔离：抢险人员在事故现场周围用警戒桩、警戒灯、警戒线带等物质在现场设置警戒隔离区。隔离区要视事故类型来划分，塔机倒塌、脚手架倒塌的隔离区。火灾的警戒区要视周围易燃易爆材料堆放要扩大范围境界。搞出坠物、触电伤人事故类型，无需扩大警戒区。非抢险队员不得进入警戒区内，以防止发生连锁事故，为更好的进行抢救工作创造条件。
3.2.3.5.人员救助
应急救援抢险队员到场后，现场指挥负责人分工明确、各负其责，本着先救人的原则，将受伤人员从事故现场解救出来，并进行现场急救处理。后勤保障组提供应急物资、担架、急救药品。如伤员伤势严重或死亡，现场指挥负责人马上通知指挥中心负责人对外进行求救，按程序进行响应。
3.2.3.6.人员疏散
抢救人员将事故现场被困人员及时组织转移到安全地带，并将现场非抢险队员转移出事故现场。
3.2.3.7.控制险情
控制险情有现场指挥组、后勤保障组、应急抢救队或对外求救来完成后勤保障组提供物质，现场指挥组按照应急领导组发布的指令来组织抢险队有进一步发展趋势的险情进行加固或拆除、切断电源等控制措施。以最大限度减少人员各种财产损失。如险情进一步扩大，自己的抢险队和应急物质不能控制险情时，应急指挥小组对外进行求救按程序响应。
3.2.3.8.设置向导
在事故现场入口及进入现场的主要通道边安排引导人员，以引导救险车辆、人员、物质迅速准确地进入事故现场。
3.2.3.9.应急救援系统关闭
3.2.3.10.恢复（善后处理）
| 序号 | 善后处理 |
| 1 | 现场清理人员清点和撤离，警戒解除。 |
| 2 | 善后处理：现场抢险工作完成后，由应急领导组现场指挥现场指挥组后勤保障组及应急救援抢险抢险对的工长、班组长和相关人员配合上级部门对事故的产生、发展等方面进行调查形式的调查记录进行会签。在事故中伤亡者进行抚恤，安排好生活。 |
| 3 | 事故调查记录：事故发生时，由安全部门对事故的发生、发展以及在应急救援过程中进行记录。为检验应急救援预案在哪一些环节出现漏洞，能及时、准确的进行修改。 |
江门市第二人民医院：江门市蓬江区天福路6号
联系电话：；
| 应急救援路线图，距离2.2公里，江门市第二人民医院（0750-3920333） | |
| 应急救援路线 | |
1. 劳动力要求
1）具体人员如下：
| 序号 | 工种 | 数量 |
| 1 | 安全管理人员 | 4人 |
| 2 | 木工 | 30人 |
| 3 | 电工 | 3人 |
| 4 | 塔吊司机及指挥 | 6人 |
坚持贯彻“安全第一，预防为主、综合治理”的安全生产方针，坚持管生产必须管安全的原则，工程项目经理、施工员、安全员和特种作业人员必须持证上岗。
3）劳动力作业要求
参加作业的工人应是18～50岁人员，事先必须进行身体检查，凡患有精神病、高血压、心脏病、癫痫病、聋哑及其他不宜作业的人等不能参与施工。
2. 劳动力投入保证措施
高素质、充足的劳动力的投入是工程施工质量、安全、进度的保证，为确保实现工程总体目标要求，在劳动力投入管理上按以下措施执行：
1)根据施工进度计划、施工阶段的划分、各个专业工种的需要、劳动定额，编制切实可行的劳动力需用量计划，并提前在单位内部的施工队伍和劳务基地中进行组织安排。施工前和每月25日前根据工程实际进展情况，由项目经理部负责对各施工队劳动力进退场时间、数量提出指导性计划并及时调整，避免劳动力资源的浪费。
2)选择长期合作的、高素质的劳务组织，向其聘用高素质的劳务人员，以补充劳动力的不足。
3)在劳动力进场前，先明确要求保证节假日，特别是春节放假期间的最少施工人数，使之做好准备和相关的配合，方能签订合同，以满足工程的需要。
4)根据本工程的特点、质量、工期要求，对所组织的劳动力进行现场岗位技术培训，提高劳动者的操作技能，加强质量意识教育，组织学习国家有关规范、标准、规程、进行施工组织设计的总设计交底，使施工人员了解该工程的特点，以熟练规范的要求，高质量地完成额定任务，确保计划用量，满足施工生产需要。
5)通过各种资金渠道解决好工人的资金供给问题，安定民心，让工人干的放心，干得称心，专心工作。
6)在本工程范围内根据施工进度的需要对各个施工队进行必要的调节，实行动态管理，使之合理流动，达到最佳劳动效率和满足现场施工进度的需要。
7)制定合理可行的激励机制，充分调动广大职工的积极性、创造性，优胜劣汰，以保证工程的劳动力满足要求。
第七节 承插盘扣式满堂脚手架计算书
1. 计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－2010
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
《钢结构设计规范》GB 50017-2003
2. 180mm厚板模板（盘扣式）计算书
2.1. 工程属性
| 新浇混凝土板名称 | 标准层楼板 | 新浇混凝土板板厚(mm) | 180 |
| 模板支架纵向长度La(m) | 40 | 模板支架横向长度Lb(m) | 30 |
| 模板支架高度H(m) | 4.5 | ||
| 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) | 面板 | 0.1 | ||
| 面板及小梁 | 0.3 | |||
| 楼板模板 | 0.5 | |||
| 模板及其支架 | 1.05 | |||
| 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) | 24 | |||
| 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) | 1.1 | |||
| 施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2) | 3 | |||
| 泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2) | 0.25 | |||
| 其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m) | 0.55 | |||
| Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m) | 4 | |||
| 风荷载标准值ωk(kN/m2) | 基本风压ω0(kN/m2) | 0.35 | 0.35×0.65×0.8=0.182 | |
| 风荷载高度变化系数μz | 0.65 | |||
| 风荷载体型系数μs | 0.8 | |||
| 抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m) | 6 | |||
| 主梁布置方向 | 平行立杆纵向方向 | 立杆纵向间距la(mm) | 900 |
| 立杆横向间距lb(mm) | 900 | 水平杆步距h(mm) | 1500 |
| 顶层水平杆步距hˊ(mm) | 500 | 支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm) | 300 |
| 小梁间距l(mm) | 300 | 小梁最大悬挑长度L1(mm) | 100 |
| 主梁最大悬挑长度L2(mm) | 150 | ||
纵向剖面图
横向剖面图
2.4. 面板验算
| 面板类型 | 覆面木胶合板 | 厚度t(mm) | 18 |
| 抗弯强度设计值f(N/mm2) | 25 | 弹性模量E(N/mm2) | 8000 |
| 计算方式 | 简支梁 | ||
W=bt2/6＝1000×182/6＝54000mm4
I=bt3/12＝1000×183/12＝486000mm3
承载能力极限状态
q1=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.18)+1.4×1×3=9.742kN/m
q1静=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.18)=5.542kN/m
正常使用极限状态
q=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1) ×0.18)+1×1×3=7.618kN/m
1、强度验算
Mmax=0.125q1l2=0.125×9.742×0.32=0.11kN·m
σ=Mmax/W=0.11×106/(54000×103)=2.037N/mm2≤[f]=25N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝5ql4/(384EI)=5×7.618×3004/(384×8000×486000)=0.207mm
νmax=0.207 mm≤min{300/150，10}=2mm
满足要求！
2.5. 小梁验算
| 小梁材质及类型 | 矩形木楞 | 截面类型 | □80×40×2 |
| 截面惯性矩I(cm4) | 416.667 | 截面抵抗矩W(cm3) | 83.333 |
| 抗弯强度设计值f(N/mm2) | 16.83 | 弹性模量E(N/mm2) | 9350 |
| 计算方式 | 简支梁 | ||
q1=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1.2×0.3×(0.3+(24+1.1) ×0.18)+1.4×0.3×3=2.994kN/m
正常使用极限状态
q=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1×0.3×(0.3+(24+1.1) ×0.18)+1×0.3×3=2.345kN/m
按 简支梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下：
1、强度验算
σ=Mmax/W=0.288×106/83333=3.456N/mm2≤[f]=16.83N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝1.346kN
τmax＝3Vmax/(2bh0) =3×1.346×1000/(2×50×100)=0.404N/mm2≤[τ]=1.683N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
νmax=0.485mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm
满足要求！
4、支座反力
承载能力极限状态
R1=1.5kN
R2=1.5kN
正常使用极限状态
R1ˊ=1.293kN
R2ˊ=1.293kN
2.6. 主梁验算
| 主梁材质及类型 | 钢管 | 截面类型 | 0mm×0mm |
| 截面惯性矩I(cm4) | 10.78 | 截面抵抗矩W(cm3) | 4.49 |
| 抗弯强度设计值f(N/mm2) | 200 | 弹性模量E(N/mm2) | 206000 |
| 抗剪强度设计值fv(N/mm2) | 115 | 计算方式 | 四等跨梁 |
承载能力极限状态
R=max[R1,R2]/2=max[1.5,1.5]/2=0.8225kN
正常使用极限状态
Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ]/2=max[1.293,1.293]/2=0.65kN
计算简图如下：
1、抗弯验算
σ=Mmax/W=0.216×106/4490=48.107N/mm2≤[f]=200N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝1.337kN
τmax＝2Vmax/A=2×1.337×1000/424=6.307N/mm2≤[τ]=115N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
νmax=0.261mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[900/150，10] =6mm
满足要求！
2.7. 立柱验算
| 钢管类型(mm) | B-LG-1500（Φ48X3.2X1500） | 回转半径i(mm) | 15.9 |
| 抗压强度设计值[f](N/mm2) | 200 | 立柱截面面积(mm2) | 450 |
| 立柱截面抵抗矩(cm3) | 4730 | 支架立杆计算长度修正系数η | 1.2 |
| 悬臂端计算长度折减系数k | 0.7 | ||
l01=hˊ+2ka=500+2×0.7×300=920mm
l02=ηh=1.2×1500=1800mm
取两值中的大值l0=1800mm
λ=l0/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150
长细比满足要求！
2、立柱稳定性验算
不考虑风荷载
顶部立杆段： λ1=l01/i=920/15.9=57.862
查表得，φ=0.794
N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×3]×0.9×0.9=8.279kN
f=N1/(φ1A)＝8.279×103/(0.794×450)=23.171N/mm2≤[σ]=200N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段： λ2=l02/i=1800/15.9=113.208
查表得，φ=0.386
N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.18)+1.4×3]×0.9×0.9=8.814kN
f=N2/(φ2A)＝8.814×103/(0.386×450)=50.743N/mm2≤[σ]=200N/mm2
满足要求！
考虑风荷载
Mw=ψc×γQωklah2/10=0.9×1.4×0.182×0.9×1.52/10=0.046kN·m
顶部立杆段：
N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQ Q1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×3]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.046/0.9=8.004kN
f=N1w/(φ1A)+Mw/W=8.004×103/(0.794×450)+0.046×106/4730=32.127N/mm2≤[σ]=200N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：
N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQ Q1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×3]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.046/0.9=8.538kN
f=N2w/(φ2A)+Mw/W=8.538×103/(0.386×450)+0.046×106/4730=58.879N/mm2≤[σ]=200N/mm2
满足要求！
2.8. 可调托座验算
| 可调托座内主梁根数 | 2 | 可调托承载力容许值[N](kN) | 40 |
N =8.279kN≤[N]=40kN
满足要求！
2.9. 抗倾覆验算
混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生
MT=ψc×γQ(ωkLaHh2+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.182×40×4.5×6+0.55×40×4)=358.546kN.m
MR=γGG1kLaLb2/2=1.35×1.05×40×302/2=25515kN.m
MTR=25515kN.m
满足要求！
混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生
MT=ψc×γQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.25×40×4.5+0.55×40×4)=167.58kN.m
MR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]LaLb2/2=1.35×[1.05+(24+1.1)×0.18]×40×302/2=135302.4kN.m
MTR=135302.4kN.m
满足要求！
2.10. 立柱地基基础计算
| 脚手架放置位置 | 混凝土楼板 |
p=N/(mfA)=8.814/(1×0.25)=35.256kPa≤fak=210kPa
满足要求！
3. 100mm厚板模板（盘扣式）计算书
3.1. 工程属性
| 新浇混凝土板名称 | 标准层楼板 | 新浇混凝土板板厚(mm) | 100 |
| 模板支架纵向长度La(m) | 40 | 模板支架横向长度Lb(m) | 30 |
| 模板支架高度H(m) | 3.15 | ||
| 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) | 面板 | 0.1 | |
| 面板及小梁 | 0.3 | ||
| 楼板模板 | 0.5 | ||
| 模板及其支架 | 1.05 | ||
| 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) | 24 | ||
| 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) | 1.1 | ||
| 施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2) | 3 | ||
| 泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2) | 0.25 | ||
| 其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m) | 0.55 | ||
| Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m) | 4 | ||
| 风荷载标准值ωk(kN/m2) | 基本风压ω0(kN/m2) | 0.35 | 0.35×0.65×0.8=0.182 |
| 风荷载高度变化系数μz | 0.65 | ||
| 风荷载体型系数μs | 0.8 | ||
| 抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m) | 6 | ||
| 主梁布置方向 | 平行立杆纵向方向 | 立杆纵向间距la(mm) | 1200 |
| 立杆横向间距lb(mm) | 1200 | 水平杆步距h(mm) | 1500 |
| 顶层水平杆步距hˊ(mm) | 500 | 支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm) | 300 |
| 小梁间距l(mm) | 300 | 小梁最大悬挑长度L1(mm) | 100 |
| 主梁最大悬挑长度L2(mm) | 150 | ||
纵向剖面图
横向剖面图
3.4. 面板验算
| 面板类型 | 覆面木胶合板 | 厚度t(mm) | 18 |
| 抗弯强度设计值f(N/mm2) | 25 | 弹性模量E(N/mm2) | 8000 |
| 计算方式 | 简支梁 | ||
W=bt2/6＝1000×182/6＝54000mm4
I=bt3/12＝1000×183/12＝486000mm3
承载能力极限状态
q1=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.1)+1.4×1×3=7.332kN/m
q1静=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.1)=3.132kN/m
正常使用极限状态
q=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1) ×0.1)+1×1×3=5.61kN/m
1、强度验算
Mmax=0.125q1l2=0.125×7.332×0.32=0.082kN·m
σ=Mmax/W=0.082×106/(54000×103)=1.519N/mm2≤[f]=25N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝5ql4/(384EI)=5×5.61×3004/(384×8000×486000)=0.152mm
νmax=0.152 mm≤min{300/150，10}=2mm
满足要求！
3.5. 小梁验算
| 小梁材质及类型 | 矩形木楞 | 截面类型 | □80×40×2 |
| 截面惯性矩I(cm4) | 416.667 | 截面抵抗矩W(cm3) | 83.333 |
| 抗弯强度设计值f(N/mm2) | 16.83 | 弹性模量E(N/mm2) | 9350 |
| 计算方式 | 简支梁 | ||
q1=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1.2×0.3×(0.3+(24+1.1) ×0.1)+1.4×0.3×3=2.272kN/m
正常使用极限状态
q=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1×0.3×(0.3+(24+1.1) ×0.1)+1×0.3×3=1.743kN/m
按 简支梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下：
1、强度验算
σ=Mmax/W=0.397×106/83333=4.7N/mm2≤[f]=16.83N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝1.362kN
τmax＝3Vmax/(2bh0) =3×1.362×1000/(2×50×100)=0.409N/mm2≤[τ]=1.683N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
νmax=1.166mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[1200/150，10]=8mm
满足要求！
4、支座反力
承载能力极限状态
R1=1.5kN
R2=1.5kN
正常使用极限状态
R1ˊ=1.218kN
R2ˊ=1.218kN
3.6. 主梁验算
| 主梁材质及类型 | 钢管 | 截面类型 | 0mm×0mm |
| 截面惯性矩I(cm4) | 10.78 | 截面抵抗矩W(cm3) | 4.49 |
| 抗弯强度设计值f(N/mm2) | 200 | 弹性模量E(N/mm2) | 206000 |
| 抗剪强度设计值fv(N/mm2) | 115 | 计算方式 | 四等跨梁 |
承载能力极限状态
R=max[R1,R2]/2=max[1.5,1.5]/2=0.7945kN
正常使用极限状态
Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ]/2=max[1.218,1.218]/2=0.609kN
计算简图如下：
1、抗弯验算
σ=Mmax/W=0.387×106/4490=86.192N/mm2≤[f]=200N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝1.812kN
τmax＝2Vmax/A=2×1.812×1000/424=8.547N/mm2≤[τ]=115N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
νmax=0.968mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[1200/150，10] =8mm
满足要求！
3.7. 立柱验算
| 钢管类型(mm) | B-LG-1500（Φ48X3.2X1500） | 回转半径i(mm) | 15.9 |
| 抗压强度设计值[f](N/mm2) | 200 | 立柱截面面积(mm2) | 450 |
| 立柱截面抵抗矩(cm3) | 4730 | 支架立杆计算长度修正系数η | 1.2 |
| 悬臂端计算长度折减系数k | 0.7 | ||
l01=hˊ+2ka=500+2×0.7×300=920mm
l02=ηh=1.2×1500=1800mm
取两值中的大值l0=1800mm
λ=l0/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150
长细比满足要求！
2、立柱稳定性验算
不考虑风荷载
顶部立杆段： λ1=l01/i=920/15.9=57.862
查表得，φ=0.794
N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×3]×1.2×1.2=11.249kN
f=N1/(φ1A)＝11.249×103/(0.794×450)=31.483N/mm2≤[σ]=200N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段： λ2=l02/i=1800/15.9=113.208
查表得，φ=0.386
N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.1)+1.4×3]×1.2×1.2=12.2kN
f=N2/(φ2A)＝12.2×103/(0.386×450)=70.236N/mm2≤[σ]=200N/mm2
满足要求！
考虑风荷载
Mw=ψc×γQωklah2/10=0.9×1.4×0.182×1.2×1.52/10=0.062kN·m
顶部立杆段：
N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQ Q1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.062/1.2=10.71kN
f=N1w/(φ1A)+Mw/W=10.71×103/(0.794×450)+0.062×106/4730=43.083N/mm2≤[σ]=200N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：
N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQ Q1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.062/1.2=11.66kN
f=N2w/(φ2A)+Mw/W=11.66×103/(0.386×450)+0.062×106/4730=80.235N/mm2≤[σ]=200N/mm2
满足要求！
3.8. 可调托座验算
| 可调托座内主梁根数 | 2 | 可调托承载力容许值[N](kN) | 40 |
N =11.249kN≤[N]=40kN
满足要求！
3.9. 抗倾覆验算
混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生
MT=ψc×γQ(ωkLaHh2+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.182×40×3.15×6+0.55×40×4)=284.246kN.m
MR=γGG1kLaLb2/2=1.35×1.05×40×302/2=25515kN.m
MTR=25515kN.m
满足要求！
混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生
MT=ψc×γQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.25×40×3.15+0.55×40×4)=150.57kN.m
MR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]LaLb2/2=1.35×[1.05+(24+1.1)×0.1]×40×302/2=86508kN.m
MTR=86508kN.m
满足要求！
3.10. 立柱地基基础计算
| 脚手架放置位置 | 混凝土楼板 |
p=N/(mfA)=12.2/(1×0.25)=48.8kPa≤fak=210kPa
满足要求！
4. 400×800梁模板（盘扣式）计算书
4.1. 工程属性
| 新浇混凝土梁名称 | 梁高400mm～1000mm | 新浇混凝土梁计算跨度(m) | 8.1 |
| 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) | 400×800 | 新浇混凝土结构层高(m) | 4.5 |
| 梁侧楼板厚度(mm) | 180 | ||
| 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) | 面板 | 0.1 | |
| 面板及小梁 | 0.3 | ||
| 模板面板 | 0.5 | ||
| 模板及其支架 | 0.75 | ||
| 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) | 24 | ||
| 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) | 梁 | 1.5 | |
| 板 | 1.1 | ||
| 施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2) | 3 | ||
| 风荷载标准值ωk(kN/m2) | 基本风压ω0(kN/m2) | 0.35 | 非自定义:0.25 |
| 风压高度变化系数μz | 0.9 | ||
| 风荷载体型系数μs | 0.8 | ||
| 新浇混凝土梁支撑方式 | 梁两侧有板，梁板立柱不共用A | 梁跨度方向立柱间距la(mm) | 900 |
| 梁底两侧立柱间距lb(mm) | 900 | 支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm) | 1500 |
| 支撑架顶层水平杆步距h'(mm) | 1000 | 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm) | 150 |
| 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) | 900、900 | 混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置 | 居中 |
| 梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm) | 450 | 板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm) | 1000 |
| 板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm) | 1000 | 梁底增加立柱根数 | 1 |
| 梁底增加立柱布置方式 | 按混凝土梁梁宽均分 | 梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm) | 450 |
| 梁底支撑小梁根数 | 4 | 小梁两侧悬挑长度(mm) | 100，100 |
| 结构表面的要求 | 结构表面外露 | 模板及支架计算依据 | 《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 |
平面图
立面图
4.4. 面板验算
| 面板类型 | 覆面木胶合板 | 面板厚度(mm) | 18 |
| 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 25 | 面板弹性模量E(N/mm2) | 8000 |
W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4
q1＝[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×3]×1＝28.8kN/m
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝20.5kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.1q1L2＝0.1×28.8×0.1332＝0.051kN·m
σ＝Mmax/W＝0.051×106/54000＝0.948N/mm2≤[f]＝25N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×20.5×133.3334/(100×8000×486000)＝0.011mm≤[ν]＝l/400＝133.333/400＝0.333mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R4=0.4 q1l=0.4×28.8×0.133＝1.536kN
R2=R3=1.1 q1l=1.1×28.8×0.133＝4.224kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×20.5×0.133＝1.093kN
R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×20.5×0.133＝3.007kN
4.5. 小梁验算
| 小梁类型 | 方木 | 小梁材料规格(mm) | 50×100 |
| 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 16.83 | 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 1.68 |
| 小梁弹性模量E(N/mm2) | 9350 | 小梁截面抵抗矩W(cm3) | 83.333 |
| 小梁截面惯性矩I(cm4) | 416.667 | 验算方式 | 四等跨连续梁 |
q1＝max{1.536+1.2×[(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(0.8-0.18)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×3]×max[1-0.4/2，1-0.4/2]/2×1，4.224+1.2×(0.3-0.1)×0.4/3}=6.029kN/m
q2＝max[1.093+(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(0.8-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[1-0.4/2，1-0.4/2]/2×1，3.007+(0.3-0.1)×0.4/3]＝3.437kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.029×0.92，0.5×6.029×0.12]＝0.523kN·m
σ＝Mmax/W＝0.523×106/83333＝6.27N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.029×0.9，6.029×0.1]＝3.293kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.293×1000/(2×50×100)＝0.988N/mm2≤[τ]＝1.68N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.437×9004/(100×9350×4166670)＝0.366mm≤[ν]＝l1/400＝900/400＝2.25mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝3.437×1004/(8×9350×4166670)＝0.001mm≤[ν]＝2l2/400＝2×100/400＝0.5mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.029×0.9，0.393×6.029×0.9+6.029×0.1]＝6.202kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝4.375kN，R2＝R3＝6.202kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.437×0.9，0.393×3.437×0.9+3.437×0.1]＝3.536kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝3.123kN，R'2＝R'3＝3.536kN
4.6. 主梁验算
| 主梁类型 | 钢管 | 主梁材料规格(mm) | Ф48×3 |
| 可调托座内主梁根数 | 2 | 主梁弹性模量E(N/mm2) | 206000 |
| 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 200 | 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 115 |
| 主梁截面惯性矩I(cm4) | 10.78 | 主梁截面抵抗矩W(cm3) | 4.49 |
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.352×106/4490＝78.387N/mm2≤[f]=200N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝4.kN
τmax＝2Vmax/A=2×4.×1000/424＝21.887N/mm2≤[τ]＝115N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.067mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm
满足要求！
4.7. 立柱验算
| 钢管类型 | B-LG-1500（Φ48X3.2X1500） | 立柱截面面积A(mm2) | 450 |
| 回转半径i(mm) | 15.9 | 立柱截面抵抗矩W(cm3) | 4730 |
| 抗压强度设计值f(N/mm2) | 300 | 支架自重标准值q(kN/m) | 0.15 |
λ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.386
1、风荷载计算
Mw＝0.9×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.25×0.9×1.52/10＝0.0kN·m
2、稳定性计算
q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+0.9×1.4×3]×1＝28.38kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝1.249kN，R2＝16.554kN，R3＝1.249kN
立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3]+0.15×(4.5-0.8)+Mw/lb＝max[1.249，16.554，1.249]+0.555+0.0/0.9＝17.25kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝17250.301/(0.386×450)+0.0×106/4730000＝99.324N/mm2≤[f]＝300N/mm2
满足要求！
4.8. 可调托座验算
| 荷载传递至立杆方式 | 可调底座 | 可调托座承载力容许值[N](kN) | 30 |
满足要求！
4.9. 立柱地基基础计算
| 地基土类型 | 粘性土 | 地基承载力设计值fak(kPa) | 210 |
| 立柱垫木地基土承载力折减系数mf | 1 | 垫板底面面积A(m2) | 0.25 |
满足要求！
5. 400×800梁侧模板计算书
5.1. 工程属性
| 新浇混凝梁名称 | 梁高400mm～1000mm | 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) | 400×800 |
| 梁板结构情况 | 见下图 | 楼板厚度(mm) | 180 |
| 侧压力计算依据规范 | 《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 | 混凝土重力密度γc(kN/m3) | 24 |
| 新浇混凝土初凝时间t0(h) | 4 | 外加剂影响修正系数β | 0.9 |
| 混凝土浇筑速度V(m/h) | 2 | 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) | 0.8 |
| 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) | min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×0.8}＝min{34.213，19.2}＝19.2kN/m2 | ||
| 混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2) | 2 | ||
承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝0.9×[1.35×0.9×19.2+1.4×0.9×2]＝23.263kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝19.2 kN/m2
5.3. 支撑体系设计
| 小梁布置方式 | 水平向布置 |
| 小梁道数 | 4 |
| 主梁间距(mm) | 600 |
| 主梁合并根数 | 2 |
| 小梁最大悬挑长度(mm) | 150 |
| 结构表面的要求 | 结构表面外露 |
| 对拉螺栓水平向间距(mm) | 600 |
| 支撑距梁底距离依次为 | 200，500 |
模板设计剖面图
5.4. 面板验算
| 面板类型 | 覆面木胶合板 | 面板厚度(mm) | 18 |
| 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 25 | 面板弹性模量E(N/mm2) | 8000 |
1、抗弯验算
q1＝bS承＝1×23.263＝23.263kN/m
q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝0.9×1.35×0.9×19.2×1＝20.995kN/m
q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝0.9×1.4×0.9×2×1＝2.268kN/m
Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×20.995×0.2072+0.117×2.268×0.2072＝0.101kN·m
σ＝Mmax/W＝0.101×106/54000＝1.87N/mm2≤[f]＝25N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝bS正＝1×19.2＝19.2kN/m
νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×19.2×206.6674/(100×8000×486000)＝0.061mm≤206.667/400=0.517mm
满足要求！
3、最大支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax＝1.1×q1静×l左+1.2×q1活×l左＝1.1×20.995×0.207+1.2×2.268×0.207＝5.335kN
正常使用极限状态
R'max＝1.1×l左×q＝1.1×0.207×19.2＝4.365kN
5.5. 小梁验算
| 小梁最大悬挑长度(mm) | 150 | 小梁计算方式 | 四等跨连续梁 |
| 小梁类型 | 方木 | 小梁材料规格(mm) | 100×50 |
| 小梁弹性模量E(N/mm2) | 9350 | 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 1.683 |
| 小梁截面抵抗矩W(cm3) | 83.333 | 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 16.83 |
| 小梁截面惯性矩I(cm4) | 416.667 | ||
跨中段计算简图
悬挑段计算简图
1、抗弯验算
q＝5.335kN/m
Mmax＝max[0.107×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.107×5.335×0.62，0.5×5.335×0.152]=0.206kN·m
σ＝Mmax/W＝0.206×106/83333＝2.466N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607×q×l,q×l1]=max[0.607×5.335×0.6，5.335×0.15]=1.943kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.943×1000/(2×50×100)＝0.583N/mm2≤[τ]＝1.683N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q＝4.365kN/m
ν1max＝0.632qL4/(100EI)=0.632×4.365×6004/(100×9350×4166670)＝0.092mm≤600/400=1.5mm
ν2max＝qL4/(8EI)=4.365×1504/(8×9350×4166670)=0.007mm≤150/400=0.375mm
满足要求！
4、最大支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143×5.335×0.6，0.393×5.335×0.6+5.335×0.15]＝3.659kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143×4.365×0.6，0.393×4.365×0.6+4.365×0.15]＝2.993kN
5.6. 主梁验算
| 对拉螺栓水平向间距(mm) | 600 | 主梁最大悬挑长度(mm) | 150 |
| 主梁类型 | 钢管 | 主梁材料规格(mm) | Ф48×3 |
| 主梁合并根数 | 2 | 主梁弹性模量E(N/mm2) | 206000 |
| 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 200 | 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 115 |
| 主梁截面惯性矩I(cm4) | 10.78 | 主梁截面抵抗矩W(cm3) | 4.49 |
计算简图如下：
同前节计算过程，可依次解得：
承载能力极限状态：R1＝0.667kN，R2＝1.829kN，R3＝1.829kN，R4＝0.667kN
正常使用极限状态：R'1＝0.544kN，R'2＝1.497kN，R'3＝1.497kN，R'4＝0.544kN
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σmax＝Mmax/W＝0.133×106/4490=29.71N/mm2≤[f]=200 N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
梁左侧剪力图(kN)
τmax＝2Vmax/A=2×1.163×1000/424＝5.485N/mm2≤[τ]=115 N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
梁左侧变形图(mm)
νmax＝0.16mm≤300/400＝0.75 mm
满足要求！
5.7. 对拉螺栓验算
| 对拉螺栓类型 | M14 | 轴向拉力设计值Ntb(kN) | 17.8 |
满足要求！
6. 400×1600梁模板（盘扣式）计算书
6.1. 工程属性
| 新浇混凝土梁名称 | 梁高1000mm～1600mm | 新浇混凝土梁计算跨度(m) | 6.85 |
| 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) | 400×1600 | 新浇混凝土结构层高(m) | 4.5 |
| 梁侧楼板厚度(mm) | 180 | ||
| 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) | 面板 | 0.1 | |
| 面板及小梁 | 0.3 | ||
| 模板面板 | 0.5 | ||
| 模板及其支架 | 0.75 | ||
| 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) | 24 | ||
| 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) | 梁 | 1.5 | |
| 板 | 1.1 | ||
| 施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2) | 3 | ||
| 风荷载标准值ωk(kN/m2) | 基本风压ω0(kN/m2) | 0.35 | 非自定义:0.25 |
| 风压高度变化系数μz | 0.9 | ||
| 风荷载体型系数μs | 0.8 | ||
| 新浇混凝土梁支撑方式 | 梁两侧有板，梁板立柱不共用A | 梁跨度方向立柱间距la(mm) | 900 |
| 梁底两侧立柱间距lb(mm) | 900 | 支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm) | 1500 |
| 支撑架顶层水平杆步距h'(mm) | 1000 | 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm) | 150 |
| 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) | 900、900 | 混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置 | 居中 |
| 梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm) | 450 | 板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm) | 1000 |
| 板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm) | 1000 | 梁底增加立柱根数 | 2 |
| 梁底增加立柱布置方式 | 按混凝土梁梁宽均分 | 梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm) | 383,517 |
| 梁底支撑小梁根数 | 4 | 小梁两侧悬挑长度(mm) | 100，100 |
| 结构表面的要求 | 结构表面外露 | 模板及支架计算依据 | 《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 |
平面图
立面图
6.4. 面板验算
| 面板类型 | 覆面木胶合板 | 面板厚度(mm) | 18 |
| 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 25 | 面板弹性模量E(N/mm2) | 8000 |
W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4
q1＝[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×3]×1＝53.28kN/m
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝40.9kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.1q1L2＝0.1×53.28×0.1332＝0.095kN·m
σ＝Mmax/W＝0.095×106/54000＝1.754N/mm2≤[f]＝25N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×40.9×133.3334/(100×8000×486000)＝0.023mm≤[ν]＝l/400＝133.333/400＝0.333mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R4=0.4 q1l=0.4×53.28×0.133＝2.842kN
R2=R3=1.1 q1l=1.1×53.28×0.133＝7.814kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×40.9×0.133＝2.181kN
R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×40.9×0.133＝5.999kN
6.5. 小梁验算
| 小梁类型 | 方木 | 小梁材料规格(mm) | 50×100 |
| 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 16.83 | 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 1.68 |
| 小梁弹性模量E(N/mm2) | 9350 | 小梁截面抵抗矩W(cm3) | 83.33 |
| 小梁截面惯性矩I(cm4) | 416.67 | 验算方式 | 四等跨连续梁 |
q1＝max{2.842+1.2×[(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(1.6-0.18)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×3]×max[1-0.4/2，1-0.4/2]/2×1，7.814+1.2×(0.3-0.1)×0.4/3}=7.846kN/m
q2＝max[2.181+(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(1.6-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[1-0.4/2，1-0.4/2]/2×1，5.999+(0.3-0.1)×0.4/3]＝6.025kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×7.846×0.92，0.5×7.846×0.12]＝0.68kN·m
σ＝Mmax/W＝0.68×106/83330＝8.161N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×7.846×0.9，7.846×0.1]＝4.286kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.286×1000/(2×50×100)＝1.286N/mm2≤[τ]＝1.68N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×6.025×9004/(100×9350×4166700)＝0.1mm≤[ν]＝l1/400＝900/400＝2.25mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝6.025×1004/(8×9350×4166700)＝0.002mm≤[ν]＝2l2/400＝2×100/400＝0.5mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×7.846×0.9，0.393×7.846×0.9+7.846×0.1]＝8.072kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝7.527kN，R2＝R3＝8.072kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×6.025×0.9，0.393×6.025×0.9+6.025×0.1]＝6.198kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝6.848kN，R'2＝R'3＝6.198kN
6.6. 主梁验算
| 主梁类型 | 钢管 | 主梁材料规格(mm) | Ф48×3 |
| 可调托座内主梁根数 | 2 | 主梁弹性模量E(N/mm2) | 206000 |
| 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 200 | 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 115 |
| 主梁截面惯性矩I(cm4) | 10.78 | 主梁截面抵抗矩W(cm3) | 4.49 |
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.211×106/4490＝46.935N/mm2≤[f]=200N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝2.92kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.92×1000/424＝13.775N/mm2≤[τ]＝115N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.091mm≤[ν]＝l/400＝383/400＝0.958mm
满足要求！
6.7. 立柱验算
| 钢管类型 | B-LG-1500（Φ48X3.2X1500） | 立柱截面面积A(mm2) | 450 |
| 回转半径i(mm) | 15.9 | 立柱截面抵抗矩W(cm3) | 4730 |
| 抗压强度设计值f(N/mm2) | 300 | 支架自重标准值q(kN/m) | 0.15 |
λ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.386
1、风荷载计算
Mw＝0.9×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.25×0.9×1.52/10＝0.0kN·m
2、稳定性计算
q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+0.9×1.4×3]×1＝52.86kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝1.68kN，R2＝13.826kN，R3＝13.826kN，R4＝1.68kN
立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4]+0.15×(4.5-1.6)+Mw/lb＝max[1.68，13.826，13.826，1.68]+0.435+0.0/0.9＝14.402kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝14402.432/(0.386×450)+0.0×106/4730000＝82.929N/mm2≤[f]＝300N/mm2
满足要求！
6.8. 可调托座验算
| 荷载传递至立杆方式 | 可调底座 | 可调托座承载力容许值[N](kN) | 30 |
满足要求！
6.9. 立柱地基基础计算
| 地基土类型 | 粘性土 | 地基承载力设计值fak(kPa) | 210 |
| 立柱垫木地基土承载力折减系数mf | 1 | 垫板底面面积A(m2) | 0.25 |
满足要求！
7. 400×1600梁侧模板计算书
7.1. 工程属性
| 新浇混凝梁名称 | 梁高1000mm～1600mm | 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) | 400×1600 |
| 梁板结构情况 | 见下图 | 楼板厚度(mm) | 180 |
| 侧压力计算依据规范 | 《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 | 混凝土重力密度γc(kN/m3) | 24 |
| 新浇混凝土初凝时间t0(h) | 4 | 外加剂影响修正系数β | 0.9 |
| 混凝土浇筑速度V(m/h) | 2 | 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) | 1.6 |
| 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) | min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×1.6}＝min{34.213，38.4}＝34.213kN/m2 | ||
| 混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2) | 2 | ||
承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝0.9×[1.35×0.9×34.21+1.4×0.9×2]＝39.677kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.21 kN/m2
7.3. 支撑体系设计
| 小梁布置方式 | 水平向布置 |
| 小梁道数 | 7 |
| 主梁间距(mm) | 600 |
| 主梁合并根数 | 2 |
| 小梁最大悬挑长度(mm) | 125 |
| 结构表面的要求 | 结构表面外露 |
| 对拉螺栓水平向间距(mm) | 600 |
| 支撑距梁底距离依次为 | 200，725，1250 |
模板设计剖面图
7.4. 面板验算
| 面板类型 | 覆面木胶合板 | 面板厚度(mm) | 18 |
| 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 25 | 面板弹性模量E(N/mm2) | 8000 |
1、抗弯验算
q1＝bS承＝1×39.677＝39.677kN/m
q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝0.9×1.35×0.9×34.21×1＝37.409kN/m
q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝0.9×1.4×0.9×2×1＝2.268kN/m
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×37.409×0.2372+0.121×2.268×0.2372＝0.24kN·m
σ＝Mmax/W＝0.24×106/54000＝4.436N/mm2≤[f]＝25N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝bS正＝1×34.21＝34.21kN/m
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.21×236.6674/(100×8000×486000)＝0.174mm≤236.667/400=0.592mm
满足要求！
3、最大支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×37.409×0.237+1.223×2.268×0.237＝10.776kN
正常使用极限状态
R'max＝1.143×l左×q＝1.143×0.237×34.21＝9.254kN
7.5. 小梁验算
| 小梁最大悬挑长度(mm) | 125 | 小梁计算方式 | 四等跨连续梁 |
| 小梁类型 | 方木 | 小梁材料规格(mm) | 100×50 |
| 小梁弹性模量E(N/mm2) | 9350 | 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 1.683 |
| 小梁截面抵抗矩W(cm3) | 83.333 | 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 16.83 |
| 小梁截面惯性矩I(cm4) | 416.667 | ||
跨中段计算简图
悬挑段计算简图
1、抗弯验算
q＝10.776kN/m
Mmax＝max[0.107×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.107×10.776×0.62，0.5×10.776×0.1252]=0.415kN·m
σ＝Mmax/W＝0.415×106/83333＝4.981N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607×q×l,q×l1]=max[0.607×10.776×0.6，10.776×0.125]=3.925kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.925×1000/(2×50×100)＝1.177N/mm2≤[τ]＝1.683N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q＝9.254kN/m
ν1max＝0.632qL4/(100EI)=0.632×9.254×6004/(100×9350×4166670)＝0.195mm≤600/400=1.5mm
ν2max＝qL4/(8EI)=9.254×1254/(8×9350×4166670)=0.007mm≤125/400=0.312mm
满足要求！
4、最大支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143×10.776×0.6，0.393×10.776×0.6+10.776×0.125]＝7.39kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143×9.254×0.6，0.393×9.254×0.6+9.254×0.125]＝6.346kN
7.6. 主梁验算
| 对拉螺栓水平向间距(mm) | 600 | 主梁最大悬挑长度(mm) | 125 |
| 主梁类型 | 钢管 | 主梁材料规格(mm) | Ф48×3 |
| 主梁合并根数 | 2 | 主梁弹性模量E(N/mm2) | 206000 |
| 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 200 | 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 115 |
| 主梁截面惯性矩I(cm4) | 10.78 | 主梁截面抵抗矩W(cm3) | 4.49 |
计算简图如下：
同前节计算过程，可依次解得：
承载能力极限状态：R1＝1.275kN，R2＝3.695kN，R3＝3.027kN，R4＝3.027kN，R5＝3.027kN，R6＝3.695kN，R7＝1.275kN
正常使用极限状态：R'1＝1.091kN，R'2＝3.173kN，R'3＝2.576kN，R'4＝2.576kN，R'5＝2.576kN，R'6＝3.173kN，R'7＝1.091kN
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σmax＝Mmax/W＝0.302×106/4490=67.308N/mm2≤[f]=200 N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
梁左侧剪力图(kN)
τmax＝2Vmax/A=2×4.884×1000/424＝23.038N/mm2≤[τ]=115 N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
梁左侧变形图(mm)
νmax＝0.182mm≤525/400＝1.312 mm
满足要求！
7.7. 对拉螺栓验算
| 对拉螺栓类型 | M14 | 轴向拉力设计值Ntb(kN) | 17.8 |
满足要求！
8. 柱模板（负一层KZ3）（支撑不等间距）计算书
8.1. 工程属性
| 新浇混凝土柱名称： | A1区负一层KZ3 | 新浇混凝土柱的计算高度(mm)： | 4500 |
| 新浇混凝土柱长边边长(mm)： | 1100 | 新浇混凝土柱短边边长(mm)： | 800 |
| 柱长边小梁根数： | 6 | 柱短边小梁根数： | 4 | |||
| 柱箍两端设置对拉螺栓： | 是 | 柱长边对拉螺栓根数： | 2 | |||
| 柱短边对拉螺栓根数： | 1 | 对拉螺栓布置方式： | 均分 | |||
| 柱长边对拉螺栓间距(mm)： | 445,445,445 | 柱短边对拉螺栓间距(mm)： | 518,518 | |||
| 柱箍搭设 | ||||||
| 序号 | 柱箍距柱底距离hi(mm)： | 柱箍依次间距(mm)： | ||||
| 1 | 200 | 200 | ||||
| 2 | 600 | 400 | ||||
| 3 | 1000 | 400 | ||||
| 4 | 1400 | 400 | ||||
| 5 | 1900 | 500 | ||||
| 6 | 2400 | 500 | ||||
| 7 | 2900 | 500 | ||||
| 8 | 3400 | 500 | ||||
| 9 | 3900 | 500 | ||||
| 10 | 4500 | 600 | ||||
立面图：
8.3. 荷载组合
| 侧压力计算依据规范 | 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 | 混凝土重力密度γc(kN/m3) | 24 |
| 新浇混凝土初凝时间t0(h) | 4 | 外加剂影响修正系数β1 | 1 |
| 混凝土坍落度影响修正系数β2 | 1.15 | 混凝土浇筑速度V(m/h) | 2.5 |
| 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) | 4.5 | ||
| 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) | min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×4.5}＝min{38.403，108}＝38.403kN/m2 | ||
| 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2) | 2 | ||
承载能力极限状态设计值
Smax＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2
Smin＝0.9×1.4Q3k=0.9×1.4×2=2.52kN/m2
正常使用极限状态设计值
S'max＝G4k＝38.4 kN/m2
S'min＝0 kN/m2
8.4. 面板验算
| 面板类型： | 覆面木胶合板 | 面板厚度t(mm)： | 18 |
| 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)： | 25 | 面板弹性模量E(N/mm2)： | 8000 |
W＝bh2/6＝1000×182/6＝54000mm3，I＝bh3/12＝1000×183/12=486000mm4
考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。
1、强度验算
最不利受力状态如下图，按【三等跨连续梁】验算
简图：
弯矩图：
静载线荷载q1＝0.9×1.35×bG4k＝0.9×1.35×1.0×38.4＝46.656kN/m
活载线荷载q2＝0.9×1.4 * 0.7×bQ3k＝0.9×1.4 * 0.7×1.0×2＝1.7kN/m
Mmax=-0.1q1l2-0.117q2l2=-0.1×46.656×0.2672-0.117×1.7×0.2672=-0.347kN·m
σ＝Mmax/W=＝0.347×106/54000=6.426N/mm2≤[f]=25N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
作用线荷载q'＝bS'max＝1.0×38.4＝38.4kN/m
简图：
变形图：
ν＝0.677 q'l4/(100EI)＝0.677×38.4×2674/(100×8000×486000)=0.34mm≤[ν]＝l/400＝267/400＝0.6675mm
满足要求！
8.5. 小梁验算
| 小梁类型： | 矩形木楞 | 小梁材质规格(mm)： | 50×100 |
| 小梁截面惯性矩I(cm4)： | 416.667 | 小梁截面抵抗矩W(cm3)： | 83.333 |
| 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)： | 16.83 | 小梁弹性模量E(N/mm2)： | 9350 |
| 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)： | 1.683 | ||
qmax＝lSmax＝0.267×48.42＝12.928kN/m
qmin＝lSmin＝0.267×2.52＝0.673kN/m
简图：
弯矩图：
Mmax=0.39kN·m
σ＝Mmax/W＝0.39×106/83333=4.68N/mm2≤[f]=9350 N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q'max＝lS'max＝0.267×38.4＝10.253kN/m
q'min＝lS'min＝0.267×0＝0kN/m
简图：
变形图：
νmax=0.698mm≤[ν]=l/400=600/400=1.5mm
满足要求！
3、支座反力计算
1）承载能力极限状态
剪力图：
R1=5.435kN，R2=4.879kN，R3=5.049kN，R4=5.853kN， R5=6.617kN，R6=6.39kN
R7=6.519kN，R8=3.673kN， R9=3.958kN
2）正常使用极限状态
剪力图：
R'1=4.311kN，R'2=3.869kN，R'3=4.004kN， R'4=4.4kN， R'5=5.243kN
R'6=5.087kN，R'7=5.094kN，R'8=3.079kN， R'9=2.605kN
4、抗剪验算
由承载能力极限状态的剪力图知
Vmax＝3.347kN
τ＝Vmax/(2bh)=3.347*103/(2*50*100)=0.335N/mm2≤[τ]=1.683N/mm2
满足要求！
8.6. 柱箍验算
| 柱箍类型： | 钢管 | 柱箍材质规格(mm)： | Ф48×3 |
| 柱箍截面面积A(cm2)： | 4.24 | 柱箍截面惯性矩I(cm4)： | 10.78 |
| 柱箍截面抵抗矩W(cm3)： | 4.49 | 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)： | 200 |
| 柱箍弹性模量E(N/mm2)： | 206000 | 柱箍合并根数： | 2 |
| 柱箍受力不均匀系数η： | 0.6 | ||
1）长边柱箍
承载能力极限状态：
Rmax＝ηMax[4.479，4.02，4.16，4.823，5.452，5.265，5.371，3.026，3.26]＝0.6×5.452=3.271kN
正常使用极限状态：
R'max＝ηMax[3.552，3.188，3.299，3.826，4.32，4.191，4.198，2.537，2.147]＝0.6×4.32=2.592kN
2）短边柱箍
承载能力极限状态：
Rmax＝ηMax[5.435，4.879，5.049，5.853，6.617，6.39，6.519，3.673，3.958]＝0.6×6.617=3.97kN
正常使用极限状态：
R'max＝ηMax[4.311，3.869，4.004，4.4，5.243，5.087，5.094，3.079，2.605]＝0.6×5.243=3.146kN
1、强度验算
长边柱箍计算简图：
长边柱箍计算弯矩图：
长边柱箍计算剪力图：
Mmax＝0.295kN·m
σ＝Mmax/W＝0.295×1062≤[f]=200N/mm2
满足要求！
短边柱箍计算简图：
短边柱箍计算弯矩图：
短边柱箍计算剪力图：
Mmax＝0.454kN·m
σ＝Mmax/W＝0.454×1062≤[f]=200N/mm2
满足要求！
2、支座反力计算
长边柱箍支座反力：
Rc1=1.332/η=1.332/0.6=2.22kN
Rc2=6.845/η=6.845/0.6=11.408kN
Rc3=6.845/η=6.845/0.6=11.408kN
Rc4=1.332/η=1.332/0.6=2.22kN
短边柱箍支座反力：
Rd1=1.679/η=1.679/0.6=2.798kN
Rd2=8.552/η=8.552/0.6=14.253kN
Rd3=1.679/η=1.679/0.6=2.798kN
3、挠度验算
长边柱箍计算简图：
长边柱箍计算变形图：
νmax＝0.091mm≤[ν]=l/400=445/400=1.112mm
满足要求！
短边柱箍计算简图：
短边柱箍计算变形图：
νmax＝0.151mm≤[ν]=l/400=518/400=1.295mm
满足要求！
8.7. 对拉螺栓验算
| 对拉螺栓类型： | M14 | 轴向拉力设计值Ntb(kN)： | 17.8 |
| 扣件类型： | 3形26型 | 扣件容许荷载(kN)： | 26 |
满足要求！
N＝14.253kN≤26kN
满足要求！
9. 柱模板（负二层KZ3）（支撑不等间距）计算书
9.1. 工程属性
| 新浇混凝土柱名称： | A1区负二层KZ3 | 新浇混凝土柱的计算高度(mm)： | 3800 |
| 新浇混凝土柱长边边长(mm)： | 1100 | 新浇混凝土柱短边边长(mm)： | 800 |
| 柱长边小梁根数： | 6 | 柱短边小梁根数： | 4 | |||
| 柱箍两端设置对拉螺栓： | 是 | 柱长边对拉螺栓根数： | 2 | |||
| 柱短边对拉螺栓根数： | 1 | 对拉螺栓布置方式： | 均分 | |||
| 柱长边对拉螺栓间距(mm)： | 445,445,445 | 柱短边对拉螺栓间距(mm)： | 518,518 | |||
| 柱箍搭设 | ||||||
| 序号 | 柱箍距柱底距离hi(mm)： | 柱箍依次间距(mm)： | ||||
| 1 | 200 | 200 | ||||
| 2 | 600 | 400 | ||||
| 3 | 1000 | 400 | ||||
| 4 | 1400 | 400 | ||||
| 5 | 1800 | 400 | ||||
| 6 | 2300 | 500 | ||||
| 7 | 2800 | 500 | ||||
| 8 | 3300 | 500 | ||||
| 9 | 3800 | 500 | ||||
立面图：
9.3. 荷载组合
| 侧压力计算依据规范 | 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 | 混凝土重力密度γc(kN/m3) | 24 |
| 新浇混凝土初凝时间t0(h) | 4 | 外加剂影响修正系数β1 | 1 |
| 混凝土坍落度影响修正系数β2 | 1.15 | 混凝土浇筑速度V(m/h) | 2.5 |
| 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) | 3.8 | ||
| 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) | min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×3.8}＝min{38.403，91.2}＝38.403kN/m2 | ||
| 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2) | 2 | ||
承载能力极限状态设计值
Smax＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2
Smin＝0.9×1.4Q3k=0.9×1.4×2=2.52kN/m2
正常使用极限状态设计值
S'max＝G4k＝38.4 kN/m2
S'min＝0 kN/m2
9.4. 面板验算
| 面板类型： | 覆面木胶合板 | 面板厚度t(mm)： | 18 |
| 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)： | 25 | 面板弹性模量E(N/mm2)： | 8000 |
W＝bh2/6＝1000×182/6＝54000mm3，I＝bh3/12＝1000×183/12=486000mm4
考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。
1、强度验算
最不利受力状态如下图，按【三等跨连续梁】验算
简图：
弯矩图：
静载线荷载q1＝0.9×1.35×bG4k＝0.9×1.35×1.0×38.4＝46.656kN/m
活载线荷载q2＝0.9×1.4 * 0.7×bQ3k＝0.9×1.4 * 0.7×1.0×2＝1.7kN/m
Mmax=-0.1q1l2-0.117q2l2=-0.1×46.656×0.2672-0.117×1.7×0.2672=-0.347kN·m
σ＝Mmax/W=＝0.347×106/54000=6.426N/mm2≤[f]=25N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
作用线荷载q'＝bS'max＝1.0×38.4＝38.4kN/m
简图：
变形图：
ν＝0.677 q'l4/(100EI)＝0.677×38.4×2674/(100×8000×486000)=0.34mm≤[ν]＝l/400＝267/400＝0.6675mm
满足要求！
9.5. 小梁验算
| 小梁类型： | 矩形木楞 | 小梁材质规格(mm)： | 50×100 |
| 小梁截面惯性矩I(cm4)： | 416.667 | 小梁截面抵抗矩W(cm3)： | 83.333 |
| 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)： | 16.83 | 小梁弹性模量E(N/mm2)： | 9350 |
| 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)： | 1.683 | ||
qmax＝lSmax＝0.267×48.42＝12.928kN/m
qmin＝lSmin＝0.267×2.52＝0.673kN/m
简图：
弯矩图：
Mmax=0.274kN·m
σ＝Mmax/W＝0.274×106/83333=3.288N/mm2≤[f]=9350 N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q'max＝lS'max＝0.267×38.4＝10.253kN/m
q'min＝lS'min＝0.267×0＝0kN/m
简图：
变形图：
νmax=0.252mm≤[ν]=l/400=500/400=1.25mm
满足要求！
3、支座反力计算
1）承载能力极限状态
剪力图：
R1=5.447kN，R2=4.81kN， R3=5.324kN，R4=4.922kN，R5=5.908kN，R6=6.339kN
，R7=3.67kN，R8=2.95kN
2）正常使用极限状态
剪力图：
R'1=4.32kN， R'2=3.814kN， R'3=4.224kN，R'4=3.8kN，R'5=4.702kN
，R'6=4.965kN，R'7=2.979kN，R'8=1.7kN
4、抗剪验算
由承载能力极限状态的剪力图知
Vmax＝3.323kN
τ＝Vmax/(2bh)=3.323*103/(2*50*100)=0.332N/mm2≤[τ]=1.683N/mm2
满足要求！
9.6. 柱箍验算
| 柱箍类型： | 钢管 | 柱箍材质规格(mm)： | Ф48×3 |
| 柱箍截面面积A(cm2)： | 4.24 | 柱箍截面惯性矩I(cm4)： | 10.78 |
| 柱箍截面抵抗矩W(cm3)： | 4.49 | 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)： | 200 |
| 柱箍弹性模量E(N/mm2)： | 206000 | 柱箍合并根数： | 2 |
| 柱箍受力不均匀系数η： | 0.6 | ||
1）长边柱箍
承载能力极限状态：
Rmax＝ηMax[4.488，3.963，4.387，4.056，4.868，5.223，3.024，2.431]＝0.6×5.223=3.134kN
正常使用极限状态：
R'max＝ηMax[3.559，3.143，3.48，3.212，3.874，4.091，2.455，1.563]＝0.6×4.091=2.455kN
2）短边柱箍
承载能力极限状态：
Rmax＝ηMax[5.447，4.81，5.324，4.922，5.908，6.339，3.67，2.95]＝0.6×6.339=3.803kN
正常使用极限状态：
R'max＝ηMax[4.32，3.814，4.224，3.8，4.702，4.965，2.979，1.7]＝0.6×4.965=2.979kN
1、强度验算
长边柱箍计算简图：
长边柱箍计算弯矩图：
长边柱箍计算剪力图：
Mmax＝0.282kN·m
σ＝Mmax/W＝0.282×1062≤[f]=200N/mm2
满足要求！
短边柱箍计算简图：
短边柱箍计算弯矩图：
短边柱箍计算剪力图：
Mmax＝0.434kN·m
σ＝Mmax/W＝0.434×1062≤[f]=200N/mm2
满足要求！
2、支座反力计算
长边柱箍支座反力：
Rc1=1.276/η=1.276/0.6=2.127kN
Rc2=6.559/η=6.559/0.6=10.932kN
Rc3=6.559/η=6.559/0.6=10.932kN
Rc4=1.276/η=1.276/0.6=2.127kN
短边柱箍支座反力：
Rd1=1.609/η=1.609/0.6=2.682kN
Rd2=8.192/η=8.192/0.6=13.653kN
Rd3=1.609/η=1.609/0.6=2.682kN
3、挠度验算
长边柱箍计算简图：
长边柱箍计算变形图：
νmax＝0.087mm≤[ν]=l/400=445/400=1.112mm
满足要求！
短边柱箍计算简图：
短边柱箍计算变形图：
νmax＝0.143mm≤[ν]=l/400=518/400=1.295mm
满足要求！
9.7. 对拉螺栓验算
| 对拉螺栓类型： | M14 | 轴向拉力设计值Ntb(kN)： | 17.8 |
| 扣件类型： | 3形26型 | 扣件容许荷载(kN)： | 26 |
满足要求！
N＝13.653kN≤26kN
满足要求！
10. 柱模板（负一层KZ1）（支撑不等间距）计算书
10.1. 工程属性
| 新浇混凝土柱名称： | A1区负一层KZ1 | 新浇混凝土柱的计算高度(mm)： | 3800 |
| 新浇混凝土柱长边边长(mm)： | 600 | 新浇混凝土柱短边边长(mm)： | 600 |
| 柱长边小梁根数： | 3 | 柱短边小梁根数： | 3 | |||
| 柱箍两端设置对拉螺栓： | 是 | 柱长边对拉螺栓根数： | 1 | |||
| 柱短边对拉螺栓根数： | 1 | 对拉螺栓布置方式： | 均分 | |||
| 柱长边对拉螺栓间距(mm)： | 418,418 | 柱短边对拉螺栓间距(mm)： | 418,418 | |||
| 柱箍搭设 | ||||||
| 序号 | 柱箍距柱底距离hi(mm)： | 柱箍依次间距(mm)： | ||||
| 1 | 200 | 200 | ||||
| 2 | 600 | 400 | ||||
| 3 | 1000 | 400 | ||||
| 4 | 1400 | 400 | ||||
| 5 | 1800 | 400 | ||||
| 6 | 2300 | 500 | ||||
| 7 | 2800 | 500 | ||||
| 8 | 3300 | 500 | ||||
| 9 | 3800 | 500 | ||||
立面图：
10.3. 荷载组合
| 侧压力计算依据规范 | 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 | 混凝土重力密度γc(kN/m3) | 24 |
| 新浇混凝土初凝时间t0(h) | 4 | 外加剂影响修正系数β1 | 1 |
| 混凝土坍落度影响修正系数β2 | 1.15 | 混凝土浇筑速度V(m/h) | 2.5 |
| 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) | 3.8 | ||
| 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) | min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×3.8}＝min{38.403，91.2}＝38.403kN/m2 | ||
| 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2) | 2 | ||
承载能力极限状态设计值
Smax＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2
Smin＝0.9×1.4Q3k=0.9×1.4×2=2.52kN/m2
正常使用极限状态设计值
S'max＝G4k＝38.4 kN/m2
S'min＝0 kN/m2
10.4. 面板验算
| 面板类型： | 覆面木胶合板 | 面板厚度t(mm)： | 18 |
| 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)： | 25 | 面板弹性模量E(N/mm2)： | 8000 |
W＝bh2/6＝1000×182/6＝54000mm3，I＝bh3/12＝1000×183/12=486000mm4
考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。
1、强度验算
最不利受力状态如下图，按【二等跨连续梁】验算
简图：
弯矩图：
静载线荷载q1＝0.9×1.35×bG4k＝0.9×1.35×1.0×38.4＝46.656kN/m
活载线荷载q2＝0.9×1.4 * 0.7×bQ3k＝0.9×1.4 * 0.7×1.0×2＝1.7kN/m
Mmax=-0.125q1l2-0.125q2l2=-0.125×46.656×0.32-0.125×1.7×0.32=-0.545kN·m
σ＝Mmax/W=＝0.545×106/54000=10.093N/mm2≤[f]=25N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
作用线荷载q'＝bS'max＝1.0×38.4＝38.4kN/m
简图：
变形图：
ν＝0.521 q'l4/(100EI)＝0.521×38.4×3004/(100×8000×486000)=0.417mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
10.5. 小梁验算
| 小梁类型： | 矩形木楞 | 小梁材质规格(mm)： | 50×100 |
| 小梁截面惯性矩I(cm4)： | 416.667 | 小梁截面抵抗矩W(cm3)： | 83.333 |
| 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)： | 16.83 | 小梁弹性模量E(N/mm2)： | 9350 |
| 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)： | 1.683 | ||
qmax＝lSmax＝0.3×48.42＝14.526kN/m
qmin＝lSmin＝0.3×2.52＝0.756kN/m
简图：
弯矩图：
Mmax=0.308kN·m
σ＝Mmax/W＝0.308×106/83333=3.696N/mm2≤[f]=9350 N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q'max＝lS'max＝0.3×38.4＝11.52kN/m
q'min＝lS'min＝0.3×0＝0kN/m
简图：
变形图：
νmax=0.283mm≤[ν]=l/400=500/400=1.25mm
满足要求！
3、支座反力计算
1）承载能力极限状态
剪力图：
R1=6.12kN，R2=5.404kN，R3=5.982kN， R4=5.531kN，R5=6.639kN，R6=7.122kN
，R7=4.124kN，R8=3.315kN
2）正常使用极限状态
剪力图：
R'1=4.854kN，R'2=4.286kN，R'3=4.746kN， R'4=4.38kN， R'5=5.283kN，R'6=5.578kN
，R'7=3.347kN，R'8=2.132kN
4、抗剪验算
由承载能力极限状态的剪力图知
Vmax＝3.734kN
τ＝Vmax/(2bh)=3.734*103/(2*50*100)=0.373N/mm2≤[τ]=1.683N/mm2
满足要求！
10.6. 柱箍验算
| 柱箍类型： | 钢管 | 柱箍材质规格(mm)： | Ф48×3 |
| 柱箍截面面积A(cm2)： | 4.24 | 柱箍截面惯性矩I(cm4)： | 10.78 |
| 柱箍截面抵抗矩W(cm3)： | 4.49 | 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)： | 200 |
| 柱箍弹性模量E(N/mm2)： | 206000 | 柱箍合并根数： | 2 |
| 柱箍受力不均匀系数η： | 0.6 | ||
1）长边柱箍
承载能力极限状态：
Rmax＝ηMax[6.12，5.404，5.982，5.531，6.639，7.122，4.124，3.315]＝0.6×7.122=4.273kN
正常使用极限状态：
R'max＝ηMax[4.854，4.286，4.746，4.38，5.283，5.578，3.347，2.132]＝0.6×5.578=3.347kN
2）短边柱箍
承载能力极限状态：
Rmax＝ηMax[6.12，5.404，5.982，5.531，6.639，7.122，4.124，3.315]＝0.6×7.122=4.273kN
正常使用极限状态：
R'max＝ηMax[4.854，4.286，4.746，4.38，5.283，5.578，3.347，2.132]＝0.6×5.578=3.347kN
1、强度验算
长边柱箍计算简图：
长边柱箍计算弯矩图：
长边柱箍计算剪力图：
Mmax＝0.148kN·m
σ＝Mmax/W＝0.148×1062≤[f]=200N/mm2
满足要求！
短边柱箍计算简图：
短边柱箍计算弯矩图：
短边柱箍计算剪力图：
Mmax＝0.148kN·m
σ＝Mmax/W＝0.148×1062≤[f]=200N/mm2
满足要求！
2、支座反力计算
长边柱箍支座反力：
Rc1=1.256/η=1.256/0.6=2.093kN，Rc2=6.034/η=6.034/0.6=10.057kN
，Rc3=1.256/η=1.256/0.6=2.093kN
短边柱箍支座反力：
Rd1=1.256/η=1.256/0.6=2.093kN，Rd2=6.034/η=6.034/0.6=10.057kN
Rd3=1.256/η=1.256/0.6=2.093kN
3、挠度验算
长边柱箍计算简图：
长边柱箍计算变形图：
νmax＝0.047mm≤[ν]=l/400=418/400=1.045mm
满足要求！
短边柱箍计算简图：
短边柱箍计算变形图：
νmax＝0.047mm≤[ν]=l/400=418/400=1.045mm
满足要求！
10.7. 对拉螺栓验算
| 对拉螺栓类型： | M14 | 轴向拉力设计值Ntb(kN)： | 17.8 |
| 扣件类型： | 3形26型 | 扣件容许荷载(kN)： | 26 |
满足要求！
N＝10.057kN≤26kN
满足要求！
11. 柱模板（负二层KZ1）（支撑不等间距）计算书
11.1. 工程属性
| 新浇混凝土柱名称： | A1区负二层KZ1 | 新浇混凝土柱的计算高度(mm)： | 4500 |
| 新浇混凝土柱长边边长(mm)： | 600 | 新浇混凝土柱短边边长(mm)： | 600 |
| 柱长边小梁根数： | 3 | 柱短边小梁根数： | 3 | |||
| 柱箍两端设置对拉螺栓： | 是 | 柱长边对拉螺栓根数： | 1 | |||
| 柱短边对拉螺栓根数： | 1 | 对拉螺栓布置方式： | 均分 | |||
| 柱长边对拉螺栓间距(mm)： | 418,418 | 柱短边对拉螺栓间距(mm)： | 418,418 | |||
| 柱箍搭设 | ||||||
| 序号 | 柱箍距柱底距离hi(mm)： | 柱箍依次间距(mm)： | ||||
| 1 | 200 | 200 | ||||
| 2 | 600 | 400 | ||||
| 3 | 1000 | 400 | ||||
| 4 | 1400 | 400 | ||||
| 5 | 1900 | 500 | ||||
| 6 | 2400 | 500 | ||||
| 7 | 2900 | 500 | ||||
| 8 | 3400 | 500 | ||||
| 9 | 3900 | 500 | ||||
| 10 | 4500 | 600 | ||||
立面图：
11.3. 荷载组合
| 侧压力计算依据规范 | 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 | 混凝土重力密度γc(kN/m3) | 24 |
| 新浇混凝土初凝时间t0(h) | 4 | 外加剂影响修正系数β1 | 1 |
| 混凝土坍落度影响修正系数β2 | 1.15 | 混凝土浇筑速度V(m/h) | 2.5 |
| 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) | 4.5 | ||
| 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) | min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×4.5}＝min{38.403，108}＝38.403kN/m2 | ||
| 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2) | 2 | ||
承载能力极限状态设计值
Smax＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2
Smin＝0.9×1.4Q3k=0.9×1.4×2=2.52kN/m2
正常使用极限状态设计值
S'max＝G4k＝38.4 kN/m2
S'min＝0 kN/m2
11.4. 面板验算
| 面板类型： | 覆面木胶合板 | 面板厚度t(mm)： | 18 |
| 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)： | 25 | 面板弹性模量E(N/mm2)： | 8000 |
W＝bh2/6＝1000×182/6＝54000mm3，I＝bh3/12＝1000×183/12=486000mm4
考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。
1、强度验算
最不利受力状态如下图，按【二等跨连续梁】验算
简图：
弯矩图：
静载线荷载q1＝0.9×1.35×bG4k＝0.9×1.35×1.0×38.4＝46.656kN/m
活载线荷载q2＝0.9×1.4 * 0.7×bQ3k＝0.9×1.4 * 0.7×1.0×2＝1.7kN/m
Mmax=-0.125q1l2-0.125q2l2=-0.125×46.656×0.32-0.125×1.7×0.32=-0.545kN·m
σ＝Mmax/W=＝0.545×106/54000=10.093N/mm2≤[f]=25N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
作用线荷载q'＝bS'max＝1.0×38.4＝38.4kN/m
简图：
变形图：
ν＝0.521 q'l4/(100EI)＝0.521×38.4×3004/(100×8000×486000)=0.417mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
11.5. 小梁验算
| 小梁类型： | 矩形木楞 | 小梁材质规格(mm)： | 50×100 |
| 小梁截面惯性矩I(cm4)： | 416.667 | 小梁截面抵抗矩W(cm3)： | 83.333 |
| 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)： | 16.83 | 小梁弹性模量E(N/mm2)： | 9350 |
| 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)： | 1.683 | ||
qmax＝lSmax＝0.3×48.42＝14.526kN/m
qmin＝lSmin＝0.3×2.52＝0.756kN/m
简图：
弯矩图：
Mmax=0.438kN·m
σ＝Mmax/W＝0.438×106/83333=5.256N/mm2≤[f]=9350 N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q'max＝lS'max＝0.3×38.4＝11.52kN/m
q'min＝lS'min＝0.3×0＝0kN/m
简图：
变形图：
νmax=0.784mm≤[ν]=l/400=600/400=1.5mm
满足要求！
3、支座反力计算
1）承载能力极限状态
剪力图：
R1=6.107kN，R2=5.482kN， R3=5.673kN，R4=6.577kN，R5=7.435kN，R6=7.18kN
，R7=7.324kN，R8=4.127kN， R9=4.447kN
2）正常使用极限状态
剪力图：
R'1=4.843kN，R'2=4.347kN，R'3=4.498kN， R'4=5.217kN， R'5=5.1kN
，R'6=5.716kN，R'7=5.724kN，R'8=3.46kN，R'9=2.927kN
4、抗剪验算
由承载能力极限状态的剪力图知
Vmax＝3.761kN
τ＝Vmax/(2bh)=3.761*103/(2*50*100)=0.376N/mm2≤[τ]=1.683N/mm2
满足要求！
11.6. 柱箍验算
| 柱箍类型： | 钢管 | 柱箍材质规格(mm)： | Ф48×3 |
| 柱箍截面面积A(cm2)： | 4.24 | 柱箍截面惯性矩I(cm4)： | 10.78 |
| 柱箍截面抵抗矩W(cm3)： | 4.49 | 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)： | 200 |
| 柱箍弹性模量E(N/mm2)： | 206000 | 柱箍合并根数： | 2 |
| 柱箍受力不均匀系数η： | 0.6 | ||
1）长边柱箍
承载能力极限状态：
Rmax＝ηMax[6.107，5.482，5.673，6.577，7.435，7.18，7.324，4.127，4.447]＝0.6×7.435=4.461kN
正常使用极限状态：
R'max＝ηMax[4.843，4.347，4.498，5.217，5.1，5.716，5.724，3.46，2.927]＝0.6×5.1=3.535kN
2）短边柱箍
承载能力极限状态：
Rmax＝ηMax[6.107，5.482，5.673，6.577，7.435，7.18，7.324，4.127，4.447]＝0.6×7.435=4.461kN
正常使用极限状态：
R'max＝ηMax[4.843，4.347，4.498，5.217，5.1，5.716，5.724，3.46，2.927]＝0.6×5.1=3.535kN
1、强度验算
长边柱箍计算简图：
长边柱箍计算弯矩图：
长边柱箍计算剪力图：
Mmax＝0.155kN·m
σ＝Mmax/W＝0.155×1062≤[f]=200N/mm2
满足要求！
短边柱箍计算简图：
短边柱箍计算弯矩图：
短边柱箍计算剪力图：
Mmax＝0.155kN·m
σ＝Mmax/W＝0.155×1062≤[f]=200N/mm2
满足要求！
2、支座反力计算
长边柱箍支座反力：
Rc1=1.311/η=1.311/0.6=2.185kN
Rc2=6.3/η=6.3/0.6=10.5kN
Rc3=1.311/η=1.311/0.6=2.185kN
短边柱箍支座反力：
Rd1=1.311/η=1.311/0.6=2.185kN
Rd2=6.3/η=6.3/0.6=10.5kN
Rd3=1.311/η=1.311/0.6=2.185kN
3、挠度验算
长边柱箍计算简图：
长边柱箍计算变形图：
νmax＝0.05mm≤[ν]=l/400=418/400=1.045mm
满足要求！
短边柱箍计算简图：
短边柱箍计算变形图：
νmax＝0.05mm≤[ν]=l/400=418/400=1.045mm
满足要求！
11.7. 对拉螺栓验算
| 对拉螺栓类型： | M14 | 轴向拉力设计值Ntb(kN)： | 17.8 |
| 扣件类型： | 3形26型 | 扣件容许荷载(kN)： | 26 |
满足要求！
N＝10.5kN≤26kN
满足要求！
12. 墙模板（支撑不等间距）计算书
12.1. 工程属性
| 砼墙特性 | A1区负一层Q1 | 砼墙厚度(mm) | 400 |
| 砼墙高度(mm) | 4500 | 砼墙长度(mm) | 6900 |
| 小梁布置方式 | 竖直 | 小梁间距l(mm) | 250 |
| 主梁最大悬挑长度D(mm) | 150 | 对拉螺栓水平间距s(mm) | 600 |
| 主梁固定方式 | 对拉螺栓 | ||
| 主梁和支撑构造 | |||
| 支撑序号 | 主梁上支撑点距墙底距离hi(mm) | ||
| 第1道 | 200 | ||
| 第2道 | 600 | ||
| 第3道 | 1000 | ||
| 第4道 | 1400 | ||
| 第5道 | 1900 | ||
| 第6道 | 2400 | ||
| 第7道 | 2900 | ||
| 第8道 | 3400 | ||
| 第9道 | 3900 | ||
| 第10道 | 4500 | ||
墙模板(支撑不等间距)剖面图
墙模板(支撑不等间距)正立面图
12.3. 荷载组合
| 侧压力计算依据规范 | 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 | 混凝土重力密度γc(kN/m3) | 24 |
| 新浇混凝土初凝时间t0(h) | 4 | 外加剂影响修正系数β1 | 1 |
| 混凝土坍落度影响修正系数β2 | 1.15 | 混凝土浇筑速度V(m/h) | 2.5 |
| 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) | 4.5 | ||
| 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) | min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×4.5}＝min{38.403，108}＝38.403kN/m2 | ||
| 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2) | 2 | ||
承载能力极限状态设计值
Smax＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35 G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.400+1.4×2.000，1.35×38.400+1.4×0.7×2.000]＝48.42kN/m2
Smin＝0.9×1.4 Q3k＝0.9×1.4×2.000＝2.52kN/m2
正常使用极限状态设计值
Sˊmax＝G4k＝38.400kN/m2
Sˊmin＝0kN/m2
12.4. 面板验算
| 面板类型 | 覆面木胶合板 | 面板厚度（mm） | 18 |
| 面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2） | 25 | 面板弹性模量E（N/mm2） | 8000 |
W＝bh2/6＝1000×182/6＝54000mm3，I＝bh3/12＝1000×183/12=486000mm4
考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。
1、强度验算
q＝bSmax＝1.0×48.42＝48.42kN/m
验算简图
Mmax＝ql2/8=48.42×0.2502/8=0.38kN·m
σ＝Mmax/W＝0.38×106/54000=7.01N/mm2≤[f]=37 N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
qˊ＝bSˊmax＝1.0×38.40＝38.40kN/m
验算简图
挠度验算,νmax＝5qˊl4/(384EI)=5×38.40×2504/(384×8000×486000)=0.50mm≤[ν]=l/250=250/250=1.00mm
满足要求！
12.5. 小梁验算
| 小梁类型 | 矩形木楞 | 小梁材料规格 | 50×100 |
| 小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2） | 16.83 | 小梁弹性模量E（N/mm2） | 9350 |
| 小梁截面抵抗矩W（cm3） | 83.333 | 小梁截面惯性矩I（cm4） | 416.667 |
| 小梁合并根数n | 1 | 小梁受力不均匀系数η | 1 |
q＝ηlSmax＝1.000×0.250×48.420＝12.10kN/m
qmin＝ηlSmin＝1.000×0.250×2.520＝0.63kN/m
验算简图
弯矩图
Mmax＝0.26kN·m
σ＝Mmax/W＝0.26×106/83333=3.15N/mm2≤[f]=16.83 N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
qˊmax＝ηlSˊmax＝1.000×0.250×38.40＝9.60kN/m
qˊmin＝ηlSˊmin＝1.000×0.250×0＝0kN/m
验算简图
变形图
νmax＝0.09mm≤[ν]=l/250=600/250=2.4mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
剪力图
R1=5.09 /η=5.09/1.000=5.09kN
R2=4.57 /η=4.57/1.000=4.57kN
R3=4.73 /η=4.73/1.000=4.73kN
R4=5.48 /η=5.48/1.000=5.48kN
R5=6.18 /η=6.18/1.000=6.18kN
R6=6.04 /η=6.04/1.000=6.04kN
R7=5.90 /η=5.90/1.000=5.90kN
R8=4.21 /η=4.21/1.000=4.21kN
R9=2.70 /η=2.70/1.000=2.70kN
R10=0.40 /η=0.40/1.000=0.40kN
正常使用极限状态
剪力图
Rˊ1 = 4.04 /η = 4.04/1.000 = 4.04 kN
Rˊ2 = 3.62 /η = 3.62/1.000 = 3.62 kN
Rˊ3 = 3.75 /η = 3.75/1.000 = 3.75 kN
Rˊ4 = 4.35 /η = 4.35/1.000 = 4.35 kN
Rˊ5 = 4.90 /η = 4.90/1.000 = 4.90 kN
Rˊ6 = 4.79 /η = 4.79/1.000 = 4.79 kN
Rˊ7 = 4.66 /η = 4.66/1.000 = 4.66 kN
Rˊ8 = 3.28 /η = 3.28/1.000 = 3.28 kN
Rˊ9 = 1.92 /η = 1.92/1.000 = 1.92 kN
Rˊ10 = 0.21 /η = 0.21/1.000 = 0.21 kN
4、抗剪验算
Vmax＝3.13kN
τ＝Vmax/(2bh)=3.13*103/(2*50*100)=0.31N/mm2≤[τ]=1.3 N/mm2
满足要求！
12.6. 主梁验算
| 主梁类型 | 钢管 | 主梁材料规格 | Ф48×3 |
| 主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2） | 200 | 主梁弹性模量E（N/mm2） | 206000 |
| 主梁截面抵抗矩W（cm3） | 4.49 | 主梁截面惯性矩I（cm4） | 10.78 |
| 主梁合并根数n | 2 | 主梁受力不均匀系数ζ | 0.6 |
| 主梁计算方式 | 四等跨梁 | ||
承载能力极限状态：
Rmax＝ζMax[5.0，4.568，4.726，5.485，6.181，6.038，5.8，4.207，2.702，0.398]＝0.6×6.181=3.709kN。
正常使用极限状态：
Rˊmax＝ζMax[4.036，3.623，3.748，4.35，4.901，4.791，4.6，3.28，1.922，0.205]＝0.6×4.901=2.941kN。
1、强度验算
验算简图
弯矩图
Mmax＝0.55kN·m
σ＝Mmax/W＝0.55×106/4490=122.75N/mm2[f]≤205 N/mm2
满足要求！
2、支座反力计算
剪力图
第1道支撑所受主梁最大反力Rmax(1)＝13.21/ζ=13.21/0.6=22.01kN
计算方法同上，可依次知：
第2道支撑所受主梁最大反力Rmax(2)＝11.86/ζ=11.86/0.6=19.76kN
第3道支撑所受主梁最大反力Rmax(3)＝12.27/ζ=12.27/0.6=20.44kN
第4道支撑所受主梁最大反力Rmax(4)＝14.24/ζ=14.24/0.6=23.73kN
第5道支撑所受主梁最大反力Rmax(5)＝16.04/ζ=16.04/0.6=26.74kN
第6道支撑所受主梁最大反力Rmax(6)＝15.67/ζ=15.67/0.6=26.12kN
第7道支撑所受主梁最大反力Rmax(7)＝15.31/ζ=15.31/0.6=25.51kN
第8道支撑所受主梁最大反力Rmax(8)＝10.92/ζ=10.92/0.6=18.20kN
第9道支撑所受主梁最大反力Rmax(9)＝7.01/ζ=7.01/0.6=11.69kN
第10道支撑所受主梁最大反力Rmax(10)＝1.03/ζ=1.03/0.6=1.72kN
3、挠度验算
验算简图
变形图
νmax＝0.33mm≤[ν]=l/250=600/250=2.4mm
满足要求！
12.7. 对拉螺栓验算
| 对拉螺栓计算依据 | 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 | 对拉螺栓类型 | M14 |
| 轴向拉力设计值Ntb(kN) | 17.8 | ||
m＝max[s，s/2+D] ＝max[600，600/2+150]=600mm
支撑竖向验算间距：
n1=(h1+h2)/2 =(200+600)/2=400mm
n2＝(h3-h1)/2＝(1000-200)/2＝400mm
n3＝(h4-h2)/2＝(1400-600)/2＝400mm
n4＝(h5-h3)/2＝(1900-1000)/2＝450mm
n5＝(h6-h4)/2＝(2400-1400)/2＝500mm
n6＝(h7-h5)/2＝(2900-1900)/2＝500mm
n7＝(h8-h6)/2＝(3400-2400)/2＝500mm
n8＝(h9-h7)/2＝(3900-2900)/2＝500mm
n9＝(h10-h8)/2＝(4500-3400)/2＝550mm
n8=H-(h8+h7)/2 =4500-(4500+3900)/2＝300mm
n=max[n1,n2,n3,n4,n5,n6,n7,n8,n9,n10]=550mm
N=0.6 mn Smax＝0.6×0.6×0.55×48.42＝9.58716kN≤Ntb＝17.8kN
满足要求！
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