钢管脚手架方案(附图)

一、脚手架结构设计

1.脚手架基础构造

脚手架基础采用C20混凝土浇筑，混凝土浇筑前将基土分层夯实，并加铺10㎝碎石，混凝土厚15㎝。在脚手架基础周围设置排水沟，防止积水影响基础稳定，从而影响脚手架整体稳定性。

2.脚手架搭设高度

根据规范，要求外架超出建筑物总高度1.8m, 里排立杆低于檐口0.5m。本工程主楼11层，两侧偏楼各为7层和8层，对称布置。本方案采用7层的高度进行脚手架设计，7层以上部分采用悬挑式脚手架（详见专项方案）。脚手架搭设高度H=26.7m+1.8m=28.5m。

3. 脚手架架体的构造要求

（1）纵距

钢管脚手架纵距1.5m。

（2）横距

里、外的横距1.05m，里立杆与建筑物的距离0.2m。

（3）步距

钢管脚手架的底步距在任何情况下均不得大于2.4m，一步以上的每步距1.8m。

（4）钢管脚手架立杆的平面布置采用里外、左右交错布置，不允许采用同等长度的杆件作立杆，以保证立杆的接长不在同一水平面上。

（5）剪刀撑

外脚手架的两端转角处以及中间每隔6～7 根立杆应设一组剪刀撑, 剪刀撑与地面角度应不大于60°。要连续搭接并保证搭接长度, 相交点应处于同一条直线上。

4. 脚手架材质要求

（1）选材要求

杆件采用外径48㎜、壁厚3.5㎜的钢管，钢管的机械性能应符合《普通碳素结构钢技术条件》（GB700-79）中对A3号钢的要求。进场的钢管表面应无凸凹状、裂纹和变形，并有出厂合格证；

（2）加工要求

钢管的两端切口必须平直，严禁出现斜口、毛口、卷口等现象，利用短管连接时，应在管内插入长120㎜、外径38㎜的无缝管，内套外焊，严禁在杆件两端300㎜外作接长焊接；

（3）杆件长度规格

①杆件长度1800㎜。主要用于小横杆、底部和顶部立杆交叉设置之用，当脚手架横距为1000㎜时，小横杆的长度采用1500㎜的长度；

②杆件长度3600～4500㎜。用于立杆、大横杆、斜拉杆、搁栅、防护栏杆等通长杆件；

5. 扣件材质要求

（1）钢管脚手架采用扣件连接，分直角扣件、对接扣件和回转扣件三种。所有进场的扣件必须有出厂合格证。本工程脚手架严禁使用冲压口件；

（2）各类扣件在紧固中，必须满足40～50N·m的紧固力矩范围，杆件端口与扣件的长度不得小于100㎜；

（3）脚手架中不允许钢、竹或木两种材料混用，钢管脚手架严禁铁丝绑扎连接；

6. 脚手板铺设要求

墙与脚手架里排立杆之间一般铺两块板, 宽度400～500mm, 里外立杆之间则应满铺脚手板, 严禁探头板。若用竹笆则应密铺平铺, 不得高低不平。

7.架体与建筑物拉结

脚手架高度在7m以上及每高4m, 水平每隔7m同建筑物牢固地拉结, 拉结点以二步四跨设置一点（即3.6m×6.0m），用双股8号铅丝连接, 并加设顶撑使之同时承受拉力和压力, 保证架体与建筑物之间连接牢固, 不摇晃、不倒塌。

8.防护

每步架的外侧离大横杆0.18m高处设挡脚板一道、1.0m高处再绑扎栏杆一道；另外，在所有架体外侧均挂安全立网进行全封闭的防护，立网规格L-1.8×6.0每片网重量为4kg。

9.荷载传递方式

用竹榀铺设的条件下，施工荷载通过竹榀传递给大横杆，再由大横杆传递给靠近立杆的小横杆，小横杆传递给立杆，立杆传至基础。

二、脚手架设计计算

1.计算参数

（1）脚手架参数

双排脚手架搭设高度为28.5米，25.00米以下采用杆，25.00米以上采用单管立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.80米；

内排架距离墙长度为0.20米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×3.5； 

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

（2）活荷载参数

施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；

脚手架用途:结构脚手架；

同时施工层数:2 层；

（3）风荷载参数

本工程地处浙江省温州市，基本风压为0.60kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为0.65；

脚手架计算中考虑风荷载作用；

（4）静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1291；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；

栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；

脚手板铺设层数:13；

脚手板类别:竹笆片脚手板；

栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；

（5）地基参数

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；

立杆基础底面面积(m2):0.25；地面广截力调整系数:1.00。

2. 大横杆计算

（1）均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m ；

脚手板的自重标准值:P2=0.300×1.050/(2+1)=0.105kN/m

活荷载标准值: Q=3.000×1.050/(2+1)=1.050kN/m

静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m

活荷载的设计值: q2=1.4×1.050=1.470kN/m

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)             

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

（2）强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.5002+0.10×1.470×1.5002=0.362kN.m

支座最大弯距计算公式:

支座最大弯距为M2max=-0.10×0.172×1.5002-0.117×1.470×1.5002=-0.426kN.m

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.362×106,0.426×106)/5080.0=83.858N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=83.858N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求。

（3）挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

式中：

   静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；

   活荷载标准值: q2= Q =1.050 kN/m；

最大挠度计算值为：

V=0.677×0.143×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×1.050×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.291mm

大横杆的最大挠度2.291mm小于大横杆的最大容许挠度 1200.0/150mm与10mm，满足要求。

3. 小横杆计算

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

（1）荷载值计算

大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.500=0.058kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.300×1.050×1.500/(2+1)=0.158kN；

活荷载标准值：Q=3.000×1.050×1.500/(2+1)=1.575kN；

集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.158)+1.4×1.575=2.463 kN；

图3  小横杆计算简图

（2）强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.038×1.0502/8=0.006kN.m

集中荷载最大弯矩计算公式:

Mpmax=2.463×1.050/3=0.862kN.m 

最大弯矩 M=Mqmax+Mpmax=0.868kN.m

最大应力计算值σ=M/W=0.868×106/5080.000=170.953N/mm2 

小横杆的最大弯曲应力σ=170.953N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 205.000N/mm2，满足要求。

（3）挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×1050.04/(384×2.060×105×121900.000)=0.024mm

大横杆传递荷载 P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.575=1.790kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式:

Vpmax=1790.100×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9 )/(72×2.060×105×121900.0)=2.929mm

最大挠度V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.929=2.953mm

小横杆的最大挠度为2.953mm小于小横杆的最大容许挠度 1050.000/150=7.000与10mm,满足要求。

4.扣件抗滑力计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

            R≤Rc    

式中： Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值: P1=0.038×1.500×2/2=0.058kN；

小横杆的自重标准值: P2=0.038×1.050/2=0.020kN；

脚手板的自重标准值: P3=0.300×1.050×1.500/2=0.236kN；

活荷载标准值: Q=3.000×1.050×1.500/2=2.363kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.020+0.236)+1.4×2.363=3.684kN；

R3.684kN< Rc=6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。 

5. 脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：    

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248。

NG1=[0.1248+(1.50×2/2+1.50×2)×0.038/1.80]×(28.50-25.00)=0.773kN

NGL1=[0.1248+0.038+(1.50×2/2+1.50×2)×0.038/1.80]×25.00=6.480kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30

NG2= 0.300×7×1.500×(1.050+0.2)/2=1.969kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15。

  NG3=0.150×7×1.500/2=0.788kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005。

  NG4=0.005×1.500×28.500=0.214kN

经计算得到，静荷载标准值

  NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.743kN

  NGL=NGL1+NG1+NG2+NG3+NG4=10.223kN

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

  NQ=3.000×1.050×1.500×2/2=4.725kN

风荷载标准值按照以下公式计算 

式中：Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.600kN/m2；

      Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.000；

Us -- 风荷载体型系数：取值为0.5；

经计算得到，风荷载标准值

   Wk=0.7×0.600×1.000×0.5=0.271kN/m2

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：

  Ns=1.2NGL+1.4NQ=1.2×10.223+1.4×4.725=18.882kN；

  Nd=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.743+1.4×4.725=11.106kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为：

Ns=1.2NGL+0.85×1.4NQ=1.2×10.223+0.85×1.4×4.725=17.0kN

Nd=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×3.743+0.85×1.4×4.725=10.114kN

 风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为：

  Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.271×1.500×

      1.8002/10 =0.157kN.m

6. 立杆稳定性计算

外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。

(1)25.00米以上立杆稳定性计算

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N=11.106kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i=1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ=1.500；

计算长度 ,由公式 lo=kμh 确定 ：l0=3.119m；

长细比 Lo/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到 ：φ=0.186；

立杆净截面面积 ： A=4.cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f]=205.000N/mm2；

σ=11106.000/(0.186×4.000)=122.110N/mm2；

立杆稳定性计算σ=122.110N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 [f]=205.000N/mm2，满足要求。

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N=10.114kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ=1.500；

计算长度 ,由公式l0=kuh确定：l0=3.119m；

长细比: L0/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ= 0.186

立杆净截面面积 ： A=4.cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f]=205.000N/mm2；

σ=10114.110/(0.186×4.000)+156672.306/5080.000 = 142.041N/mm2；

立杆稳定性计算σ=142.041N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 [f]=205.000N/mm2，满足要求。

（2）25.00米以下立杆稳定性计算

不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N=9.441kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ=1.500；

计算长度 ,由公式lo=kμh 确定：l0=3.119m；

长细比Lo/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到 ：φ=0.186；

立杆净截面面积 ： A=4.cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f]=205.000N/mm2；

σ=9441.000/(0.186×4.000)=103.802N/mm2；

立杆稳定性计算 σ=103.802N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 [f]=205.000N/mm2，满足要求。

考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N=8.945kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ=1.500；

计算长度 ,由公式l0=kuh 确定：l0=3.119m；

长细比: L0/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到 ：φ=0.186

立杆净截面面积 ： A=4.cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f]=205.000N/mm2；

σ=45.055/(0.186×4.000)+156672.306/5080.000= 129.188N/mm2；

立杆稳定性计算σ=129.188N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 [f]=205.000N/mm2，满足要求。

7. 最大搭设高度计算

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=2.970kN

活荷载标准值 ：NQ=4.725kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk=0.125kN/m；

Hs=[0.186×4.0×10-4×205.000×103-(1.2×2.970

+1.4×4.725)]/(1.2×0.125)=56.534m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]= 56.534/(1+0.001×56.534)=53.509m；

[H]= 53.509和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H]=50.000m，满足要求。

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=2.970kN

活荷载标准值 ：NQ=4.725kN

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk=0.125kN/m

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.157/(1.4 ×0.85)=0.132kN.m；

Hs=(0.186×4.0×10-4×205.000×10-3-(1.2×2.970+0.85×1.4×(4.725+0.186×4.0×0.32/5.080)/(1.2×0.125)=44.429m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=44.429/(1+0.001×44.429)=42.539m；

[H]=42.539和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=42.539m，满足要求。

8. 连墙件计算

 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

               Nl=Nlw+N0

风荷载标准值 Wk=0.271kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.200m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=6.144kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw+N0=11.144kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ·A·[f]

其中 φ--轴心受压立杆的稳定系数；

        由长细比l0/i=200.000/15.800的结果查表得到 φ=0.966，l为内排架距离墙的长度；

又：A=4.cm2；[f]=205.00N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.966×4.0×10-4×205.000×103=96.837kN；

Nl=11.144连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl=11.144小于双扣件的抗滑力12.800kN，满足要求。

9. 立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 

                p≤fg 

地基承载力设计值:

fg=fgk×kc=160.000kpa； 

其中，地基承载力标准值：fgk=160.000kpa ； 

脚手架地基承载力调整系数：kc=1.000； 

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=40.456kpa ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N=10.114kN；

基础底面面积 ：A=0.250m2。

p=40.456≤fg=160.000kpa，地基承载力满足要求。

三、脚手架搭设

1.钢管脚手架搭设前的准备

基础工程经质监站验收合格后，就开始回填土，因考虑到室外四周土回填后要进行外脚手架的搭设。为了保证基础能够承受外架体的全部荷载，不使基础下沉，保证外架的安全，必须做好以下准备工作：

（1）回填土前必须把基底内的积水淤泥和杂物等清除干净。

（2）检查回填土的质量，不能把带有腐蚀性的、带有杂草的土用于回填，验收合格后进行填土。

（3）回填要先深后浅分层夯实，每层厚度不能超过30cm。

（4）在夯实的土层上铺设15mm厚石子，后浇捣10mm厚C20混凝土捣实抹平。

（5）按规定做好排水沟，放好坡度，以利于流水畅通。

2.钢管脚手架的搭设

（1）搭设脚手架时必须加设底座或基础，并作好地基的处理。本工程立杆直接撑在基础底板上或基坑底老土上，再加道木支座。基坑底老土面上铺设垫板必须平稳，不得悬空，安放底座时应拉线和拉尺，按规定间距尺寸摆放后加以固定。

（2）钢管脚手架搭设顺序为：摆放扫地杆（贴近地面的大横杆，高度为20cm）→逐根树立立杆，随即与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧→安第一步大横杆（与各立杆扣紧）→安第一步小横杆→安第二步大横杆→加设临时斜撑杆（上端与第二步大横杆扣紧，在装设两道墙杆后方可拆除）→安第三、四步大横杆和小横杆→安连墙杆→安接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板。

（3）立杆的设置必须等距对直，其纵向间距不得大于1.5m。立杆的横向间距为1.05m，立杆距墙面为20cm。小横杆垂直间距（即脚手架步距）为1.8m，底层步距不得大于1.8m，小横杆挑出里外立杆的长度分别不得小于30cm和15cm。脚手架外侧每隔9m必须设一道剪刀撑，与地面的夹角应控制在45°—60°间自上而下连续设置。

（4）脚手架的立杆和大横杆的接长点必须错开，钢管剪刀撑的接长必须搭接，搭接长度不得小于40cm。脚手架杆件的连接必须严格按规程进行，脚手架扣件的扭力矩应控制在4.5～5kg/m间，每根顶撑和立杆的绑扎点不得少于3道。大横杆间应等距设置两根搁栅；底笆应满铺，不得留有空隙，底笆与大横杆的绑扎点不得小于4个，每点均须用18号铅丝双股扎牢（脚手架的顶端必须按规程要求进行封顶；里杆应低于檐口50cm，外立杆应高出檐口1m）。脚手架与主体结构之间必须有连接牢固的拉撑点，采用两根并联的10号～12号铅丝或其他强度相等的材料。拉撑点的水平间距不得大于6m，垂直距离不得大于3.6m，拉结处的小横杆与建筑间应加撑头与墙面抵紧。

（5）脚手架的外侧，自第二步起必须每步设1m高的防护栏杆和40cm高的挡脚板，顶排的扶手栏杆不得少于2道，高度分别为1.3m和0.9m。脚手架内立杆与墙面间每隔４步应设一道隔离笆。操作人员上下架子必须有安全可靠的爬梯与坡道，爬梯与坡道应设于脚手架外侧。钢管脚手架必须有良好的接地装置，接地电阻不大于4Ω，应按规范规定设置避雷装置。

3. 脚手架附属设施

（1）简易挂梯

脚手架的简易挂梯采用角钢、钢筋焊接制作，每节之间相距不大于30㎝，挂梯宽度不小于30㎝，挂梯架设时与水平成70°倾斜。本工程用简易挂梯不得使用螺纹钢或锈蚀钢材制作。

（2）移动式直上扶梯

①使用移动式直上时，竹梯的底部用旧胶胎皮包扎，以防滑动倾倒；

②使用钢管扣件扶梯时，扶梯的踏步采用双并管焊制，梯子的两侧设置防护栏杆，与脚手架水平连接处设置交换平台，当梯高超过三层时，在中间加设休息平台。

（3）防坠棚

在脚手架下方施工作业人员进出口处、脚手架临边道路和车辆通道等处，搭设防坠棚。防坠棚的搭设要求：

①施工现场临边人行通道搭设双层防护隔离棚，棚顶底层高度大于3m，上层棚顶与底层棚顶间隔大于1.5m，立柱纵向距离应小于3m，横向距离应小于2.5m，棚顶满铺竹笆，竹笆用镀锌铁丝绑扎牢固；

②大跨度双层防坠隔离棚，应由项目技术部进行专门设计，按照设计图进行搭设；

③脚手架沿边下方通道、施工人员进出口等处，沿脚手架开口纵向搭设防坠隔离棚，防坠棚左右两侧应大于通道口1m，前侧应大于2m。

4. 脚手架垂直度控制

按施工规范的要求，立杆的垂直度偏差控制在全长的1/200以内。立杆的接长采用轴心延长，施工过程中采用经纬仪控制垂直度，并向脚手架搭设的操作人员进行技术交底。在脚手架的使用过程中严格控制施工荷载，严禁超负荷使用，以保证脚手架的安全。

5. 脚手架稳固控制

（1）纵向稳固措施

①采用双支斜杆，以满足脚手架受拉和受压要求；

②脚手架的每一立面都以连续式双支斜杆覆盖，角度与地面呈45°～60°；

③脚手架的水平间距控制在9m，当脚手架的高度大于30m时，水平间距控制在7.2m；

④当架体的立面总距小于7.2m时，采用单支斜杆架设；

⑤斜杆的接长采用叠交接长，用两只回转扣件连接，扣件间距不小于400㎜，杆端与扣件间距不小于50㎜。

（2）横向稳固措施

①采用连墙杆与墙体连接的方法，对脚手架高度大于30m的，设计成可拉可支的附墙拉杆；对脚手架高度小于30m的，采用镀锌铁丝与墙体连接，或采用附墙拉杆；

②连墙杆的设计拉力不小于7000N；

③连墙杆的设计位置，以垂直3.6m、水平6m为一处，攀拉部位为脚手架的立杆，垂直设计在小横杆下方100㎜左右。

6. 脚手架围挡封闭要求

脚手架围挡封闭严格按照《高处作业分段规定》（GB3608-83）和地方有关规定进行。本工程采用密目式安全网封闭。具体要求：

（1）脚手架一步起在外立杆内侧设置连续防护栏杆，栏杆高度距步层1.0～1.2m；

（2）二步起增设挡脚杆，高度距步层0.2～0.4m，同时设置竖向挡脚笆；

（3）五步起脚手架包安全立网，网目孔径不大于40㎜×40㎜；

（4）每8～10步设置安全平网，网目孔径不大于25㎜×25㎜；

（5）脚手架立杆与建筑物墙面空隙处，每四步设置水平隔离措施，防止人、物高处坠落。

四、脚手架安全技术措施

1.脚手架搭设标准：横平竖直，连接牢固，底脚着实，层层拖牢，支撑挺直，通畅平坦，安全设施齐全、牢固。

2.脚手架不得钢竹混搭，主要受力杆件，如立杆、大横杆、小横杆和剪刀撑等在同一建筑立面必须使用同一材质的材料。

3.脚手架架设工必须具备中华人民共和国国家标准《特殊作业人员安全技术考核管理规则》（GB5306-85）要求的条件，经培训考核，取得“特种作业人员安全操作证”后，才能进行脚手架的搭设和拆除工作。4.施工现场必须建立严格的脚手架分阶段验收制度和专人维修保养制度，基础未经验收不得搭设脚手架，分阶段搭设的脚手架，实行分阶段验收，验收记录应存档。使用未经验收或验收不合格的脚手架，要按违章指挥追究有关领导人的责任。

5.架子工必须熟悉脚手架安全操作规程，严格按规程的要求搭设，在搭设中要正确佩戴和使用劳动保护用品。

6.脚手架的地基必须平整夯实，有排水措施，脚手架一经搭设，其地基即不准随意开挖。

7.脚手架每平方米的施工荷载：砌筑脚手架不超过270kg，只允许在两步脚手架上同时堆物；粉刷脚手架不超过200kg，只允许在三步脚手架上同时施工。脚手架上不准超载，垃圾杂物必须经常清理。

8.严禁在脚手架上接缆风绳和设置起重吊杆，不准在脚手架上搁置运料滑糟及搭设受料平台，不准采用斜拉斜吊的方式从脚手架上进料。

9.脚手架的杆件、扣件、竹篾和拉墙铅丝等严禁随意拆除，违者从严论处。

五、脚手架验收、维护与拆除

1. 脚手架验收

脚手架按搭设顺序，分段、分排进行验收，搭设完成后进行整体检查验收。验收工作由项目技术部、项目安全保证部和搭设作业队/班组共同进行。

脚手架的验收要点：

（1）脚手架底部基础是否稳固；

（2）脚手架立杆、大横杆是否横平竖直；

（3）脚手架拉结是否层层拉牢；

（4）脚手架剪刀撑是否全面覆盖；

（5）脚手架排层内是否有剩余物料。

2. 脚手架维护

（1）脚手架维护方式分为日常专职维护与节假日停工期间的维护，专职维护人员必须向使用班组宣传教育脚手架的使用规范和基本维护常识，并进行监督和日常维护；

（2）进行脚手架维护时，应检查脚手架的各种杆件、扣件、拉结点等处的完好程度，如有损坏，应及时进行维修，确保脚手架的安全使用。

3. 脚手架拆除

拆除脚手架，应由项目技术部提出书面报告，经批准并经安全技术交底后方可进行拆除作业。拆除作业人员应先对脚手架进行安全检修，然后在进行拆除作业。

脚手架拆除作业要点：

（1）脚手架拆除作业区域周边应设置防护围栏和警示标志，严禁非拆除作业人员入内，并设专人指挥监督；

（2）脚手架的拆除作业顺序应先外后内，后搭的先拆，先搭的后拆，拆除一排/步，清除一排/步，不得上下同时进行拆除作业；

（3）拆除时严禁将物体从高处向下抛掷，严禁在脚手架内安装起重运输扒杆；

（4）夜间进行拆除作业时，应设置充分的照明；

（5）脚手架拆除作业人员应设专门指挥人员，中途调换人员时，应作详细的交底，并有交底记录；

（6）拆除作业每日收工时，应使未拆除部分仍保留必要的临边防护措施、横向稳固措施，不留散边、散头等。

永嘉县指挥中心大楼工程

落地式钢管脚手架专项施工方案

编制：                 

审核：                 

审批：                 

江西中恒建设集团指挥中心大楼工程项目部

二○○七年四月

一、脚手架结构设计……………………………………………………1

1.脚手架基础构造………………………………………………………1

2.脚手架搭设高度………………………………………………………1

3. 脚手架架体的构造要求………………………………………………1

4. 脚手架材质要求………………………………………………………2

5. 扣件材质要求…………………………………………………………2

6. 脚手板铺设要求………………………………………………………2

7.架体与建筑物拉结……………………………………………………3

8.防护……………………………………………………………………3

9.荷载传递方式…………………………………………………………3

二、脚手架设计计算……………………………………………………3

1.计算参数………………………………………………………………3

2. 大横杆计算……………………………………………………………4

3. 小横杆计算……………………………………………………………6

4.扣件抗滑力计算………………………………………………………8

5. 脚手架立杆荷载计算…………………………………………………9

6. 立杆稳定性计算……………………………………………………10

7. 最大搭设高度计算…………………………………………………13

8. 连墙件计算…………………………………………………………14

9. 立杆的地基承载力计算……………………………………………15

三、脚手架搭设…………………………………………………………16

1.钢管脚手架搭设前的准备……………………………………………16

2.钢管脚手架的搭设……………………………………………………16

3. 脚手架附属设施……………………………………………………18

4. 脚手架垂直度控制…………………………………………………18

5. 脚手架稳固控制……………………………………………………19

6. 脚手架围挡封闭要求………………………………………………19

四、脚手架安全技术措施………………………………………………20

五、脚手架验收、维护与拆除…………………………………………21

1. 脚手架验收…………………………………………………………21

2. 脚手架维护…………………………………………………………21

3. 脚手架拆除…………………………………………………………21