矿热炉短网在工程中的优化设计与研究

袁熙志（四川大学黄方龙

成都中国

互乐飞

６１００６５）

擅要应用数字分析推导出了更为精确的导体电感简化计算公式。提出了在矿热炉短冈的优化设计中，优选往复交错母线间的间距，使整个组合母线柬的电感最小或超近于零的零电感原理。阐明了用铜管代替铜排，只要保证短网损失的能量相等或阻抗相等，即阻抗等效，就可以获得相同的电气条件．并能发挥管短网过载能力强、投资省、运行可靠的优势，澄清了管短同不如铜排短网的模糊认识。

关键谰矿热炉短网阻抗优化设计

率圈分类号ＴＦ３３２．２文献标识码Ｂ文章编号１００ｌ一１９４３（２００３）０２－００４０＿０７

０Ｐ－Ｉ．】暇ⅡＺＤｉＧＤＥＳＩＧＮＡＮＤＲＥＳＥＡＲＣＨＩＮＥＮＧ＂忸ＥＲＩＮＧｏＮＢＵＳＢＡＲＦｏＲＳＵＢＮⅡ强Ｋ册ＡＲＣＦＵＲＮＡＣＥ

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（ＳｉｃｈｕｍａＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，ＣｈｅｎｇＤｕ，Ｃｈｉｎａ６１００６５）

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Ｋｃｙｗｏｒｄｓｓｕｂｍｅｒｇｅｄｍ矗】ｍ∞ｅ＇ｂｕｓｂｅｒ，ｉｍｐｅｄａｎｃｅ，ｏｐｔｉｍｉｚｉｎｇｄｅｓｉｇｎ

ｌ前言

矿热炉短网是电炉变压器到电极问二次回路的主要供电设备，其特点是电流大，组合母线外形轮廓复杂，工作环境恶劣。当几百万安培大电流流过时，引起很强的交变磁场和导体相匝连，使导体具有很大的电感。它的电抗远大于有效电阻，加之互感系数的不均匀，会产生所谓的“静相”和“暴相”的功率转移，降低电炉的有效功率。因此，短网的结构形式、几何尺寸、电气参数、运行温度都将直接影响到矿热炉的各项经济指标。如何选择合理的短罔，改进短网的导电性能，一直是节艟降耗、提高电炉效率的重要设计与研究课题。韩鸿发等人【ｌＩ设计研究的１２．５ＭＶＡ铁合金电炉大电流母线，硬母线由铜排改成铜管，感抗会稍有升高，整个系统的电阻也会有所增加。杨树德口时６ＭＶＡ电炉铜管短网与铜排短网进行比较分析，与工程实践对照后指出，铜管短网效率低于铜排短网，而电压降及有功损耗明显高于铜排短网，功率因数、无功损耗相当；并建议将ｑ）５０／３０ｔｏｎｉ的铜管换成忉Ｏ／５０ｍｍ铜管，同时对水冷电缆作相应的改造，在保证水压的前提下，铜管短网的各项指标预计可优于铜排短网。王继林四介绍了电石炉短网通过

作者前介衰熙志男，１９６１年１月出生，１９８６年毕业于北京钢铁学院钢铁冶金专业，获硬士学位，副教授。现从事冶金工程设计、科研和教学工作，硬士研究生导师，作为主设计人之一的球式热风炉在３００ｍ’级高炉上的应用项目，１９９７年获冶金部科技进步三等奖．并获国塞专利。曾在＜钢铁）、‘炼铁）、‘烧结球团）和＜四川冶金）等刊物上发表过学术论文１０余篇。

收稿Ｅｔ期２００２．１ｌ－１１

假定线束中各导体电流均匀分配，则各导体的电感为：

Ｌｌ吐１Ｉ＋∽１３＋帆一…肘ｌｋｌＪ一∽１２４－％４＋…帆Ｊ（６）￡２吐丑＋（＾如＋肘矿…＾ｆ０一（％ｌ＋Ｍ一…埘轴·Ｏ（７）

依次类推，可以列出第ｎ根导体的电感。

当导体中流过同极性的电流时，互感慨取“＋”号；当导体组成单相电路时，电流相位角差１８０。时，则取“一”号。且具有“一”号括弧内＋ｊ互感慨多项式数值或项数，大于具有“＋”号括弧内的互感慨多项式数值或项数，表明了导体的电感厶大大地小于导体的自感Ｌ。

观察上列各式发现。导体的自感ｋ或互感慨是直接由导体的断面几何形状（矩形或圆管等）和导体在空间的排列方式与相几何均距曲共同决定的。特别是当与某一导体相邻的导体电流方向相反（即相位角正好等于１８０。）时，这就有可能通过合理选择导体的断面形状，调整导体的空间交错排列间距或相几何均距，使得某一导体的电感Ｌ。式中，具有“一”号括弧内的互感慨的值接近或等于具有“＋”号括弧内的互感慨与导体的ｎ感厶之和，结果导体的电感厶就有可能接近或等ｆ零，这就是零电感原理。以８根铜管组成的单相母线柬为例做数值分析，排列方式如图１，每根导电铜管的电感为：

Ｌｌ＝￡１１＋Ⅲ】４十Ｍ１５＋尬０一∽ｎ＋埘１３＋幅一肘１卉

￡２＝ｋ＋（Ｍｚ３＋ＭＦｔ－Ｍｚｒ）一（％１＋Ｍ２４＋Ｍ２ｓ＋Ｍ麓）

Ｌ３＝￡３３＋‘＾如＋Ｍ一鸩０一（捣ｌ＋Ｍ３４＋Ｍ省＋Ｍ３７）

Ｌ４＝Ｌ＾４＋（Ｍ４一Ｍ—Ｍｉｒ‘Ｍ廿Ｍ—Ｍ—Ｍ南

ＬｆＬ廿哗汁Ｍ对Ｍ妒啦廿Ｍ妒Ｍ妒Ｍ办

Ｌ庐Ｌ—ｍ证＋Ｍ—Ｍ曲一蝴一Ｍ—Ｍ—Ｍ曲

Ｌ１＿ｂ哪帝Ｍ寸Ｍ曲一蝴廿Ｍ时Ｍ寸Ｍ南

Ｌｓ＝Ｌ＝＋（ＭＢ—Ｍ时Ｍ妒哪毋Ｍ毋Ｍ—Ｍ曲

用单相组合母线一般均采用同一断面尺寸的管子，故有等式

￡１１＿￡∞＝￡∞；ｋＬ船吐萨￡庐ｋ

又由于管子问空间排列的对称性，且相几何均距舒分别是管子间的中心距阿，根据图２可知有下列等式成立：

曲２＝９１３ｉ＆ｌ嘞ｉ曲１２矾确气ｇ％ｉ踟２粕ｉｇｂ＝瓢号翻＝踟＝懿５＝踟＝踟：醇ｒＢ＝野一踟＝ｄ

舒４＿ｇｈ＿ｇｂ鼍踟＝９４１确５够‘鼍知ｉ踟嗨，啦。ｇ《＝、／丁ｄ

舒５‰ｉ约产酌群ｉｌ≈．啦＝虢２酯ｌ＿嬲

曲Ｉ＿骱产曲产舻ｇ斑２豁ｌ＝舒Ｉｉ酯３＝、／５ｄ

９１Ｆ召磅＝翻＝舻３ｄ

ｇｔｓ＝ｇｚ＇ｔ＝ｇ＝＝ｇｓｔ＝Ｘ／ｆＯｄ

相对应的有互感等式成立：

Ｍｒ２＝Ｍｎ＝Ｍ２１＝Ｍ２４＝Ｍ３ＦＭ庐Ｍ铲Ｍ庐Ｍ庐Ｍ＊

＝Ｍ萨Ｍ铲Ｍ帝Ｍ萨Ｍ庐Ｍ＠

Ｍ１庐Ｍ庐Ｍ庐Ｍ妒Ｍ庐Ｍ庐Ｍ妒Ｍ庐Ｍ萨Ｍ目

＝Ｍ１ＦＭ５

Ｍ１５＝肘萨Ａ岛蛳慨ｌ＝Ｍａｚ＝Ｍｒ３＝Ｍｕ

Ｍ庐Ｍ庐Ｍ铲Ｍ庐Ｍ皆Ｍ¨＝Ｍ７４＝ＭＢ

ＭＨ＃艟画＝Ｍｎ＝Ｍｓ２

尬８＝Ｍ２７：Ｍ７２＝Ｍｓｌ

将上述等式代人（７）整理后有：

Ｌ１吐２：Ｌ７＝也ｇ乱ｌｌ＋∞Ｈｍ洲ｌ毋一（２Ｍｎ＋Ｍ１６＋Ｍｖ）１…厶＝Ｌ４＝Ｌ５毛６＿厶ｌ＋（２Ｍａ４－３Ｍｕ＋Ｍ１５－Ｍ１６）ｊ整个单相组合母线束来去导体的电感￡为“：Ｌ＝击，荟年砑１。荟坫｝仁，也。（９）

这样可以利用管子的自几何均距问，对于外半

径为ｒ，内半径为ｒ。的铜管：

Ｉｎｇｉ，＝ｌｒＬ，＂一南ｌｎｒｏｒ＋丁１等００）

当给定管子外半径ｒ、内半径ｒ０、长度ｚ后有合适西或ｄ值使下列等式成立：

Ｌｌ＝ｏ１厶ｌ＋ⅢＨ埘ｔ５＋Ｍ１０＝埘－２十Ｍ一‰１

Ａ－－Ｏ｝或Ｌ１Ｉ＋Ｍ１４＿２Ｍ１４｝（１１）Ｌ＝ＯＪ工】：岛Ｊ

由于式（１）、（１０）为超越方程，代人式（１１）后仍为超越方程，超越方程本身不能获得数值解，也就是说，利用式（１）、（１０）、（１１）不可能求出簖或ｄ的精确数字表达式。但可以利用计算机编程求得数值解，即可以利用计算机高级编程语言，如ＶＢ、ｖＦ、ｃ”或Ｅｘｃｅｌ电子表格中的公式函数等进行计算。总可以找到一个ｄ值，使式（１１）近似成立（绝对误差８≤１０ｒ６），其计算程序框图见图４。

表ｌ列出了计算圣８５／６５铜管每米长度的电感，表中数据有负数，说明式（７）中，具有“一”号括弧内互感值太于具有“＋”号括弧内互感值与管子的自感厶之和，亦即相邻管子中，电感方向相反的互感之和大于电流方向相同的互感之和。随着管子间距ｄ的增加，每根铜管的电感绝对值厶和整个管柬的电感绝对值￡并非呈现逐渐递减变化，其中的ｌ、２、７．８号管子随间距增加电感厶相应增加。当间距ｄ为８９．１４０９１ｍｍ时，电感值为１．９７×１０４Ｈ／ｍ．小于给定值ｌ酽，一般工程的误差精度可完全满足此要求，故近似地认为超近于ｏ．Ｏ（因为数值解，不可能绝苎！塑塞墅查竺芏垫芝基里童三堡±箜垡竺苎茎兰坚壅一一．—————————２ｉ：一

图４电壤计算框图

Ｆｉ昏４Ｉｎｄｕｃｔ８ｒＩｃｅｃａｌｃｌＩｌａｔｉｏｎ

ｎｏｗｄｉ８９唧

对为零）；其中的３、４、５、６号管子则相反，随间距的增加，电感厶逐渐减小，当间距为１１８．３４５ｌⅡｌｌｎ时，电感值为９．６９×１０。（１０４）Ｈ／ｍ，同样小于１０’６，满足工程设计的精度要求，整个线束的电感工呈现由负值逐渐增加到变为正值，这在理论上必然经过某一ｄ值，此时￡为０．０，当ｄ为１０２．８４８８３６ｍｍ时，Ｌ等于８．１０７×１矿（１旷）Ｈ／ｍ，近似于零，此时管间净１７．８４８８３６ｍｍ。电感接近零，短网的能量损耗只表现为电阻Ｒ的有功损耗胞，显然这样的母线束即为理想的零电感母线束。

裹１删洲ｘ８铜管交错曲线束每米电感Ｈ／ｍ

１铀．１中８５脚×８ｉｎｄｕｃｔａｎｃｅ

ｐｅｒ

Ｉ舱ｔｅｒｏｆｃ叩ｐｅｒｔｕｂｅｃｏＩＩｌｂｉｎｅｄｂｕ８ｅｓＨ／ｍ

若按传统的经验设计”，管内水冷，线间净空距

离主要是保证绝缘有１０ｍｍ就够了。中心距则再加

上管子外径，ｄ－８５＋１０＝９５ｍｍ，由表１可以看出此时

母线束的电感绝对值为７．５２ｘ１０ｒ９Ｈ／ｍ，它等于问距

为１０２．８４８８３６ｒ啪时电感（８．１１×１０气、１０母Ｈ／ｍ）的９

千万倍以上。这是一个令广大短网设计研究者不可

忽视的巨大差异。此外，￡ｔ，厶的两个零点ｄ对应的

管子间净距离分别是４．１４０９ｍｍ和３３．３４５ｌｍｍ，也

并非凭感性经验确定的１０ｍｍ。更多的设计者在实

际的短网设计中，选定的管子净间距为１５、２０、３０

ｍｍ几组数值均有，这些都没有经理论分析计算，总

认为组合母线电流方向相反的导体越近，补偿效果

越好，：生：簦垒皇翌！竺苎主一．

断面积小得多，电阻大大增加，故而电压降和有功损耗大的结论。不少中小型矿热炉在实际运行中，确实存在管短网比铜排短网压降大，功率因数低的问题，因而对采用管短网的优越性提出了质疑。这主要是由于这些矿热炉短网设计时，出于跳相和制作安装方便等考虑，在选用管子时，采取了与铜排对应的数量，亦即与变压器低压侧出线铜排片数对等的铜管根数所至。以变压器每相４片铜排出线为例，铜管配置的空间排列采用如图５所示的几种方式。

一Ｉｄ卜＿＋ｌｄ卜－÷ｌｄ卜．＋ｌｄ卜－＋ｌｂＩＰｌ芝：兽譬鬻甲拿害言日日日旺睾３。ｅ４３。４１２３４掣＿ｇ甘一下

圈５四根■蕾与四铜排单相交话蛆台母线Ｆ培５ＦｏⅡｃｏｐｐｅｒ讪∞蛐ｄｐｌａ№８ｉｌｌｇｌｅ灿№

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若利用铜排的自几何均距４：

岛卸．２２３６∞¨）（１３）互几何均距：

ｌＨ酽暑ｌ耐＋｝（１一鲁）×ｌｎ（口ｎ硒＋等ａｒｃ畴一手（１４）将几种排列方式的电感值列于表２中，电感的差别是十分明显的。铜排的电感最低，铜管的电感随着排列的不同相差也很大。电感最大的如图５中（ａ），并列往复排列，电感值Ｌ是铜排的４．５倍，最小的如图５中的（ｂ），交错排列，电感值Ｌ也是铜排的２倍左右。管短网运行效果必然不及铜排短网，其功率因数一般在Ｏ．８—０．８６，很少有达Ｏ．９的电炉，这也是中小矿热炉目前存在的主要问题。主要是因为在用管子代替锕排时，只关注如何省铜省投资；忽视了短同优化设计中的能量等效原则。

４．２阻抗等效原理

４．２．１等电阻替换

裹２中６Ｓ／柏铜蕾与３∞ｘｌＯ铜排豫罔每米电感日ｙｍ

１讪·１Ｂｕ８ｂ盯ｉｒ＿ｄｕｃｔ蛐ｃｅＰｅｒ皿Ｆ时０ｆ螂／４５∞ｐＰｅｒｈｌｂ髂ａｌｌｄ３００×１０ｃｏｐｐｅｒＰｌ砒∞｝Ⅳｍ

项目名称嘶５／４５（且）嘲ｉＳ／４５哪懒／４５（ｅ）３００×１㈣自几何均距蜃４０．２６４０蕊４０．２６卵．３１６自感屯，ｌ旷５８９肿８２５８９．０７８２５卵．０７８２４６８．０６８互感Ｍ１２＇ｌ胪４５９．４５５４５９．４５５４５９．４５５４４９．１６村庸１０４

４凹．４５５４５９４５５３３５．８７４１．∞７脚¨＇１０４３９６．４９９３９６．４９９２６９．１９３３８２．２４７￡ｈ１０４１５５．１２７６６．６１６１９６．３６７．７５８ｋ１旷１５５．１２７６６．６１６６舶７０．８４２８Ｌ，ｌ胪１５５．１２７６６＿６１６１０１．１６８弘－３

注：铜管与锕排的净空间甩为１５ｍｍ。

式（１２）反映的是导体直流电阻变化。而短网中流过的是三相交流电，其有效电阻受集肤效应恐和邻近效应＆的影响，交流电阻表达式为：

Ｒ娟。聪足Ｆ锄（１把△ｔ）粤虹＆

ｏ

根据此式，设计手册四指出，选择管子的唯一标准就是电气功率损失。铜管的允许负荷是按管温４０℃和冷却水２０℃条件下的电气功率损失及电阻，它与铜排母线温度７０℃和空气温度２０℃条件下的电气功率损失及电阻相等面导出的，即等电阻替换，在此条件下，考虑了集肤效应的有功损失：△＆，讯庐职∞或

堕！！燮垫：匦！丝盟坠

岛ｓ．

（１５）当铜的电阻温度系数ｎ取Ｏ．００４３时，得出等值于铜排的管子断面积品：

锄９０５鲁ｓ（１６）＆、鼠为铜排的断面积、集肤效应系数。由此得出管子与铜排的等效替换原则，即在同等电气损失下的断面积与最大载流能力见表３。

由表３看出，等电阻替换时，管子的载流截面积不需要与铜排相等，管子允许负荷是铜排的１．３一Ｉ．５倍。采用管子比用铜捧省铜２弱如撕ｂ。若按非等电

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输出以０２及铜管规格、间距ｄ

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ｓ．２用计算机编程求解超越方程的方法来合理优３王继林．电石炉短同在釜Ｐ鲁玉Ｍ书霾ｌ喜薹手舶。！÷ｉ＾；Ｋｉｊ

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零电感的存在可优化短网的电气譬竺：，

…

ｉ：“；：：：二ｎｃ。Ｖ２５ｎ４ｊｕ…Ｉ，Ｐ…Ｐ．２８…４９．．…２８…５１，ｉ茹……一

５·３在短网优化设计时，利用阻抗等效原理可较好５‘钢铁ｉ业电力设计手册》编委会编．钢铁企业电力设计手

地说明管子替换铜排短网，功率因数和电压降不仅册（上）．北京：冶金工业出版杜，１９９６年１月第１版不会降低，反而更能充分发挥管短网的超载能力，省６（俄）．Ｍ．斯特隆斯基著．＜矿热熔炼炉》翻译组译校．矿热熔

投资的优点，进一步澄清过去在短网设计时存在的炼炉．北京：冶金工业出版社，１９８０年５月

管短网不如铜排短网的模糊认识。

７王英琪．矿热炉短网阻抗计算简化和分析．电炉，１９８９（２）：

参考资料８矗立新．工业硅短阿节能设计浅探．轻金属，２００１（４）：４８

１郭鸿发，等．１２．５ＭＹＡ铁合垒电炉的改进型大电流母线．铁

９张万福．，Ｊ、容量矿热炉短网阻抗计算．有色矿冶，１９９９（４）：

合金，１９９８（５）：１７～２０

３３。３６，４０

２杨树德．６ＭＶＡ电炉管短嗣与铜排短网的比较及改进措

１０唐维成·降低短网电抗是矿热炉节电的重要途径·节能，

施．铁合金，２０００（６）：４３０５

１９９９（２）：４０４１

我国已探明钼金属储量８４０万吨

我国钼资源十分丰富，全国现在大、中、小地矿区（点）２２２个．已探朋的钳金属储量为８４０万ｔ，工业储量３３４万ｔ，

钼资源遍布全国各地。

我国铝资源的基本特点是分布广而叉相对集中，集中的大矿区目前发现的有４个，即河南省的柬川矿区，铝金属储量２０６万‘；吉林省的大黑山矿区，钼金属储量１０９万‘；陕西省的金堆城矿区，钼金属储量９７万ｔ；＿辽宁省的杨家杖子和兰家沟矿区．铝金属储量２２万ｔ。这４大矿区钼金属储量占全国总储量的５２％．加上１２个中型矿区，我国大、中型铝矿区铝金属储量占全国总储量的７６％。２０（Ｉ多个分散的小矿区（点），除单一铝矿外，还包括铜一钼、钨一钼、铋一铝、铀一镅等多

金属伴生矿。

我国钼资源的基本特点还有：贫矿多、富矿少；共生和伴生的钼金属储量少；埋藏浼．剥采比小，绝大部分矿床可以露天开采。我国铝矿床分为４种工业类型，即斑岩、矽卡岩型，脉型和层探矿床。各类型钼矿主要成矿金属组合是：铜一钼一钨，形成铜铝，单一钼。我国目前已探明的钼矿床和已生产的钼矿山。其钼矿物都是分布最广且最有工业价值的辉铝矿

（Ｍ矗），主要伴生矿物有黄铁矿、黄铜矿、斑铜矿、方铅矿、内

锌矿、磁铁矿、黑钨矿和白钨矿等。

为便于与国外对比，国土资源部于２００１年１１月发文公

布了我国的钼储量数据。具体为：钼储量１７２万ｔ，铂基础储

量３４３万ｔ。

，ｒ、二拳度硅锰价格上涨

ｙ

据五矿化工商会硅锰分会预测，虽然我国电力供应形势从＝季度开始将在一定程度上有所缓和，但由于钢铁市场需求依然旺盛，预计二季度硅锰售价将持续走商，今年后期硅

锰价格也将比较乐观。

今年年初以来，硅锰价格一直持续攀升，目前ＦＯＢ价格已经达到４５０＂－４６０美元／ｔ，上涨了２０美元／ｔ；日本对我主要市场的ＣⅢ价格已涨至４７０－４８０美元／ｔ。

今年硅锰价格上涨的主要原因有两个：一是国内外钢铁市场需求旺盛，带动了硅锰的需求；二是由于欧盟从２００３年３月８日取消了对我国和乌克兰硅锰产品的反倾销关税，我国对欧盟出口开始恢复，改善了供求关系，降低了出口市场过于寨中的压力，带动了其他市场价格的上扬。对此，行业协会提请生产企业注意，吸取前几年被欧盟反倾销的前车之鉴，不要盲目扩大生产，否则造成我国硅锰产能过太，有可能

万方数据

矿热炉短网在工程中的优化设计与研究

作者：袁熙志， 黄方龙， 王乐飞

作者单位：四川大学成都,中国,610065

刊名：

铁合金

英文刊名：FERRO-ALLOYS

年，卷(期)：2003，34(2)

被引用次数：3次

1.郭鸿发1

2.5MVA铁合金电炉的改进型大电流母线 1998(05)

2.杨树德6MVA电炉铜管短网与铜排短网的

比较及改进措施[期刊论文]-铁合金 2000(06)

3.王继林电石炉短网在工程中的布置[期刊论文]-化工设计 1998(06)

4.M Cao.P P Biringer Minizing the Three Phase Unbalance in an electric Arc Furnace 19

5.《钢铁企业电力设计手册》编辑委员会钢铁企业电力设计手册 1996

6.M 斯特隆斯基.<矿热熔炼炉>翻译组矿热熔炼炉 1980

7.王英琪矿热炉短网阻抗计算简化和分析 19(02)

8.聂立新工业硅短网节能设计浅探[期刊论文]-轻金属 2001(04)

9.张万福小容量矿热炉短网阻抗计算[期刊论文]-有色矿冶 1999(04)

10.唐维成降低短网电抗是矿热炉节电的重要途径[期刊论文]-节能 1999(02)

1.期刊论文曹佩芳.Cao Pei-fang矿热炉短网设计中感抗的计算-机械研究与应用2006,19(2)

分析总结出矿热炉短网系统感抗的简化计算方法.提出矿热炉短网设计中,选用往复交错铜排、铜管的不同布置形式的感抗计算方案.这一计算方法可为短网设计的整体布置和无功补偿提供参考.

2.期刊论文瞿桂荣矿热炉短网无功就地补偿技术简介-铁合金2004,35(5)

从理论上阐述了矿热炉短网实施无功就地补偿的增产及降耗,指出实施短网无功就地补偿应注意的相关技术问题,阐明了中国冶金设备总公司矿热炉短网无功就地补偿设备的特点.

3.会议论文杨永森矿热炉炉型与短网结构形式的优化设计2004

矿热炉有多种结构形式,矿热炉短网也有多个布线方案.本文从分析短网布线方案与炉型结构的关系入手,试图找出它们之间的最佳组合.

4.期刊论文李芳.姜子晴3 500 kVA矿热炉短网感抗的计算-工业加热2009,38(5)

电炉设备中短网阻抗值决定着炉子的电效率,而短网阻抗大小主要取决于短网感抗,因此短网感抗的计算在短网设计中至关重要.在工程实际中短网的感抗受众多因素影响,计算非常繁杂.针对3500kVA矿热炉短网结构,分析了短网感抗的计算方法,并计算得到了U相短网的感抗.

5.会议论文杨永森矿热炉炉型与短网结构型式的优化设计2004

矿热炉有多种结构型式,不同的炉型各自都有优缺点,除了工艺及操作方面的因素外,投资上也有较大差异.矿热炉短网也有多个布线方案.本文从分析短网布线方案与炉型结构的关系入手,从中找出它们之间的最佳组合.

6.期刊论文麻林伟.金勇.李栋平.程江西.白琳烨.刘春峰.Ma lingwei.Jin yong.li Dongping.Cheng jiangxi. Bai linye.Liu chunfeng矿热炉短网电能损耗原因分析与实践-冶金丛刊2006,""(6)

针对一矿热炉短网铜排温度的增高,导体电阻增大,使单位电耗增加等问题,对其进行改进.对改进前后进行分析比较、推导计算,指出降低短网温度能有效地节约电能,具有提高产品产量等优点.

7.期刊论文贾彦红.冯太伟.金勇.江西.白琳烨.刘春峰.麻林伟.Jia Yanhong.Feng Taiwei.Jin Yong.Jiang Xi. Bai Linye.Liu Chunfeng.Ma Linwei矿热炉短网电能损耗的原因及探讨-铁合金2006,37(4)

根据6.3MVA矿热炉短网铜排温度的增高,导体电阻增大,使单位电耗增加的情况,对其进行了改进;并对改进前后进行了分析比较、推导计算,说明降低短网温度,具有节约电能、提高产品产量等诸多优点.

8.期刊论文杨永森矿热炉短网系统与节能节材-铁合金2002,33(2)

从矿热炉短网系统的特点及电路特性出发,提出了短网设计的基本原则和全水冷"一"字型连接的新型结构方案,从而达到节能节材的目的.

9.期刊论文叶选茂.李钨.邵辉庭矿热炉短网节电补偿滤波技术-节能与环保2007,""(12)

介绍矿热电炉无功补偿方式,终端补偿和终端补偿无功容量计算及其公式推导,终端补偿用电容器及其电压的选择.

10.期刊论文卢秀和.王俊.谢宏伟.李斌矿热炉短网补偿双闭环控制系统的研究-仪器仪表用户2010,17(2)

由于矿热炉内部工况变化的随机性,电极与矿料放电拉弧经常处于动态起伏状态,使短网存在大量的谐波电流和功率因数品质偏低等严重问题,本文提出了一种基于电流分解、倍频变换的软测量方法,在不增加硬件和免除常规坐标变换等复杂运算的基础上,较好地实现了对短网基波电流、谐波电流以及功率因数的检测.同时设计了以功率因数为控制目标,融合无功补偿和谐波电流抑制功能的双闭环控制系统,经过仿真和实际测试较好地验证了该电流预测方法及补偿控制规律的可行性,为其它电力变换设备等实施无功功率补偿、谐波抑制以及故障诊断和保护等方案提供了可参考的模型.

1.文求实.罗隆福.陈光忠.童泽矿热炉工业供电系统电能质量分析[期刊论文]-铁合金 2009(1)

2.安月明.李洪元.金永新我国矿热电炉能耗现状及节能潜力分析[期刊论文]-中国有色冶金 2008(6)

3.文求实.罗隆福.陈光忠.童泽金属硅矿热炉供电系统电能测试与分析[期刊论文]-冶金能源 2008(6)

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