哈三6×200MW火电厂电气部分初步设计

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    沈阳工程学院毕业设计（论文）

    摘

    要

    本论文内容为 2*600MW 发电厂工程电气部分初步设计，包括说明书、计算书和图纸三 大部分。说明书部分主要概括了主变压器、高压厂用变压器的选择方法；220KV 电气主接 线的基本形式；本厂厂用电接线的基本形式；短路电流的计算方法；高压电气设备的选择 原则；高压配电装置的设计原则；继电保护\自动装置和防雷保护的规划设计。计算书部 分主要概述了主变压器和高压厂用、备用变压器的选择计算；短路电流计算；电气设备选 择计算。同时按要求绘制了发电厂电气主接线图；220KV 高压配电装置平面图；220KV 高 压配电装置断面图。 关键词：电力系统、发电机、变压器。 关键词

    I

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    Abstract

    The contents of article is the first steps of 2*600 MW power plant engineering electrical part design. including the manual and computing book and the diagram paper three greatest parts. The manual part mainly generalizes the choice method of the main transformer and the high pressure factory to use transformer; The basic form of The 220 KV electrical main connects line; The basic form of my plant factory to use electrical main connects line;The choice principle of the high pressure electrical equipments; The design principle of high pressure goes together with the electricity device; The programming design of the relay protection and the full-automatic device and the defend thunder protection. Computing book part to mainly said the choice calculation of the main transformer and the high pressure factories to use transformer and the backup transformer; Short-circuit electric current calculation; The electrical equipments choice calculation; At the same time according to the request Drew the power plant electrical main connect line diagram; The 220 KV high pressure goes together with the electricity device plane chart; The 220 KV high pressure goes together with the electricity device cross section diagram. key word: electricity system、generator、transform.

    II

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    目

    摘

    录

    要 ……I

    Abstract …… II 引 言 …… - 1 第 0 章 设计任务书 …… - 2 第一章 变压器的选择 …… - 5 1.1 原始资料的分析 …… - 5 1.2 主变压器的选择原则 …… - 5 1.3 主变压器的选择 …… - 6 1.4 高厂变的选择 …… - 7 1.5 高压备用/启动变压器的选择 …… - 7 第二章 电气主接线的选择 …… - 8 2.1 主接线的设计原则： …… - 8 2.2.主接线设计的基本要求 …… - 8 2.3 主接线方案的拟定 …… - 9 第三章 电气主接线中的设备配置 …… - 12 3.1 3.2 3.3 3.4 断路器的配置 …… - 12 隔离开关的配置 …… - 12 接地刀闸或接地器的配置 …… - 12 电压互感器的配置 …… - 12 -

    3.5 电流互感器的配置 …… - 13 3.6 避雷器的配置 …… - 13 第四章 厂用电系统主接线 …… - 14 4.1 厂用电接线满足下列要求： …… - 14 4.2 6KV 厂用电气主接线的选择 …… - 14 4.3 6KV 厂用负荷分类 …… - 15 4.4 厂用母线分段 …… - 15 4.5 4.6 4.7 厂用电源的引接 …… - 15 高压厂用备用电源的引接方式 …… - 15 低压厂用工作电源引接方式 …… - 15 -

    第五章 短路电流计算 …… - 16 5.1 短路电流计算的基本假设条件和原则 …… - 16 5.2 限流措施 …… - 16 5.3 电路元件参数的计算 …… - 17 5.4 网络变换（图略） …… - 17 5.5 等值电源的计算 …… - 17 III

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    5.6 三相短路电流周期分量计算 …… - 18 5.7 冲击电流的计算 …… - 18 第六章 电气设备的选择 …… - 20 6.1 电器选择的一般要求： …… - 20 6.2 电器设备的选择 …… - 20 第七章 高压配电装置规划设计 …… - 29 7.1 设计原则与要求： …… - 29 第八章 继电保护和自动装置的规划设计 …… - 31 8.1 继电保护和自动装置设计总则 …… - 31 8.2 继电保护和自动装置设计一般规定 …… - 31 8.3 继电保护和自动装置的配置 …… - 32 8.4 安全自动装置 …… - 35 第九章 交流事故保安电源和不停电电源系统的规化设计 …… - 37 9.1 交流事故保安电源 …… - 37 9.2 专用的柴油发电机组的特点 …… - 37 9.3 交流事故保安电源电气系统接线基本原则 …… - 38 9.4 交流不停电电源电源系统 …… - 38 第十章 中性点运行方式的规划设计 …… - 39 10.1 主变压器中性点接地方式： …… - 39 10.2 发电机中性点接地方式 …… - 39 10.3 高压厂用电系统的中性点接地方式 …… - 39 10.4 低压厂用电系统的中性点接地方式 …… - 40 第十一章 防雷保护规划设计 …… - 41 11.1 发电厂的雷害来源： …… - 41 11.2 发电厂直击雷防护的基本原则： …… - 41 11.3 避雷针的设计 …… - 41 11.4 避雷器的设计 …… - 42 11.5 避雷器的配置 …… - 42 第二部分 计算书 …… - 43 第十二章 厂用负荷计算及变压器的选择 …… - 43 12.1 主变压器的选择 …… - 43 12.2 厂用负荷的计算及高厂变选择 …… - 43 12.3 高压备用变压器的选择 …… - 43 第十三章 短路电流计算 …… - 46 13.1 短路电流计算接线图及各种参数 …… - 46 13.2 短路电流计算的计算过程 …… - 46 第十四章 选择电气设备的计算 …… - 52 14.1 220KV 侧高压电气设备的选择 …… - 52 IV

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    14.2 母线选择 …… - 54 14.3 低压侧电气设备的选择 …… - 55 第十五章 防雷保护计算 …… - 58 15.1 单支避雷针保护范围及计算 …… - 58 15.2 两支等高避雷针联合保护范围及计算 …… - 58 15.3 多针保护范围及计算： …… - 58 总 结 …… - 60 参考文献 …… - 61 致 谢 …… - 62 附录： …… - 63 -

    V

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    引

    言

    本设计是哈三 6×200MW 火电厂电气部分初步设计，根据火力发电厂设计技术规程和 设计手册结合自己所学的发电厂电气部分、发电厂及电力系统、电力系统继电保护、高电 压技术等专业课程并综合本电厂的原始资料和数据，在老师的帮助下最终完成本设计的。 本设计先分析该厂在电力系统的作用和地位，从电气主接线设计入手，逐步进行规划 设计。 如设计前意料的那样， 在设计过程中遇到了不少难题。 从最先的厂用负荷计算问题， 电气主接线的选择问题，短路计算问题，到最后的设备选择及防雷保护设计问题等等。通 过学习各种技术规程及参考设计手册以及老师耐心细致的辅导， 最终克服各个难题并且顺 利完成设计任务。 本设计虽已完成但由于时间有限以及本人自身的水平有限，本设计难免存在谬误，恳 请各位读者批评指正。

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    第 0 章 设计任务书

    1.设计题目：

    哈三 6×200W 火电厂电气部分初步设计

    2.设计的原始资料及依据

    1．本电厂为大型坑口火力发电厂，计划安装六台 200MW 凝汽式火力发电机组。第一期 工程装设两台 QFQS 一 200—2 型发电机组。并计划第二、三期工程各装设两台相同容 量的机组，每台发电机配置一台 870T/H 的高温高压锅炉。 2．发电机技术数据： 发电机型号为 QFQS 一 200—2，额定容量 200MW, COSф=0.85，额定电压 15.75KV， 额 定电流 8625A，Xd″=0.1423，接线方式为 YY，本厂的燃料是煤粉。 3．该厂以 220KV 线路与系统联系，本工程 220KV 的出线共四回，预计将来 220KV 出线 最终为六回。 4．连接在发电厂 220KV 系统母线上的系统阻抗标么值为 0.15（基准功率 Sj=1000MVA） 系统总容量为 15000MVA。 5．高压厂用电压为 6KV。 6．厂区地势平坦，交通方便，有铁路干线经过。厂址附近水源充足，属于六级地震区， 冻土层 1.5 米，复冻层 10 毫米，最大风速 2.5 米／S，年平均温度+8°C，最高温度 为+38°C，冬季最低温度为-30°C。主导风向西北，海拔高度 700 米，厂址附近无严 重空气污染。 7．一台机组配套的高压厂用电动机及低压厂用变压器容量见附录一：

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    一台机组配套的高压厂用电动机及低压厂用变压器容量附录一：

    序 号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 给水泵 凝结水泵 循环水泵 送风机 引风机 磨煤机 排粉风机 射水泵 备用 励磁机 碎煤机 570 2 一运 一备 设备名称 额定容量 （KW） 3200 300 1600 1250 1250 650 850 220 850 台 数 3 2 2 2 3 4 2 2 1 一运 一备 19 互为 备用 15 16 17 18 二运 一备 互为 备用 13 14 主厂房低 压工作变 主厂房低 压公用变 主厂房低 压备用变 修配厂变 化学水处 理变 补充水泵 房变 无油空压 机 250 3 1000 2 1000 800 1 2 全厂 公用 一运 一备 一运 一备 二运 一备 800 1 800 1 800 1 12 备注 序 号 11 厂用除灰 电源 输煤变 1000 2 设备名称 额定容量 （KW） 1000 2 一运 一备 一运 一备 台数 备注

    3.设计的主要内容及要求

    3.1 设计说明书内容 1、选择本厂主变压器和厂用变压器的容量、台数、型号及参数。 2、设计本厂电气主接线和厂用电接线方案。 3、制定本厂电气设备的配置方案。 4、进行本厂事故保安电源和交流不停电电源的规划设计。 5、进行本厂中性点运行方式的规划设计。 6、进行本厂电气部分各种类型短路电流的计算； 7、进行主要电气设备的选择； 8、进行本厂高压配电装置的规划设计； 9、进行本厂继电保护和自动装置的规划设计； 10、进行本厂配电装置防雷保护的规划设计。

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    要求写出不少于 10000 字的设计说明书，并绘制出下列图纸： 3.2 设计计算书内容 1、选择主变压器和高压厂用变容量、台数、变比计算； 2、短路电流计算； 3、选择电气设备计算； 4、防雷保护设计计算。 3.3 绘制图纸 1、发电厂电气主接线图 1 张； 2、台机组厂用电系统主接线图 1 张； 3、20KV 高压配电装置的平面布置图一张； 4、220KV 高压配电装置断面图（两个断面）1 张； 5、220KV 高压配电装置防雷保护图 1 张。 3.4 专题论文和外文资料翻译部分 要求翻译一篇与本专业或本课题有关的外文文献，译文不少于 3000 汉字。

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    第一章 变压器的选择

    1.1 原始资料的分析

    设计电厂为大型坑口火力发电厂，总容量为 6*200MW。最大单机容量 200MW，具有 大型容量的规模，中型机组的特点。在电力系统中将主要承担基荷，从而该厂主接线 设计必须考虑可靠性。当本电厂全部建成投产后，该厂在未来电力系统中的作用和地 位是至关重要的。从负荷特点及电压等级可知，它具有 220KV 一级电压负荷，预计 将来 220KV 电压等级出线回路为 6 回。

    1.2 主变压器的选择原则

    1、主变压器与发电机的连接形式 本厂发电机容量为 200M W，与变压器采用单元接线。 2、主变压器的容量的确定原则： 主变压器的容量、 数直接影响主接线的形式和配电装置的结构。 它的确定除依据传 递容量基本原始资料外，还应根据电力系统 5~10 年的发展规划、输送功率的大小、 馈线回路数、电压等级以及接入系统的紧密程度等因素，进行综合分析和合理的选 择。 3、单元接线的主变压器容量的确定原则： 单元接线时变压器容量应按发电机的额定容量和除本机组的厂用负荷后， 留有 10% 的裕度来确定。采用扩大单元接线时，应尽可能采用绕组变压器，其容量亦应 按单元接线的计算原则算出的两台机容量之和来确定。 4、相数的确定 在 330KV 及以下电力系统中，一般应选用三相变压器。因为单相变压器组相对来 讲究投资大、占地多、运行损耗也较大，同时配电装置结构复杂，也增加了维修工 作量。但是由于变压器的制造条件和运输条件的，特别是大型变压器，尤其是 需要考察其运输可能性，从制造厂到发电厂之间，变压器尺寸是否超过运输中涵洞、 桥洞的允许通过限额;变压器重量是否超过运输途中车辆、码头、桥梁等运输工具或 设施的允许承载能力。若受到时，则宜选用两台小容量的三相变压器取代一台 大容量的三相变压器组。对 500KV 及以上电力系统中的主变压器相数的选择，除按 容量、制造水平、运输条件确定外，更重要的是考虑负荷和系统情况、保证供电可 靠性，进行综合分析，在满足技术、经济的条件下确定选用单相变压器还是三相变 压器。 5、绕组数的确定 国内电力系统中采用的变压器按其绕组数分类有双绕组普通式、 三绕组式、 自耦式 以及低压绕组式等型式变压器。 发电厂如以两种升高电压级向用户供电或与系统

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    连接时，可以采用两台双绕组变压器或三绕组变压器，亦可选用自耦变压器。一般当 最大机组容量为 120KW 及以下的发电厂多采用三绕组变压器，因为一台三绕组变压 器的价格及所使用的控制电器和辅助设备，与相应的两台双绕组变压器相比都较小。 但三绕组变压器的每个绕组的通过容量应达到该变压器额定容量的 15％及以上，否 则绕组未能充分利用， 反而不如选用两台双绕组变压器合理。 对于最大机组为 200MW 以上的发电厂，由于机组容量大，额定电流及短路电流都甚大，发电机出口断路器制 造困难，价格昂贵，且对供电可靠性要求较高。所以，一般在发电机回路及厂用分支 回路均采用相封闭母线，而封闭母线回路中一般不装置断路器和隔离开关。况且，三 绕组变压器由于制造上的原因，中压侧不留分接头，只作死抽头，不利于高、中压侧 的调压和负荷分配。为此，一般以采用双绕组变压器加联变压器更为合理。其联络变 压器宜选用三绕组变压器， 低压绕组可作为厂用备用电源或厂用启动电源， 亦可连接 无功补偿装置。当采用扩大单元接线室，应优先选用低压绕组变压器，这样，可 以大大短路电流。在 110KV 及以上中性点直接接地系统中，凡需选用三绕组变 压器的场所，均可优先选用自耦变压器，它损耗小、体积小、效率高，但短路电 流的效果较差，变比不宜过大。 6、绕组的连接方法 变压器绕组的连接方式必须和系统电压相位一致， 否则不能并列运行， 电力系统采 用的连接方式有 Y 和△，高、中、低三侧绕组如何组合要根据具体工程来确定。我 国 110KV 及以上电压，变压器三相绕组都采用“YN”连接。 7、调压方式的确定 为了保证发电厂的供电质量，电压必须维持在允许范围内。 8、冷却方式的选择 对于大容量变压器，通常采用强迫油循环风冷却方式或强迫油循环水冷却方式。

    1.3 主变压器的选择

    由发电机功率和容量及以上原则确定： 主变选择如下： 型 号： SFP3 ? 240000 / 220 容 量：240000KVA 额定电压（高压） ：242 ± 2 × 2.5% KV 额定电压（低压） ：15.75KV 连接组别：Y 0 /Δ-11 阻抗电压：14.105% 空载损耗：200.5KW 短路损耗：830KW

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    沈阳工程学院毕业设计（论文） 1.4 高厂变的选择

    按厂用负荷的大小确定其容量如表 1-1：

    厂用负荷计算结果表 1-1 绕组负荷（1.1sg+sd） 高压绕组负荷 18551 17144 7701

    .18551+17144－7701=27994

    由表 1-1 可知高厂变的选择如下： 型 号： SFF1 ? 31500 / 15 容 量：31500/20000-20000KVA 额定电压（高压） ：15.75 ± 5%KV 额定电压（低压） ：6.3KV 连接组别：Δ/Δ—Δ—12—12 阻抗电压：18%(zud 半穿越) 冷却方式：油浸风冷 台 数：2 高厂变为三绕组变压器，其高压侧电压为 15.75KV，低压侧为 6.3KV。

    1.5 高压备用/启动变压器的选择

    1.5.1 高压备用/启动变压器容量的确定原则: 1、高压厂用备用变压器应与最大一台高压厂用变压器的容量相同；当启动备用变压 器带有工作负荷时， 其容量还应满足最大一台高压厂用工作变压器的要求考核变压 器检修的条件；当其自投负荷最大的一段厂用母线时，宜采用分批自启动的方式， 而不宜增大备用变压器或启动/备用变压器的容量； 2、低压厂用变压器的容量应与最大一台低压厂用工作变压器的容量相同； 3、屋外进风小间内的变压器，其容量一般不考虑温度修正，但南方地区宜将小间进 出风差控制在 10 度以内。主厂房进风小间内的变压器容量，北部、中部无需按温 度修正，中南地区已将进出风差控制在 10 度以内。 根据以上可知高备用变为： 型 号： SFPFZLB ? 31500 / 220 容 量：31500/20000-20000KVA 额定电压（高压） ：220 ± 7*1.46%KV 额定电压（低压） ：6.3KV 连接组别：Δ/Δ—Δ—11—11 阻抗电压：18%（zud 半穿越） 相 数：3 冷却方式：强（油）风冷

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    第二章

    电气主接线的选择

    电气主接线是发电厂、变电所电气设计的首要部分，也是构成电力系统的首要环节。主接 线的确定对电力系统整体及发电厂、 变电所本身运行的可靠性、 灵活性和经济性密切相关， 并且对电器设备选择，配电装置布置，继电保护和控制方式的拟定有较大影响。因此，必 须正确处理好各方面的关系，全面分析有关影响因素，通过技术经济比较，合理确定主接 线方案。

    2.1 主接线的设计原则：

    2.1.1 主接线的设计依据 1、发电厂、变电所在电力系统的地位和作用; 2、发电厂、变电所的分期和建设规模； 3、负荷大小和重要性； 4、系统备用容量大小； 5、系统专业的电气主接线提供的具体资料： （1）出线的电压等级、回路数、出线方向、每回路输送容量和导线界面等； （2）主变压器的台数、容量和型式； （3）变压器中性点接地方式及接地点的选择； （4）初期及终极发电厂，变电所与系统的连接方式。 2.2.主接线设计的基本要求 主接线应满足可靠性、灵活性和经济性三项基本要求： 2.2.1 可靠性 供电可靠性是电力生产和电力分配的主要要求。主接线可靠性的具体要求： 1、断路器检修时，不宜影响对系统供电； 2、断路器或母线故障以及母线检修时，尽量停运的回路疏忽停运时间，并要保证对 一级负荷及全部或大部分二级负荷的供电； 3、避免发电厂及变电所全部停运的可能； 4、大机组超高压电气主接线应满足可靠性的特殊要求。

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    2.2.2 灵活性 主接线应满足在调度，检修及扩建时的灵活性： 1、调度时，可以灵活地切除和投入发电机，变压器和线路，调配电源和负荷，满足 系统在事故运行方式，检修运行方式以及特殊运行方式的系统调度要求； 2、检修时，可以方便地停运断路器， ，母线及其它的继电保护设备，进行安全检修而 不至于影响电力网的运行和对用户的供电； 3、扩建时，可以容易地从初期接线过渡到最终接线，在不影响连续供电和停电时间 最短的情况下投入新装机组，变压器或线路而不互相干扰，并且对一次和二次部分 的改建工作量最少。 2.2.3 经济性 主接线在满足可靠性及灵活性的前提下做到经济合理。 1、投资省 （1） 主接线力求简单，以节省断路器、隔离开关、电流和电压互感器、避雷器等 一次设备； （2）要能使继电保护和二次回路不过于复杂，以节省二次设备和控制电缆； （3）要能短路电流，便于选择廉价电器设备； （4）如能满足系统安全运行和继电保护要求，110KV 及以下终端或分支变电所可 采用简易电路。 2、占地面积小 主接线设计要为配电装置创造条件，尽量使占地面积减小。 3、电能损失少 经济合理地选择主变的种类、容量、数量，要避免建立复杂的操作枢纽，为简化主 接线，发电厂、变电所接入系统的电压等级一般不超过两种。

    2.3 主接线方案的拟定

    2.3.1 主接线的确定原则 在对原始资料分析的基础上，结合对电气主接线的可靠性，灵活性及经济性等基本 要求，综合考虑。在满足技术，经济的前提下，力争使其为技术先进，供电安全 可靠，经济合理的主接线方案。 发电，供电可靠性是发电厂生产的首要问题，主接线的设计，首先应保证其满发， 满供，不积压发电能力，同时尽可能减少传输能量过程的损失，以保证供电连续性。 为此，对电厂主接线的可靠性，拟从以下几方面考虑：

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    （1）.断路器检修时，是否影响连续供电。 （2）.线路.断路器或母线故障，以及在母线检修时，造成馈线停运的回路数多少和停 电时间长短，能否满足重要的Ⅰ，Ⅱ类负荷对供电的要求。 （3）.本发电厂有无全厂停电的可能性。 （4）.大型机组突然停电对电力系统稳定运行的影响与产生的后果等因素。 主接线应具有足够的灵活性，能适应多种运行方式的变化，且在检修，事故等特殊状 态下操作方便，调度灵活，检修方便，扩建发展方便。 主接线的可靠性与经济性应综合考虑，辨证统一，在满足技术要求前提下，尽可能 投资省，占地面积少，电能损耗少，年费用为最少。 根据《火力发电厂设计技术规程》第 11.2.9 条 当配电装置在电力系统中居重要地 位，负荷大，潮流变化大且出线回路较多时，宜采用双母线或双母线分段的接线。有 条件时，220KV 配电装置也可以采用一台半断路器接线。 2.3.2 220KV 侧电气主接线的选择 方案一：双母线四分段接线 方案二：一台半断路器接线 一台半断路器接线与双母线四分段接线的技术经济比较要点如表 2-1

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    一台半断路器接线与双母线四分段接线的技术经济比较列表 2-1 项目 一台半短路器 双母线四分段接线

    可靠性

    在检修和故障相重合的情况下，停 运的回路不超过两回

    1． 一段母线故障，停运 2—3 个回路。 2.一段母线故障， 合并分段或母联路器拒动 的双重故障时，停运两段母线，即 4—6 个 回路。但这种双重故障的几率极少，上百年 甚至更长时期才发生一次。

    灵活性

    1.环形供电，调度灵活。但停运一 个回路需要操作两台短路器，母线 故障时，接线内潮流变化大； 2.隔离开关只作为检修电器，不作 为操作电器。处理事故时，用短路 器操作，消除事故迅速。检修短路 器时，不需要带旁路操作.

    1.为调整系统潮流， 短路电流以及防止 事故扩大等方面的原因， 有可能要求母线分 列运行时，本接线比较灵活； 2.隔离开关要作为操作电器， 当改变运行方 式和处理事故时，需要进行倒闸操作。

    经济性

    设备投资：8 个回路时，两种接线相差不多； 7 回及以下时，双母线四分段界限较贵； 9 回及以上时，一台半短路器接线较贵； 占地面积：1.当一台半短路器接线为常规三列式顺序布置时，因一个间隔可以两 侧出线，占地面积比双母线四分段接线可节约用地 40%左右，当为交替布置或平 环式或单列布置时，两种接线占地面积相近； 2.当一台半短路器接线的常规布置，应用于发电厂时，为避免纵向布置的大机组 出线偏角不致过大，常需改变配电装置形式，扩大占地面积 30%-50%。双母线四 分段接线则能适应纵向布置大机组出线位置而不需扩大占地面积。

    继电保护及二 次回路复杂性

    1.由于每个回路连接着两台短路 器，一台中间短路器连接着两个回 路，保护接于两组电流互感器的和 电流，因而其电流互感器的二次回 路，保护装置的跳合闸出口回路较 复杂； 2 应用于发电厂时，发电机-变压器 组与线路共用的中间短路器，只能 在单元控制室控制，并在网络控制 室设相应的短路器信号， 比较复杂。

    1.分段的母线保护较复杂， 需有故障母线选 择元件， 而当将回路从一段母线切换到另一 段母线时，电流互感器二次回路需要切换。 母线隔离开关的闭锁回路及母联短路器的 保护，二次回路较复杂； 2.应用于发电厂时，发电机-变压器组利用 一台短路器，只需在单元控制室控制，与线 路控制无关，比较简单。

    根据以上各方面比较最终确定电气主接线为双母线四分段接线。

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    第三章 电气主接线中的设备配置

    3.1 断路器的配置

    容量为 200-300MW 的发电机与双绕组变压器为单元接线时， 在发电机与变压器之间不 应装设断路器，负荷开关或隔离开关，但应有可拆连接点。

    3.2 隔离开关的配置

    1、容量为 200MW 及以上大机组于双绕组变压器为单元连接时，发电机出口不装设隔 离开关，但应有可拆连接点； 2、接在母线上的避雷器和电压互感器宜合用一组避雷器开关； 3、断路器的两侧均应配置隔离开关，以便在断路器检修时隔离电源； 4、中性点直接接地的普通型变压器均应通过隔离开关接地；

    3.3 接地刀闸或接地器的配置

    1、为保证电器和母线的检修安全，35KV 及以上每段母线根据长度宜装设 1-2 组接地 刀闸或接地线。 2、63KV 及以上配电装置的断路器两侧隔离开关和线路隔离开关的线路侧宜配置接地 刀闸，双母线接线两组母线隔离开关的断路器侧可共用一组接地刀闸。 3、63KV 及以上主变压器进线隔离开关的主变压器侧宜装设一组接地刀闸。

    3.4 电压互感器的配置

    1、电压互感器的数量和配置与主接线方式有关，并应满足测量、保护、同期和自动 装置的要求，电压互感器的配置应能保证在运行方式改变时，保护装置不得失压， 同期点的两侧都能取得电压。 2、6-220KV 电压等级的每组主母线的三相上装设电压互感器。 3、当需要监视和检测线路侧有无电压时，出线侧的一相上应装设电压互感器 4、当需要在 330KV 及以下主变压器回路中提取电压时，可尽量利用变压器电容式套 管上的电压抽取装置。 5、发电机出口一般装设两组电压互感器，供测量、保护和自动电压调整装置，当采 用零序电压式匝间保护时，可再增设一组电压互感器。

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    沈阳工程学院毕业设计（论文） 3.5 电流互感器的配置

    1、凡装有断路器的回路均应装设电流互感器，其数量应满足测量仪表、保护和自动 装置要求。 2、在未设断路器的下列地点也应装设电流互感器，发电机和变压器的中性点、发电 机和变压器的出口。 3、对直接接地系统，一般按三相配置。对非直接接地系统，以具体要求按两相或三 相配置。

    3.6 避雷器的配置

    1、配电装置的每组母线上,应该装设避雷器，当进出线都装设避雷器时除外。 2、 220KV 及以下变压器到避雷器的电气距离超过允许值时， 应在变压器附近增设一组 避雷器。 3、下列情况的变压器中性点应装设避雷器 （1）直接接地系统中，变压器中性点为分级绝缘并且装有隔离开关时。 （2）不接地和经消弧线圈接地系统中，多雷区的单进线变压器中性点上。 4、单元接线的发电机出线宜装设一组避雷器。 5、110-220KV 线路侧一般不装设避雷器。

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    第四章 厂用电系统主接线

    厂用电设计应按照运行检修和施工的要求。考虑全厂发展规划妥善解决分期建设引起 的问题。积极慎重的采用经过鉴定的新技术和新设备。使设计达到经济合理，技术先 进，保证机组安全经济运行。

    4.1 厂用电接线满足下列要求：

    1、 各机组的厂用电系统应是的。特别是 200MW 及以上机组，应作到这一点。一台 机组的故障停运或其辅助的电气故障。 不应影响到另一台机组的正常运行， 并能在短

    时间内恢复本机组的运行。 2、 充分考虑机组启动和停运过程中的供电要求，一般均应配备可靠备用电源。在机组 起动，停运和事故的切换操作要少，并且与工作电源并列。 3、 充分考虑电厂分期建设和连续施工过程中厂用电系统工程的运行方式， 特别要注意对 公用负荷供电的影响要便于过渡。尽量不改变接线和更换设备。 4、 200MW 及以上机组应设置足够容量的交流事故保安电源。当全厂停电时，可以快速启 动和自动投入。向保安负荷供电。还要设置电能质量指标合格的交流不断供电装置， 保证不允许间断供电的热工负荷的用电。

    4.2

    6KV 厂用电气主接线的选择

    6KV 电压等级 鉴于出线回路多，且为直馈线、电压较低，宜采用屋内配电，其负荷 亦较小，因此，可以采用单母线分段。 1、单母线分段接线的优点： （1） 用断路器把母线分段后，对重要的用户可以从不同段引出两个回路，有两个 电源供电； （2） 当一段母线发生故障，分段断路器自动将故障切除，保证正常段母线不间断 供电和不致使重要用户停电。 2、单母线分段接地的缺点： （1） 当一段母线或母线隔离开关故障检修时，该母线的回路都要在检修期间内停 电； （2） 当出线为双回路时，常使架空线路出现交叉跨越； （3） 扩建时需向两个方向均衡扩建。 3、适用范围： （1） 6～10KV 配电装置的出线回路数为 6 回以上时； （2） 35～63KV 配电装置的出线回路数为 4～8 回时；

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    沈阳工程学院毕业设计（论文） 4.3 6KV 厂用负荷分类

    厂用负荷包括机组本体负荷和全厂公用负荷。按运行方式分为经常边疆、经常生时、经常 断续、不经常断续、不经常短时和不经常断续等六种类型。 一类负荷：指短时（手动切换恢复供电所需的时间）停电影响人身或设备安全，使机 组运转停顿或发电量大幅度下降的负荷。 二类负荷：指允许短时停电，但较长时间停电有可能损坏设备或影响机组正常运转的 负荷。 三类负荷：指长时间停电不会直接影响生产者。对于三类负荷一般由一个电源供电。 应保证供电的可靠，否则将引起主要设备损坏。重要的自动控制失灵或延迟恢复 供电，分直流保安负荷和交流保安负荷及不间断供电负荷。

    4.4

    厂用母线分段

    在火力发电厂中，因锅炉的辅助设备多，用电量大，为提高供电的可靠性。厂用电系 统接线通常采用单母线接线， 并按照锅炉分段的接线原则， 将厂用母线按照锅炉的台数分 成的若干段，各母线段分别由工作电源和备用电源供电。

    4.5

    厂用电源的引接

    1、 高压厂用工作电源引接方式

    高压厂用工作电源由发电机电压回路引接，并尽量满足炉、机电的对应性要求。 2、 备用电源引接方式 备用电源的数量 200MW 机组 3 台机组及以下设 1 个不超过 3 台， 每两台机组设一个起动 （备用） 电源。

    4.6

    高压厂用备用电源的引接方式

    发电机与主变压器组成单元接线时，高压起动（备用）电源的引接方式有：当有发电机电 压母线时， 一般由该母线引接一个备用电源可靠的最低一级电压母线或由联络变压器的第 三（低压）绕组引接。 当技术经济合理时，也可由电网外部引接专用线路供给。

    4.7

    低压厂用工作电源引接方式

    1、低压厂用工作变压器一般由高压厂用母线段上引接。当无高压厂用线段时，可从发 电机电压主母线或发电机出口引接。 2、按炉分段的低压厂用母线其工作变压器应由高压厂用线段供电。

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    第五章 短路电流计算

    供电系统中一切不正常的相与相或者相与地 （中性点接地系统） 在电气上被短接就称为短 路。为了短路的危害和缩小故障影响的范围，在变电所和供电系统的设计和运行中， 必须进行短路电流计算，以解决下列技术问题： 1.选择电器设备和载流导体，必须用短路电流校验其热稳定性和机械度。 2.选择和整定继电保护装置，使之能正确地切除短路故障。 3.确定限流措施，当短路电路过大造成设备选择困难或不够经济时，可采取短路电 流的措施。 4.确定合理的主接线方案和主要运行方式等。 本设计中短路电流的计算只适用于设备的选择。

    5.1 短路电流计算的基本假设条件和原则

    短路电流实用计算中，采用以下的基本假设条件和原则： 1、正常工作时，三相系统对称运行。 2、所有电源的电动势相位角相同。 3、系统中的同步和异步电机均为理想电机，不考虑电机磁饱和、磁滞、涡流及导体的 趋肤效应等影响。 4、电力系统中各元件的磁路不饱和，即带铁芯的电气设备电抗值不随电流大小发生变 化。 5、电力系统中所有电源都在额定负荷下运行，其中 50%负荷在高压母线上，50%的负荷 在系统侧。 6、短路发生在短路电流为最大值的瞬间。 7、不考虑短路点的电弧阻抗和变压器的励磁电流。 8、 除计算短路电流的衰减时间常数和低压网络的短路电流外， 元件的电阻都略去不计。 9、元件的计算参数均取其额定值，不考虑参数的误差和调整范围。 （10）输电线路的 电容略去不计。

    5.2 限流措施

    5.2.1 电力系统采取的限流措施： 1、提高电力系统的电压等级。 2、直流输电。 3、在电力系统的主网加强联系后，将次级电网解环运行。 4、在允许的范围内，增大系统的零序阻抗，例如采用不带第三绕组或第三绕组为 Y

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    接线的全星形自耦变压器、减少变压器的接地点等。 5.2.2 发电厂和变电所中采取的限流措施： 1、发电厂中，在发电机电压母线分段回路中安装电抗器 2、变压器运行。 3、变电所中，在变压器回路中装设电抗器或电抗器。 4、采用低压侧为绕组的变压器。 5、出线上装设电抗器。 6、选择合理的电气主接线形式和运行方式

    5.3 电路元件参数的计算

    高压短路器电流的计算一般只计及各元件的电抗， 采用标么值。 标么值为各电路元件有名 值与基准值之比。 U*=U/Uj S*=S/Sj I*=I/Ij X=X/Xj=XSj/Uj

    5.4 网络变换（图略）

    1.?/Y 变换 X1=X13╳X12/(X13+X12+X23) X2=X12╳X23/(X12+X13+X23) X3=X13╳X23/(X13+X12+X23) 2.Y/? 变换 X12=X1+X2+X1X2/X3 X13=X1+X3+X1X3/X2 X23=X2+X3+X2X3/X1

    5.5 等值电源的计算

    1.按个别变化变换计算 当网络中有几个电源时，可将条件相类似的发电机，按下述条件连接成一组，分别求 出短路点的转移电抗。 （1）同形式并且至短路点的电气距离大致相等的发电机； （2）至短路点的电气距离较远的同一类型的发电机； （3）直接连接短路点上的发电机。 2.按同一变化计算 当仅计算任一时间 t 的短路电流周期分量，各电源的发电机形式，参数相同且距离短

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    路点的电气距离大致相等时，可将各电源合并为一个总的计算电抗。

    5.6 三相短路电流周期分量计算

    1.无限大电源供给的短路电流 当供电电源为无穷大或者计算电抗大于 3.5 时，不考虑短路电流周期分量的衰减。 2.有限电源供给的短路电流。 先求电源对短路点等值电抗再将其归算到以电源容量为基准容量的计算电抗 然后 按计算电抗值查找相应的发电机运算曲线，或查发电机的运算线数表，即可得到短路 电流周期分量的标幺值 。

    5.7 冲击电流的计算

    三相短路发生的后半个周期其短路电流的瞬时值达最大， 称为冲击电流 。 其值近似冲 击电流 ，近似计算为： 发电机变压器与系统之间： 一般规定： 1.演算倒替和电器动、热稳定以及电器开断电流所用的短路电流，应按本工程的设计规定 划容量计算，并考虑电力系统远景发展规划。确定短路电流是，应该按可能发生最大短路 电流的正常接线方式，而不应该按仅在切换过程中可能并列运行的界限方式； 2.选择导体和电器用的短路电流，在电器接线的网络中，应考虑具有反馈作用的异步电动 机的影响和电容补偿装置放电电流的影响； 3.选择导体和电器时，对不带电抗器回路的短路点，应选择在正常接线方式时短路电流最 大的地点。 对电抗器的 6~10KV 出线与厂用分支回路， 除其母线与母线隔离开关之间隔板 前的引线和套管的计算短路点应选择在电抗器前外， 其余导体和电器的计算短路点一般选 择在电抗器后。 4.导体和电器动、热稳定以及电器的开断电流一般按两相短路计算，若发电机出口的两相 短路或中性点直接接地系统中的单相或两相接地短路严重时，应按最严重的情况计算。

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    短路电流计算结果表 5-1：

    短 路 点 基准 电压 (KV) 基准 容量 MVA 分支线 支路 计算 电抗 Xjs 分支 额定 电流 In (KA) K1 230 100 六台发电机支 路 系统支路 总 K2 220 100 计 2.25 0.28 3.54 4 37.6 5 0.47 0 秒短路电流 周期分量 标么 值 3.86 有名 值 (KA) 13.6 8 17.6 9 31.37 11.4 17.6 9 总 K3 6.3 100 计 19.0 6 152. 1 总 K4 15.7 5 100 计 2.12 0.14 2 16.8 7 总 K5 6.3 100 计 208. 7 2.65 0.39 43.1 3 8.63 2 7.6 65.5 6 32.5 8 118. 8 五台发电机支 路+系统支路 一台发电机支 路 总 计 15.5 1

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    1.5 秒短路电 流周期分量 标么 值 2.44 5 0.45 有名 值 (KA) 8.66 5 16.9 4 25.6 7.22 16.9 4 24.1 6 6.79 9.04 15.8 3 0.48 2.93 5 20.7 25.3 3 32.5 8 78.6 1 7.10 4 0.38 8.19 15.2 9

    3 秒短路电流周 期分量 标么 值 2.4 0.45 有名值 (KA) 8.506 16.94 25.446 7.09 16.94 24.03 6.79 9.04 15.83 0.48 2.62 20.7 22.60 32.58 75. 7.104 0.38 8.19 15.29

    冲击 短路 电流 (KA)

    短路 电流 有效 值 (KA)

    82.0 6

    47.6 8

    五台发电机支 路 系统支路

    76.1

    44.2 2

    29.0 9 6.79 9.04 15.8 3 0.48 20.7

    六台发电机支 路 系统支路

    40.3 7

    24.0 6

    五台发电机支 路 一台发电机支 路 系统支路

    319. 2

    180. 6

    7.10 4 8.41

    39.5 5

    23.5 7

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    第六章 电气设备的选择

    6.1 电器选择的一般要求：

    6.1.1 一般原则： 1.应满足正常运行，检修，短路和过电压情况下的要求，并考虑远景发展； 2.应按当地环境条件校核； 3.同因设备应尽量减少品种； 4.选用的新产品应具有可靠的试验数据，并经正式鉴定合格。 6.1.2 技术条件： 选择的高压电器，应能在长期工作条件下和发生过电压，过电流的情况下保持正常 运行。 1.工作条件包括：a 电压 b 电流 c 机械负荷。 2.校验的一般原则： （1）电压地后应按最大可能通过和短路电流进行动、热稳定校验； （2）用熔断器保护的电器可不验算热稳定； （3）在工作电压和过电压的用下，电器的内，外绝缘应保证必要的可靠性。 6.1.3 环境条件： 1.温度：本发电厂所在地，年最高温度为 38 摄氏度，年最低温度为－30 摄氏度， 年平均温度为+8 摄氏度，先用普通高压电器即可； 2.日照、风速、冰雪、湿度、污秽及地震均无特殊要求； 3.海拔：电器的一般使用条件为海拔高度不地震超过 1000M 6.1.4 环境保护： 选用电器，尚应注意电器对周围环境的影响，根据周围环境的控制标准，要对制造 部门提出必要的技术要求。 1.电磁干扰； 2。噪音。

    6.2 电器设备的选择

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    6.2.1 高压断路器的选择 1、高压短路器应按下列项目选择和校验 （1）形式和种类； （2）额定电压、额定电流； （3）开断电流； （4）短路关合电流； （5）动稳定、.热稳定。 2、按种类和形式选择 高压断路器的种类和形式的选择,除满足各项技术条件和环境条件外,还应考虑便于安 装调试和运行维护并经技术比较才能确定. 3、按额定电压选择: Un≥Uew 4、 按额定电流选择: In≥Imax 当环境温度不等于设备最高允许温度时,应对 断路器的额定电流进行修正. 5、按开断电流选择 : Iebr≥Izt 6、按短路关合电流选择: Ieg≥Iim 7、动稳定校验: Idw≥Iim 8、热稳定校验: I2t≥Qd

    短路计算数据与所选断路器参数对比表 14-2

    计 算 数 据 UNs 220(KV) Imax 661.3(A) Qz 4727.36 [(KA) s] Izt 47.68(KA)

    2

    LW11—220（P） 220(KV) 3150(A)

    50 2 × 3[(KA) s ]

    2

    50（KA） 125(KA) 125(KA)

    Iim 82.06(KA) iim 82.06(KA)

    根据表 14-2 选择表 6-2 型号断路器

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    短路器参数表 6-2 型 号 最高工作电压 （KV） 252 额定短路时耐受 电流（KA） 50 额定电流（A） 3150 耐受电流持续时 间（s） 3 额定关合电流 （KA） 125 额定短路开断电 流（KA） 50

    LW11—220（P） 额定短路峰值电 流（KA） 125

    6.2.2 隔离开关的选择 1、隔离开关的选择应按下列条件: （1）形式和种类; （2）额定电压、额定电流; （3）动稳定、热稳定; 隔离开关的形式和种类的选择应根据配电装置的布置特点和使用条件等因素

    短路计算数据与所选隔离开关参数对比表 14-3 计 算 数 据 UNs 220(KV) Imax 661.3(A) Qz 4727.36[(KA) s] Iim 82.06(KA)

    2

    GW12—220 220（KV） 3150（A）

    SW2—63I 220(KV) 2000(A)

    50 2 × 3[(KA) s ]

    2

    50 2 × 3[(KA) s ]

    2

    125( KA)

    100( KA)

    根据表 14-3 选择如表 6-4 及表 6-5 的设备

    GW6—220GD 隔离开关参数表 6-4 型 号 最高工作电压 （KV） 252 额定短路时耐受 量 40*40*3(KA·S) 额定电流（A） 1250 分合闸时间（s） 6+/-1 动稳定电流（KA） 100 开断电容电流（A） 0.5

    GW6—220GD 热稳定电流（KA） S 40KA--3

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    GW12—220 隔离开关参数表 6-5 型 号 额定电压（KV） 220 峰值耐受电流（KA） 125 最高工作电压（KV） 252 短时耐受电流（KA） 50（3 秒）

    GW12—220 额定电流（A） 1600~3150

    6.2.3 电流互感器的选择 1、按设备的种类选择 电流互感器的种类和行式应根据使用环境条件和产品情况选择。 2、按一次额定电流和额定电压选择 Un1≥Uns In1≥Imax 3、按准确度等级和副边负荷选择（规程规定如下） ： （1）装设在发电机、电力变压器、调相机、厂用馈线、出线等回路中的电度表及所 有由于计算电费的电度表用电流互感器，其准确度等级为 0.5 级。 （2）供运行、监视、估算电能的电度表、功率表和电流表用电流互感器，其准确等 级为 1。 （3）供指示被测数值是否存在或大致估计被监视数值的表计用的电流互感器，其准 确等级为 3 或 10 级。 （4）热稳定校验 电流互感器的热稳定能力，以一秒钟允许通过的一次额定电流倍数 Kt 表示，故热 稳定按下式校验。 I2t≥QK （5）动稳定校验 电流互感器流过短路电流时，不仅在电流互感器内部产生作用力，而且由于相邻之 间电流的相互作用会使绝缘瓷帽上也受到外力的作用， 故对不同类型的电流互感器 应分别进行内部动稳定和外部动稳定的校验。 内部动稳定校验应满足以下条件：Ish≤1.414In1Kes （6）对于母线电流互感器，当产品上标明允许应力 Fy 时，按下式校验：Fa1≥ 1.732*10-7i2shLc/a(N) 对于环氧树脂浇注的母线电流互感器，可不校验动稳定。

    - 23 -

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    短路计算数据与所选电流互感器参数对比表 14-4 计 算 数 据 UNs 220(KV) Imax 661.3(A) Qk 4727.36 [(KA) s] ish 82.06 (KA)

    2

    LB1—220W 220(KV) 2*750(A)

    50 2 × 3[(KA) s ]

    2

    100KA

    根据表 14-4 选择电流互感器如表 6-7

    电流互感器参数表 6-7 型号 LB1-220W 额定输出（满匝） 50(VA) 额定电流比 2*750/1 短路时热稳定电流 2*25KA 二次组合 5P/5P/5P/5P/5P 额定动稳定电流 100KA 准确等级 0.5

    6.2.4 电压互感器的选择 1、电压互感器应按下列技术要求选择 （1）装置种类和形式选择 电压互感器的形式和种类应根据安装地点和使用条件进行选择。3～20KV 屋内采用油 浸绝缘，也可用树脂浇注绝缘 YH。110KV 及以上容量和准确度等级允许时，采用电容式 YH， 在需要检验和监视一次回路单相接地时， 应选用三相五柱式电压互感器或具有等三 绕组的单相电压互感器组。 （2）按一次回路电压选择 为了保证电压互感器的安全和在规定的准确级下运行， 电压互感器一次绕组所接电网 电压应在（0.8～1.2）Un1 范围内变动，即应满足下列条件：1.2Un1＞Uns＞0.8Un1 （3）按二次回路电压选择： 电压互感器二次侧额定电压应满足继电保护装置和测量使用仪表的要求， 电压互感器 二次测额定电压可按表 6-8 选择：

    - 24 -

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    电互感器二次测额定电压表 6-8 接线形式 电 网 电 压 （KV） 一台电压互感器 接线、不完全星 型接线 三台单相三绕组 电压互感器接线 110～500 3～60 3～15 单相式 单相式 三相五柱 式 100/1.732 100/1.732 100 100/3 3～35 单相式 形 式 二次绕组电 压（V） 100 接成开口三角辅助 绕组电压（V） 无

    100（线电压） 100/3（相）

    （4）按准确级和容量选择 在选择时，首先根据仪表和继电器的接线要求选择电压互感器的接线方式，并尽可能 将负荷均匀分布在各相上， 然后计算各项负荷大小， 再按所接仪表的准确级和容量选择 电压互感器的准确级和额定容量。 对应于测量仪表所要求的最高准确级的电压互感器的 额定二次容量 SN2 应不小于电压互感器的二次负荷容量即：SN2≥S2. 根据上述条件选择如表 6-9 型号的电压互感器

    电压互感器参数表 6-9 型 号 一次绕组 额定电压 二次绕组 剩余电压绕组

    JDC7—220 测量绕组 0.2（150VA）

    220

    3

    100

    3 （测量）

    100 （保护）

    最大容量 2000VA

    100

    3

    保护绕组 3P（250VA）

    剩余电压绕组 3P(200VA)

    6.2.5

    母线的选择

    1、母线材料的选择 屋外配电装置中的母线，应根据下列条件选择和校验： （1）线材料、截面形状和布置方式的选择 （2）因为铝的成本低，而普遍使用铝母线； （3）常用的母线截面形状有矩形、槽形和管形。其中矩形截面优点是散热面积大，便于 固定和连接，单电流肌肤效应强烈，常用于容量为 50MW 及以下的发电机或容量为 60MW 及以下的降变压器 10.5KV 侧的引出线及配电装置；槽形截面母线具有机械强度好、截 面流量大，肌肤效应小的特点。当回路正常工作电流在 4～8 千安时，一般选用槽形母 线；管形截面机械强度高、肌肤效应小的优点，且电晕放电电压高，管内可通风或通水 冷却，从而使截流量大增，所以，管形母线可用于 8KA 以上的大电流母线和 110KV 及以 上的配电装置母线。

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    沈阳工程学院毕业设计（论文）

    （4）母线的散热条件和机械强度与母线的布置方式有关。其布置方式可分为支持式和悬 挂式。 支持式使用是和母线工作电压的支持绝缘子吧母线固定在钢板或墙板等建筑物 上。采用水平布置方式。 2、母线截面尺寸的选择 （1）其允许电流 IN 应等于或大于流过导体的最大持续工作电流，即：IN≥KImax,(K－修 正系数) （2）导体经济截面 S 为：S=Imax/j，Imax－正常时最大持续电流（A） ，j－经济电流密度 (A/mm2） （3）电晕电压校验： 电晕临界电压 U0 应大于最高工作电压 UMAX，即：U0>Umax。 （4）热稳定校验： 裸导体进行热稳定校验。 （5）动稳定校验： 三相断路的最大电动力为：当三相母线水平布置相间距离为 a cm 时的电动力。 3、220KV 母线选择： 通过计算回路最大允许工作电流 Igmax=1.05*240000/( 3 *230)=632.59A K=

    θ al ? θ 70 ? 38 = =0.4 θ al ? θ o 70 ? 30

    700C 截流量为 840A

    查《导体和电器选择设计技术规定》选择 LGJ—400

    840*0.4=750.96 ≥ 632.59A 热稳定效验 Qz={（47.682+10*38.912+38.682）/12}*0.2=315.157[（KA）2S] Qfz=0.2*47.682=454.67[（KA）2S] Qk= Qz+ Qfz=769.8[（KA）2S]

    θ= 38+（70-38）×632.592/750.962=62 C

    查《发电厂电气部分》4—26 表 C=87 Smin=

    QK C

    =

769.8 *10 6 = 319.mm 2 < 400mm 2 87

    综上所述：所选的钢芯铝绞线 LGJ-400 4、6.3KV 母线选择： Imax=1.05*15750/( 3 *6.3)=1515.6A

    满足要求。

    按长期发热允许电流选择截面 查 《发电厂电气部分》 附表 1， 选用单条 100mm*8mm 矩形铝导体。 平放允许电流为 1542A， 竖放允许电流为 1609A，集肤效应系数 KS=1.05

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    沈阳工程学院毕业设计（论文）

    当环境温度为+25oC 时，由附表 3 查得 K=1.15 Ial ≥ Imax/K=1516.6/1.15=1318.3A 由计算书得：Smin=

    QK C

    =

94.772 * 10 6 = 117.29mm 2 < 800mm 2 83

    选用的 100mm*8mm 矩形铝导体满足要求。 6.2.6 高压开关柜的选择： 高压开关柜是制造厂成套供应的设备，每一回路的开关电器、测量仪表、保护电器和 辅助设备都组装在全封闭的金属柜内。制造厂生产出各种不同电路的开关柜或标准元件， 设计时可按照主接线选择相应电路的开关柜或元件，组成一套配电装置。 1、 变压器低压侧断路器的选择 根据最大工作电流 Imax=1.05*15750/( 3 *6.3)=1515.6A 拟选择的断路器的型号为：SN10—10ⅢC 其参数如表 6-10：

    断路器参数表 6-10 额定电压 （KV） 10 额定电流 （A） 2000 额定短路 开断电流 （KA） 40 额定短路 关合电流 （KA） 125 额定峰值 耐受电流 （KA） 125 额定短路 耐受电流 （KA） 40 额定短路 持续时间 (s) 4

    根据计算书校验结果： 短路电流热效应： Qk = I 0 + 10 I tk 2 + I tk

    2 2 2

    12

    tk =

    15.512 + 10 × 15.29 2 + 15.29 2 × 3 = 703[( KA) 2 s ] 12

    冲击电流：

    i sh = 39.55 KA

    短路计算数据与所选断路器参数对比表 14-5 计 算 数 据 UNs 10 (KV) Imax 1515.6(A) Qk ish 703[(KA) s] 39.55(KA)

    2

    综上可得出如表 14-5 所示结果：

    SN10—10ⅢC 10 (KV) 2000 (A)

    40 2 × 4[(KA) s ]

    2

    125( KA)

    40(KA) 125(KA)

    iNbr 15.51(KA) INkl 39.55(KA)

    - 27 -

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    所选断路器合格。 2、通过表 14-6 的计算数据可选择型号为表 6-12 所示的电流互感器：

    短路计算数据与所选电流互感器参数对比表 14-6 计 算 数 据 UNs 10(KV) Imax 1515.6(A) Qk 703[(KA) s]

    2

    LMZB 6 —10 10 (KV) 2000 (A)

    122 2 × 4[(KA) s ]

    2

    ish 39.55(KA)

    220( KA)

    电流互感器参数 6-12 型号 LMZB 6 —10 额定输出（满匝） 40/40 额定电流比 2000/5 短路时热稳定电流 122KA 准确级次组合 B/B 额定动稳定电流 220KA 准确限值系数 50

    3、 低压侧断路器与电流互感器可选出低压侧其它设备如表 14-7：

    所选设备型号表 14-7 设备 开关柜 断路器 电流互感器 操作机构 避雷器 电压互感器 型号 JYN2—10 SN10—10ⅢC LMZB 6 —10 CD 10 Ⅲ FCD3 JDZ6—10

    14

    因其设备是与所选断路器及电流互感器为配套设备，因而无需进行校验。

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    第七章

    7.1 设计原则与要求：

    7.1.1 总的原则：

    高压配电装置规划设计

    高压配电装置的设计必须认真贯彻国家的技术经济，遵循上级颁发的有关规程、 规范及技术规定，并根据电力系统条件、自然环境特点和运行、检修、施工方面的要求， 合理制定布置方案和选用设备，积极谨慎的采用新布置、新设备、新材料、新结构，使配 电装置设计不断创新，做到技术先进、经济合理、运行可靠、维护方便。 火力发电厂及变电所的配电装置形式的选择，应考虑所在地区的地理情况及环境条 件，因地制宜，节约用地，并结合运行、检修和安装的要求，通过技术和经济比较予以确 定。在确定配电装置形式时，必须满足下列 4 点要求： 1、节约用地 2、运行安全和操作巡视方便 3、便于检修和安装 4、节约材料，降低造价 7.1.2 设计要求： 1.满足安全净距的要求 2.施工、运行和检修的要求 3.噪声的允许标准及措施 4.静电感应的场强水平和措施 5.电晕无线电干扰的特性和控制 7.1.3 配电装置的型式选择 配电装置的型式选择，应考虑所在地区的地理情况及环境条件，因地制宜、节约用地，并 结合运行及检修要求，通过技术经济比较确定。一般情况下，在大、中型发电厂和变电所 中，110KV 及以上多为屋外式。 7.1.4 220KV 配电装置 1、根据本厂情况，结合配电装置要求，采用软母线单柱式隔离开关的分相中型布置。 为了提高分相中型布置节约用地的效果， 对于分相布置隔离开关选用 GW6 型单柱隔离开 关，这样可以使间隔宽度被压缩到 13m 以下。同时，还将母线回路与两组母线设备合并

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    布置在一个间隔内，使整个配电装置可减少一个间隙。通过采取以上措施，可以使分相 中型配电装置的纵向和横向尺寸大为减少，达到了节约用地的目的。 2、分相中型配电装置 断路器一侧的母线隔离开关分解为 A、B、C 三相，每相隔离开关直接布置在各项母线的 下方， 母线引下线直接从分相隔离开关支柱和支持式绝缘子引至断路器， 从而取消复杂 的双层构架，布置清晰，悬式绝缘子串少，使正常的检修和维护工作量相应减小。

    220KV 室外配电装置的安全净距表 7-1 符号 A1 适用范围 1、带电部分至接地部分之间 2、 网状遮拦向上延伸线距地 2.5m 处与遮拦 上方带电部分之间 A2 1、不同相的带电部分之间 2、断路器和隔离开关的端口两侧引线带电 部分之间 B1 B2 C 1、栅状遮拦至绝缘体和带电部分级间 2、带电作业时带电部分至接地部分间 网状遮拦带电部分之间 1、无遮拦导体至地面之间 2、无遮拦导体至建筑物、构筑物顶部之间 D 1、平行的不同时停电检修的无遮拦带电部 分之间 2、带电部分与建筑物、构筑沿部分之间 1900 4300 2550 2000 安全距离 1800

    根据本厂情况，结合配电装置要求，采用软母线单柱式隔离开关的分相中型布置，断路 器为单列式布置。双母线构架为门形构架。 。母线构架高 10.5 米，出线构架高 15 米。两 条母线之间间隔 5 米，母线三相之间间隔 4 米。母线与构架之间距离是 3 米。

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    第八章

    继电保护和自动装置的规划设计

    8.1 继电保护和自动装置设计总则

    继电保护和安全自动装置应符合可靠性、选择性、灵敏性和速动性的要求，当确定其配置 和构成方案时，应综合考虑以下几个方面： 1、电力设备和电力网的结构特点和运行特点； 2、故障出现的概率和可能出现的结果； 3、电力系统近期发展的结果； 4、经济上的合理性； 5、国内和国外的经验。 继电保护和安全自动装置是电力系统的重要组成部分。 确定电力网结构， 厂站主接线和运 行方式时，必须与继电保护和安全自动装置的配置统筹考虑，合理安排。继电保护和安全 自动装置的配置方式， 要满足电力网结构和厂站接线的要求， 并考虑电力网和厂站运行方 式的灵活性。 为便于运行管理和有利于性能配合， 同一电力网或同一厂内的继电保护和自 动装置的型式，不宜品种过多。

    8.2 继电保护和自动装置设计一般规定

    电力系统中的电力设备和线路， 应装设短路故障和异常运行保护装置。 电力设备和线路短 路故障的保护应有主保护和后备保护，必备时可再增设辅助保护。 继电保护装置应满足可靠性、选择性、灵敏性和速动性的要求。 1、可靠性是指保护该动作时应动作，不该动作时不动作； 2、选择性是指首先由故障设备或线路本身的保护切除故障，当故障设备或线路本身的保 护或断路器拒动时，才允许由相邻设备、线路的保护或断路失灵保护切除故障； 3、灵敏性是指在设备或线路的被保护范围内发生金属性短路时，保护装置应具有必要的 灵敏系数。 4、速动性是指保护装置应能尽快地切除短路故障，其目的是提高系统稳定性，减轻故障 设备和线路地损坏程度， 缩小故障波及范围， 提高自动重合闸合备用电源或备用设备自动 投入地效果等。 5、制定保护配置方案时，对稀有故障，根据对电网影响程度合后果应采取相应措施，使 保护能按要求切除故障。 对两种故障同时出现地稀有情况， 使保护能按减轻电流互感器本 身故障时所产生地影响。 6、在各类保护装置接于电流互感器二次绕组时，应考虑到既要消除保护死区，同时又要 尽可能减轻电力互感器本身故障时所产生地影响。 7、当采用远后备方式时，变压器或电抗器发生短路，以及在电路助增作用很大的相邻线 路上发生短路的情况下， 如果为了满足相保护区末端短路时的灵敏行的要求， 将使保护过

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    分复杂或在技术上难以实现时可以缩小后备保护作用的范围。 8、如由于短路电流衰减，系统振荡合电弧电阻的影响，可能使带时限的保护拒动时，应 根据具体情况， 设置按短路电流或阻抗初值动作的瞬时测定回路或采取其他措施。 但无论 采用那种措施，都不应引起保护误动作。 9、电力设备或电力网的保护装置，除预先的以外，都不允许因系统振荡引起误动。 10、 在电力系统正常运行情况下， 当电压互感器二次回路断线或其他故障能使保护误动作 时，应装设断线闭锁或采取其他措施，将保护装置解除工作并发出信号。 在保护不致误动作时，应设有电压回路断线信号。 11、 为了便于分别校验保护装置和提高起可靠性。 主保护和后备保护宜做到回路彼此。 12、 采用交流操作的保护装置时， 短路保护可由被保护电力设备或线路的电流互感器取得 操作电源，变压器的瓦斯保护、中性点非直接接地电力网的接地保护和自动低频减载等， 可由电压互感器或变电所所用变压器取得操作电源。 必要时， 可增加电容储能作为跳闸的 后备电源。

    8.3 继电保护和自动装置的配置

    8.3.1 发电机保护 本厂发电机容量为 200MW，结合发电机的容量，针对发电机的故障类型及其不正常运行状 态，配置发电机继电保护。按照规程的规定，设计本厂发电机保护

    发电机保护配置表 8-1 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 保护的配置 纵差动保护 100%定子接地保护 定子绕组匝间保护 负序过电流及单项式低电压 启动是过电流保护 负序电流保护 一相电流的过负荷保护 一点接地保护 两点接地保护 失磁保护 转子过负荷保护 规程要求 对于 1MW 以上发电机的定子绕组及其引出线的相间短 路 容量在 100MW 及以上的发电机，应装设该保护 反映定子绕组匝间短路应装设 50MW 及以上的发电机反映外部短路引起的过电流 50MW 及以上的发电机反映由于不对称负荷或外部不 对称短路而引起的负序过电流 反映由于对称负荷引起的发电机定子绕组过电流 对大容量机组，反映励磁回路的接地故障 在励磁回路发生一点接地后投入 100MW 及以上采用电机励磁的发电机，应增设直接反 应发电机失磁时电气参数变化的专用失磁保护 对于转子回路过负荷，100MW 及以上并采用半导体励 磁系统的发电机上应装设。

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    11 12 13 14 逆功率保护 失步保护 低频保护 过励磁保护 对于汽轮发电机主汽门突然关闭，为防止汽轮机遭到 损坏，大容量的发电机组可考虑装设。 反映发电机失步 反映低频率 反映定子铁芯过励磁

    为了快速消除发电机内部的故障， 在保护动作于发电机断路器跳闸的同时， 还必须动 作于自动灭磁开关， 断开发电机励磁回路， 以使转子回路电流不会在定子绕组中再感应电 势，继续供给短路电流。 8.3.2 变压器保护 1、本厂变压器保护（如表 8-2） ： 本厂主变压器容量 240 MVA，高压厂用工作变压器容量 31.5 MVA，高压备用变压器容量 31.5 MVA，结合变压器的容量，针对变压器的故障类型及其不正常运行状态，配置继电 保护。

    变压器保护配置表 8-2 序号 保护的配置 规程要求 对于油箱内的各种故障以及由面的降低， 0.8MVA 及以上的油浸式变压器 对于绕组、套管及引出线上的故障，并列运行 2 纵差动保护 的变压器，容量为 6.3MVA 及以上厂用工作变 压器，10MVA 及以上厂用备用变压器。 3 4 5 6 7 8 过流保护 阻抗保护 零序电流保护 零序电压保护 过负荷保护 开入量保护 对于外部相间短路引起的变压器过电流，一般 降压变压器。 对于外部相间短路引起的变压器过电流，一般 用于大容量升压变压器。 对于外部接地短路引起过电流 为防止发生接地短路时，中性点接地的变压器 跳开后，中性点不接地的变压器仍带接地故障 继续运行。 对于 400KVA 及以上的变压器。 温度保护、油位保护、通风故障保护、冷却器 故障保护等，反映相应的温度、油位、通风等 故障。 √ √ √ √ √ √ √ √ √ √ √ √ √ √ 主 变 √ 高 工 变 √ 高 备 变 √

    1

    瓦斯保护

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    8.3.3 发变组保护的选择 为确保大机组正确快速切除故障，应对发电机变压器组设置双重快速保护。 即装设发电机变压器组差动保护，再在发电机中性点侧装设一套复合电流速断 保护。它们和发电机的差动保护构成对发电机、发电机到变压器的引线及变压 器的部分双重快速保护。 8.3.4 母线保护 本厂总装机容量 6×200MW， 220KV 主母线为双母四分段带旁路接线， 全厂共计 6 回出线。 根据母线保护设置要求，应该设置母线保护。 1、 本厂母线保护应满足的要求 必须快速有选择地切除故障母线； 应能可靠方便地适应母线运行方式的变化； 接线尽 量简化。 母线保护大多采用差动保护原理构成， 动作后跳开连接在该母线上的所有断路 器。 2、 本厂母线保护的选择 根据以上母线保护要求，本厂采用微机型的完全电流差动母线保护。 即在母线所有连接元件中装设具有相同变比和特性的电流互感器， 将他们的二次线圈同 极性连接在一起， 然后接入电流型差动继电器， 此类保护要求电流互感器和电流继电器 的内阻抗要小，否则会造成外部故障时保护的误动作。 8.3.5 断路器失灵保护 在 220～500kV 电力网中，以及 110kV 电力网的个别重要部分，可按下列规定装设断路器 失灵保护： 1、线路保护采用近后备方式，对 220～500kV 分相操作的断路器，可只考虑断路器单相拒 动的情况。 2、线路保护采用近后备方式，如果有其他线路或变压器的后备保护切除故障将扩大停电 范围，并引起严重后果时。 3、如断路器与电流互感器之间发生故障，不能由该回路主保护切除，而有其他线路和变 压器后备保护切除将扩大停电范围，并造成严重后果时。 8.3.6 电网线路保护配置 本厂为 220KV 中性点直接接地系统， 据规程对该类型电厂继电保护配置的要求， 选择本厂 电网保护。

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    电网线路保护配置表 8-3： 序 号 1 2 3 4 保护的配置 高频保护 反时限零序电流保护 相间距离保护 电流速断保护 规程要求 根据规程要求本厂应装设全线速动保护 对于 220KV 线路，当接地电阻不大于 100Ω时，保护应能 可靠地、有选择地切除故障。 对于 220KV 线路，除装设全线速动保护外，还应装设相 间短路后备保护。 对于 220KV 线路，除装设全线速动保护外，还应装设相 间短路辅助保护。

    8.3.7 本厂设置的自动装置 根据规程中对发电厂自动装置配置的要求，结合本厂的情况，应装设自动装置。 ： 1.备用电源自动投入装置 BZT 2.馈线和母线的自动重合闸装置 3.自动准同步装置 4.发电机和调相机的自动调节励磁装置 5.电动机或机组的启动自动控制装置

    8.4 安全自动装置

    8.4.1 安全自动装置的一般规定： 1、在电力系统中，应装设安全自动装置，以防止系统稳定破坏或事故扩大，造成大面 积停电，或对重要用户的供电长时间中断。 2、电力系统安全自动装置，是指在电力网中发生故障或异常运行是，起控制作用的自 动装置。 3、安全自动装置因满足可靠性、选择性、灵敏性和速动性的要求。 8.4.2 自动重合闸装置： 1、3KV 及以上的架空线路和电缆与架空混合线路，在具有断路器的条件下，如用电设备 允许且无备用电源自动投入时，应装设自动重合闸装置； 2、低压侧不带电源的降压变压器，可装设自动重合闸装置； 3、必要时母线故障可采用母线自动重合闸装置。

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    8.4.3 220KV 线路的三相重合闸装置。 自动投入装置：应装设用电源和备用设备的自动投入装置。 自动低频减载装置，系统安全自动控制： 1、对功率过剩与频率上升的一侧： （1）对发电机快速减出力； （2）切除部分发电机； （3）短时投入电气制动。 2、对功率缺额或频率下降的一侧 （1）切除部分负荷； （2）将发电机快速减出力； （3）将发电机快速由调相改发电运行，快速启动备用机组等。 3、在预定地点将系统解列。 4、断开线路串连补偿的部分电容器。 5、快速控制静止电压补偿。 6、直流输电系统输送容量的快速调制、 8.4.4 自动调节励磁装置： 发电机均应装设自动调节励磁装置， 汽轮发电机还应装设继电强行励磁装置， 发电机的自 动调节装置，应接到机端电压互感器上。 8.4.5 自动灭磁装置： 200MW 的发电机、励磁机励磁回路，采用对电阻放电逆变灭磁、非线性电阻灭磁等灭磁方 式。 为了分析电力系统事故及继电保护和安全自动装置在事故过程中的动作情况， 以及为 迅速判定线路故障点的位置，装设故障录波器或其他类型的自动故障记录装置。200MW 的 发电机，应具有故障时的时间顺序记录。

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    第九章 交流事故保安电源和不停电电源系统的规化设计

    交流事故保安电源系统是当电网发生事故或其它原因致使火电厂厂用电长时间停电时， 提 供机组安全停机所必须的交流用电系统。

    9.1 交流事故保安电源

    9.1.1 交流事故保安电源要求 据《火力发电厂设计技术规程》11.3.15 容量为 200MW 及以上的机组，应设置交流 保安电源， 交流保安电源已采用快速启动的柴油发电机组， 交流保安电源可不再装设备用。 交流保安电源的电压和中性点的接地方式应与低压厂用电系统一致。 9.1.2 交流事故保安电源负荷的分类

    交流事故保安电源负荷的分类 9-1 类 别 旋转电机负荷 静止负荷 计算机系统 不允许间断供电的负荷 （要求电源中断时间小于 5ms） 汽机电调装置 机组的保护连锁装置 程序控制装置 程序控制装置 负 荷

    允许短时间短供电的负荷

    9.2 专用的柴油发电机组的特点

    在发电厂中普遍用专用的柴油发电机组作为交流事故保安电源。其特点如下： 1、电机组的运行不受电力系统运行状态的影响，是的可靠电源。该机组的启动迅 速，国产的柴油发电机组启动时间大约为 15 秒左右，能满足发电厂中允许短时间短 供电的交流事故保安负荷的供电要求。 2、柴油发电机组制造容量有许多等级，可根据需要选择和配置合适的设备。 3、柴油发电机组可以长期运行，满足长时期事故停电的供电要求。 4、柴油发电机组结构紧凑，辅助设备较为简单，热效率较高，经济性较好。

    - 37 -

    沈阳工程学院毕业设计（论文） 9.3 交流事故保安电源电气系统接线基本原则

    1、柴油发电机组与汽轮发电机组成对应性配置。一般 200MW 机组，二台机组配置一 套柴油发电机组。 2、交流事故保安电源的电压及中性点接地方式与低压厂用工作电源系统的电压取得 一致。一般每台机组设置一个事故保安母线段，单母线接线。当事故负荷中具有 一台以上的互为备用的Ⅰ类电动机时，保安段应采用与低压厂用工作母线相应的 接线方式。每台机组的交流事故保安负荷应由本机组的保安母线段集中供电。 3、交流事故保安母线段除了有柴油发电机取得保安电源外，必须由厂用电取得正常 工作电源，以供给机组正常运行情况下接在事故保安母线段上的负荷用电。 4、在机组发生事故停机时，接线应具有能尽快从正常厂用电源切换到柴油发电机组 供电的装置。

    9.4 交流不停电电源电源系统

    电厂中相当一部分热工自动化装置当交流电源中断几十毫秒后，就不能正常工作， 有的自动化装置在电源恢复后就不能自动恢复工作。 不但对机组的正常保护作用不能发 挥，往往还会引起其它事故而造成更大的损失。 1、交流不停电电源系统要求 据《火力发电厂设计技术规程》11.3.16 容量为 200MW 及以上的机组，应按机组设 置交流不停电电源。交流不停电电源宜采用静态逆变装置。 不允许间断供电的交流负荷见表 9-1 所示 2、交流不停电电源系统接线及装置 交流不停电电源系统，一般由厂用保安段母线过不停电电源整流器与逆变器供给正 常工作电源； 当厂用交流电源中断， 不停电电源就自动地改为由蓄电池经逆变装置供电。 因为蓄电池的可靠性很高， 而且不受机组和系统事故的影响， 因此不停电电源就可以取 得可靠性很高的电源。 本厂采用可控硅逆变器的不停电电源设备的接线，并且双套设备运行。

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    第十章 中性点运行方式的规划设计

    与本厂相联的系统为 220KV，中性点直接接地系统。并且依据本厂的实际情况选择。

    10.1 主变压器中性点接地方式：

    电力网中性点的接地方式，决定了主变压器中性点的接地方式。 主变压器的 220KV 侧采用中性点直接接地方式 所有普通变压器的中性点都经隔离开关接地， 以便于运行调度灵活选择接地点。 当变压 器中性点可能断开运行时， 若该变压器中性点绝缘不是按线电压设计， 应在中性点装设避 雷器保护。 选择接地点是应保证任何故障形式都不应使电网解列成为中性点不接地的系统。

    10.2 发电机中性点接地方式

    根据规程规定，发电机中性点采用非直接接地方式： 发电机定子绕组发生单向接地故障时， 接地点流过的的电流是发电机本身及其引出回路 所连接元件的对地电容电流。 当超过允许值时， 将烧伤定子铁心， 进而损坏定子绕组绝缘， 引起匝间或相间短路， 过需要在发电机中性点采取经消弧线圈或高电阻接地的措施， 以保 护发电机免遭损坏。 1、厂用电中性点接地方式 2、确定中性点接地方式的原则 （1）单相接地故障对连续供电的影响最小，厂用设备能够继续运行较长时间。 （2）单相接地故障时，健全相的过电压倍数较低，不致破坏厂用电系统绝缘水平， 发展为相间短路。对低压厂用电系统，并能减少因熔断器一相熔断造成的电动机 两相运行的几率。 （3）发电机单相接地故障时，能将故障电流对电动机、电缆等的危害到最低限 度，同时又利于实现灵敏而有选择性的接地保护。 （4）尽量减少厂用设备相互间的影响。如照明、检修网络单相短路时对动力回路的 影响和电动机启动时电压波动对照明的影响等。 （5）接地设备宜于订货，接地保护简单，投资少。

    10.3 高压厂用电系统的中性点接地方式

    本厂高压厂用电系统采用中性点不接地方式 发生单相接地故障时，流过故障点的电流为电容性电流； 当厂用电系统的单相接地电容电流小于 10KA 时， 允许继续运行 2h， 为处理故障赢得

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    了时间。 当厂用电系统单相接地电容电流大于 10A 时，接地电弧不能自动消除，将产生较高 的电弧接地过电压，并易发展为多相短路。故接地保护应动作于跳闸，中断对厂用设备的 供电。 实现有选择性的接地保护比较困难，需要采用灵敏的零序方向保护。过去沿用零序 电压的母线绝缘监察装置， 在发生单相接地故障时， 需对馈线逐条拉闸才能判断出故障回 路。 适用范围：曾广泛应用与火力发电机组的高压厂用电系统，今后仍可在接地电容电 流小于 10A 的高压厂用电系统中采用。

    10.4 低压厂用电系统的中性点接地方式

    本厂高压厂用电系统采用中性点经高电阻接地方式选用适当的电阻值，可抑制单相 接地故障时健全相的过电压倍数不超过额定相电压的 2.6 倍， 避免故障扩大。 单相接地 故障时，故障点流过一个固定值的电阻性电流，保证馈线的零序保护动作。接地总电流 小于 15A 时动作于信号， 大于 15A 时改为中电阻接地方式， 无需设置大电阻器就可达到 预期的要求。 当厂用变压器二次侧为Δ接线时， 必须设置Ｙ—Δ接线的专用接地变压器。 适用范围：用于高压厂用电系统接地电容电流小于 10A、但为了降低间隙性电弧接地的过 电压水平和便于寻找接地故障点的情况。

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    第十一章 防雷保护规划设计

    11.1 发电厂的雷害来源：

    1.雷直击发电厂； 2.雷击线路；沿线路向发电厂入侵的雷电波。

    11.2 发电厂直击雷防护的基本原则：

    1、所有户外配电装置，较高建筑物以及易燃易爆装置，都应处于避雷针的保护范围之 内。以免直接受到雷击。 2、被保护物之间应由一定距离，以免雷击避雷针时造成反击，即从避雷针至被保护设 备发生放电。 3、对于 60KV 及以上的配电装置，由于绝缘水平较高，不易造成反击，为了降低造价并 便于布置，可将避雷针装设在门型构架上。 4、发电厂的主厂房上一般不装设避雷针，以免发生感应或反击使继电保护动作或造成 绝缘损坏。 5、在变压器门型构架上，不得装设避雷针。 6、确定避雷针的布置时，首先应考虑利用照明灯塔，同时满足避雷针与配电装置带电 部分在地中和空气中应有最小距离的要求。即每支避雷针距离构架为 5m 以上，其接 地线在地下与设备接地线相距 3m 以上。

    11.3 避雷针的设计

    11.3.1 单支避雷针保护范围 当 hx≥h/2 时， Rx＝（h－hx）p 当 hx＜h/2 时 ，Rx＝（1.5h－2hx）p Rx保护半径（m） hx―――－被保护物高度（m） h―――――避雷针高度（m） 注：当针高 h≤30m 时，p＝1；当 30m＜h≤120m 时，p＝5.5/√h 11.3.2 两支等高避雷针联合保护范围 为确定两针之间的保护范围，须先求出圆弧最低点 O 处的高度，h0 可按下式计算： h0＝h－D/7p

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    沈阳工程学院毕业设计（论文）

    D―――两针间距离（m） 在 O－O’截面中，高度为 hx 的水平面上保护范围的一侧宽度可按下列计算： bx＝1.5（h0－hx） 注：两针间的距离必须小于 7hp，当被保护物高度为 hx 时，两针间 的距离必须小于 7（h－hx）p 11.3.3 三支等高针的保护范围 三支针形成的三角形的外测保护范围， 应分别按两支等高针的计算方法确定。 如在 三角形内被保护物体的高度 hx 水平面上，各项避雷针保护范围的一侧最小宽度 bx》 0 时候，则全部面积受到保护。四针及以上时，可以三针三针分别验算。

    11.4 避雷器的设计

    在选用避雷器时，应保证：避雷器安全点的工频电压升高在任何情况下后不会超过 灭弧电压，否则避雷器可因不能灭弧而爆炸。110KV 及以上中性点接地系统的避雷 器，其灭弧电压不应低于系统最大工作电压的 80％。

    11.5 避雷器的配置

    1.配电装置的每组母线上应装设避雷器，但进出线都装设避雷器时除外 2.220KV 及以上变压器到避雷器的距离超过允许值时，应在变压器附近增设一组避雷 器。 3.三绕组变压器低压侧的一相应装设一台避雷器。 4.单元接线的发电机出线宜装一组避雷器。 5.发电厂变电所 35KV 及以上电缆进线段。在电缆与架空线路连接处应装设避雷器。

    本厂避雷针针高 28 米，配置九根等高避雷针。

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    第二部分 第十二章

    12.1 主变压器的选择

    计算书

    厂用负荷计算及变压器的选择

    由发电机功率及容量根据主变压器与发电机配套原则确定 主变选择如下： 型 号： SFP3 ? 240000 / 220 容 量：240000KVA 额定电压（高压） ：242 ± 2 × 2.5% KV 额定电压（低压） ：15.75KV 连接组别：Y 0 /Δ-11 阻抗电压：14.105% 空载损耗：200.5KW 短路损耗：830KW 台 数：2

    12.2 厂用负荷的计算及高厂变选择

    厂用负荷计算表如表 1-1 所示

    由表 1-1 可知高厂变的选择如下： 型 号： SFF1 ? 31500 / 15 容 量：31500/20000-20000KVA 额定电压（高压） ：15.75 ± 5%KV 额定电压（低压） ：6.3—6.3KV 连接组别：Δ/Δ—Δ—12—12 阻抗电压：18%(zud 半穿越) 相 数：3 冷却方式：油浸风冷 台 数：2

    12.3 高压备用变压器的选择

    根据高厂变和主变可知高备变为： 型 号： SFPFZLB ? 31500 / 220 容 量：31500/20000-20000KVA

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    沈阳工程学院毕业设计（论文）

    额定电压（高压） ：220 ± 7*1.46%KV 额定电压（低压） ：6.3KV 连接组别：Y。/Δ—Δ—11—11 阻抗电压：18%（zud 半穿越） 相 数：3 冷却方式：强（油）风冷 台 数：1

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    厂用负荷计算表 1-1 序号 设备名称 总台 数 1 电动调速 给水泵 2 3 凝结水泵 循环水泵 2 2 300 1600 1 1 300 1600 8300 1250 1250 650 850 220 850 570 1 570 5440 12924 1000 1000 800 800 800 1000 800 1000 250 1 1 2 800 1000 500 5100 4335 18551 1 1 1 1000 1000 800 1 1 1 1 1 1 800 800 1000 800 1000 250 6650 5653 17144 800 1000 250 4050 3443 7701 1 1 1 1 2 1 1 1250 1250 1300 850 220 1 1 2 1 1 1 1 1 1 300 1600 5100 1250 1250 1300 850 220 850 570 6290 10447 1000 1000 570 790 3872 1000 1000 220 3200 3 额定容 量（KW） 3200 台数 2 一段 容量 00 台数 1 二段 容量 3200 重复容 量（KW） 3200

    ∑PⅠ=P1+P2+P3 4 5 6 7 8 9 10 送风机 引风机 磨煤机 排粉机 射水泵 备用励磁 机 碎煤机 2 2 2 4 2 2 1

    ∑PⅡ=P4+P5+P6+…+P10 Sg=∑PⅠ+0.85∑PⅡ 11 12 13 14 15 16 17 18 19 除灰变 输煤机 低压工作 变 低压公用 变 低压备用 变 修配厂变 化学水变 补充水泵 房变 无油空压 机 ∑Se=P11+P12+…+P19 Sd=0.85∑Se 绕组负荷（1.1sg+sd） 高压绕组负荷 3 1 2 2 1 1 2 2 1

    .18551+17144－7701=27994

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    第十三章 短路电流计算

    13.1 短路电流计算接线图及各种参数

    短路电流计算接线图：

    220KV 系统母线上的系统阻抗标么值为 0.15（Sj=1000MVA） ，系统总容量为 15000MVA。 取 SJ=100MVA，UB=Uau.n, Xr*=0.015 发电机 高厂变 高备变 XF*=Xd(Sj/SN)=14.2%(100/235)=0.0605 XGTH*= Ud(Sj/SN)=18%(100/31.5)=0.571 XBTH*= Ud(Sj/SN)=18%(100/31.5)=0.571 主变压器 XB*=Ud(Sj/SN)=14.42%(100/240)=0.06

    13.2 短路电流计算的计算过程

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    1、K1 点短路(简图)

    发电机侧：SN ∑ =235*6=1411.8MVA XK=(0.06+0.0605)/6=0.02 化简网络图：

    Xjs1= XK (SN ∑ /Sj)=0.02*(1411.8/100)=0.28 系统侧：Xjs2=X*(S/Sj)=0.015*(15000/100)=2.25 查运算曲线表得出周期分量标么值如表 13-1： 周期分量标么值表 13-1 t I*1 I*2 0 3.86 0.47 1.5 2.445 0.45 3 2.4 0.45

    IB=Sj/ 3 Uj

    I= IB* I*

    Kimp 冲击系数为 1.85

    所以流入 k1 点的短路时的电流如表 13-2 所示： 短路电流表 13-2 （单位：KA） 时间 0 1.5 3 支路短路电流 周期分量 I1 13.68 8.665 8.506 支路短路电 流 周期分量 I2 17.69 16.94 16.94 短路电流 周期分量 I 31.37 25.6 25.446 82.06 47.68 冲击电流 短路电流 有效值

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    2、K2 点短路： 简图

    求系统侧流入 K2 点电流周期分量有效值与 K1 点短路时相同： 发电机侧流入 K2 点电流周期分量有效值是 K1 点短路时的 5/6： 所以流入 k2 点的短路时的电流如表 13-3： 短路电流表 13-3 （单位：KA） 时间 0 1.5 3 支路短路电流 周期分量 I1 11.4 7.22 7.09 支路短路电 流 周期分量 I2 17.69 16.94 16.94 短路电流 周期分量 I 29.09 24.16 24.03 76.1 冲击电流 短路电流 有效值 44.22

    3、 K3 点短路： （简图）

    化简为

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    星角变换后 X13=0.57+0.015+(0.015*0.57)/0.02=1.014 X23=0.57+0.02+(0.57*0.02)/0.015=1.35 发电机侧： Xjs1= Xfd (SN ∑ /Sj)=1.014*(15000/100)=152.1>3.5 IF*=1/Xjs=1/152.1 IF= IF** IFB=9.04KA 系统侧： Xjs2=1.35*（1411.8/100）=19.06>3.5 I*w=1/Xjs2=1/19.06 Iw=I*w×Ib=1/19.06×（1411.8/1.732*6.3）=6.79KA 综上所述，流入短路点 K3 点的短路电流周期分量有效值为： I=IF+IS=9.04+6.79=15.83KA 冲击电流为 40.37KA IFB= Sj/ 3 Uj=15000/( 3 *6.3)

    Kimp 冲击系数为 1.85 短路电流有效值为 24.06KA

    4、K4 点短路： Xjs1=0.18*（1176.5/100）=2.12 Xjs2=0.115*（15000/100）=16.875 Xjs3=0.0605*（235.3/100）=0.1424 (简图如下)

    Kimp 冲击系数为 1.9

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    网络化简后再进行星角变换得到：

    同上述方法 求得 k4 点的短路时的电流如表 13-4 所示 短路电流表 13-4（单位：KA） 时间 支路短路电 流周期分量 I1 0 1.5 3 20.7 20.7 20.7 32.585 32.585 32.585 65.56 25.32 22.6 118.8 78.605 75. 319.17 180.58 支路短路电流 周期分量 I2 支路短路电流 周期分量 I3 短路电流 周期分量 I 冲击电流 短路电流 有效值

    5、K5 点短路：

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    当 K5 点短路时系统与短路点及五台发电机与短路点的电气距离教远，相对于短路点为一个电源。网 络化简为：

    通过星角变换求得： Xjs1=1.29*{（15000+1176.5）/100}=208.68>3.5 Iw=1/208.68*{（15000+1176.5）/1.73*6.3}=7.104 Xjs2=1.13*235.3/100=2.65 时间 支路短路电 流周期分量 I1 0 1.5 3 7.104 7.104 7.104 查表并计算求得 k5 的短路时的电流如表 13-5 示 短路电流 周期分量 I 15.51 15.29 15.29 39.55 23.575 冲击电流 短路电流 有效值 短路电流表 13-5 单位：KA） 支路短路电流 周期分量 I2 8.41 8.19 8.19

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    第十四章

    选择电气设备的计算

    14.1 220KV 侧高压电气设备的选择

    14.1.1 断路器的选择 220 侧最大长期工作电流 I max = 1.05 × ST 3U T = 1.05 × 240000 3 × 230 = 661.3 A

    Uabm=1.15Un=253KV 查电气设备手册，宜选用 LW11—220（P）六氟化硫断路器其参数如表 6-2 热稳定校验, 短路电流按 K1 点发生短路时校验得出 ： 短路电流周期分量表 14-1

    时间 短路电流 周期分量 0 47.68 1.5 38.91 3 38.68

    短路热效应

    Qz = I " + 10 I tk 2 + I tk

    2 2 2

    12

    tk =

    47.68 2 + 10 * 38.912 + 38.68 2 × 3 = 4727.36 [( KA) 2 s ] 12

    Qfz 忽略不计（在 5-6 个周波后为 0） 根据已知条件与所求得的数据做出表 14-2 :

    短路计算数据与所选断路器参数对比表 14-2 计 算 数 据 UNs 220(KV) Imax 661.3(A) Qz 4727.36 [(KA) s] Izt 47.68(KA)

    2

    LW11—220（P） 220(KV) 3150(A)

    50 2 × 3[(KA) s ]

    2

    50（KA） 125(KA) 125(KA)

    Iim 82.06(KA) iim 82.06(KA)

    经过数据比较，断路器 LW11—220（P）选择正确

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    沈阳工程学院毕业设计（论文）

    14.1.2 隔离开关的选择： 根据最大工作电流 Imax=661.3A Ualm=253KV 短路热效应与分断路器校验时热效应相同。列出表 14-3：

    短路计算数据与所选隔离开关参数对比表 14-3 计 算 数 据 UNs 220(KV) Imax 661.3(A) Qz 4727.36[(KA) s] Iim 82.06(KA)

    2

    GW12—220 220（KV） 3150（A）

    SW2—63I 220(KV) 2000(A)

    50 2 × 3[(KA) s ]

    2

    50 2 × 3[(KA) s ]

    2

    125( KA)

    100( KA)

    选隔离开关的型号为：GW6—220GD（单柱） GW12—220D（W）(双柱) 其参数表 6-4 和表 6-5： 14.1.3 电压互感器的选择： 电压互感器用于变压器的高压侧，其选择是根据额定电压装置种类、构造形式、准确 度等级以及按副边负载选择， 而副边负荷是在确定二次回路方案后方可计算， 故初步选择 型号为：JDC7—220 型

    电压互感器参数表 6-9 型 号 一次绕组 额定电压 二次绕组 剩余电压绕组

    JDC7—220 测量绕组 0.2（150VA）

    220

    3

    100

    3 （测量）

    100 （保护）

    最大容量 2000VA

    100

    3

    保护绕组 3P（250VA）

    剩余电压绕组 3P(200VA)

    14.1.4 电流互感器的选择 由母线最大长期工作电流与变压器最大长期工作电流初步选定的电流互感器， 分别用在母 线分段处与变压器高压侧 参数如表 6-7 短路热效应与分段断路器选择时的热效应相同。冲击电流也相同， 列表 14-4 加以比较：

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    沈阳工程学院毕业设计（论文）

    短路计算数据与所选电流互感器参数对比表 14-4 计 算 数 据 UNs 220(KV) Imax 661.3(A) Qk 4727.36 [(KA) s] ish 82.06 (KA)

    2

    LB1—220W 220(KV) 2*750(A)

    50 2 × 3[(KA) s ]

    2

    100KA

    经表 14-4 作出的比较，可得所选用的电流互感器合格，可以使用。

    14.2 母线选择

    14.2.1 220 KV 侧母线选择: 回路最大允许工作电流 Igmax=1.05*240000/( 3 *230)=632.59A KIal ≥ Igmax Ial ≥ Igmax/K K=

    θ al ? θ 70 ? 38 = =0.4 θ al ? θ o 70 ? 30

    700C 截流量为 840A

    查《导体和电器选择设计技术规定》选择 LGJ—400 840*0.4=750.96 ≥ 632.59A 热稳定效验

    Qz={（47.682+10*38.912+38.682）/12}*0.2=315.157[（KA）2S] Qfz=0.2*47.682=454.67[（KA）2S] Qk= Qz+ Qfz=769.8[（KA）2S]

    θ= 38+（70-38）×632.592/750.962=62 C

    查《发电厂电气部分》4—26 表 C=87 Smin= 满足热稳定

    QK C

    =

769.8 *10 6 = 319.mm 2 < 400mm 2 87

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    沈阳工程学院毕业设计（论文）

    14.2.2 6.3KV 厂用电侧母线选择 Imax=1.05*15750/( 3 *6.3)=1515.6A 按长期发热允许电流选择截面 查 《发电厂电气部分》 附表 1， 选用单条 100mm*8mm 矩形铝导体。 平放允许电流为 1542A， 竖放允许电流为 1609A，集肤效应系数 KS=1.05 当环境温度为+25oC 时，由附表 3 查得 K=1.15 Ial ≥ Imax/K=1516.6/1.15=1318.3A 热稳定效验： Qz={（15.512+10*15.292+15.292）/12}*0.2=46.66[（KA）2S] Qfz=0.2*15.512=48.112[（KA）2S] Qk= Qz+ Qfz=94.772[（KA）2S]

    θ＝θ 0 + θ ? θ 0） max2 = 38o+(70o-38o) （

    I al

    查《发电厂电气部分》4—26 表 C=83 Smin=

    I

    2

    1515.6 2 =80oC 2 1318.3

    QK C

    =

94.772 * 10 6 = 117.29mm 2 < 800mm 2 83

    14.3 低压侧电气设备的选择

    低压侧拟用成套配电装置，即开关柜，只需选个别电气设备即可，其余电气设备作为配套 使用。在校验时也是用个别设备来校验。 14.3.1 变压器低压侧断路器的选择 根据最大工作电流 Imax=1.05*15750/( 3 *6.3)=1515.6A 拟选择的断路器的型号为：SN10—10ⅢC 其参数如表 6-10：

    SN10—10ⅢC 断路器参数表 6-10 额定电压 （KV） 10 额定电流 （A） 2000 额定短路开 40 额定短路关 125 额定峰值耐 125 额定短路耐 40 额定短路持 4 断电流 （KA） 合电流 （KA） 受电流 （KA） 受电流 （KA） 续时间(s)

    校验： 暂态电流：

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    沈阳工程学院毕业设计（论文）

    I =8.41+5.1+7.104=15.51KA

    短路电流热效应： Qk = I 0 + 10 I tk 2 + I tk

    2 2 2

    12

    tk =

    15.512 + 10 × 15.29 2 + 15.29 2 × 3 = 703[( KA) 2 s ] 冲击电流： 12

    i sh = 39.55 KA 在校验过程中我们校验了短路器，这样就可以知道开关柜其他的设备是否适合 线路的应用。 列表比较其实际数据与额定数据：

    短路计算数据与所选断路器参数对比表 14-5 计 算 数 据 UNs 10 (KV) Imax 1515.6(A) Qk ish 703[(KA) s] 39.55(KA)

    2

    SN10—10ⅢC 10 (KV) 2000 (A)

    40 2 × 4[(KA) s ]

    2

    125( KA)

    40(KA) 125(KA)

    iNbr 15.51(KA) INkl 39.55(KA)

    由上表可知，所选断路器满足要求，可作为其工作断路器，由于分段断路器与变压器 低压侧断路器及出线断路器最大工作电流相同， 校验时的短路电流也相同， 故可以选择同 一类型的断路器，又使进货得到方便。 14.3.2 低压侧电流互感器的选择 由其最大工作电流： Imax=1.05*15750/( 3 *6.3)=1515.6A 拟选择的电流互感器型号如表 6-12：

    电流互感器参数表 6-12 ： 型号 LMZB 6 —10 额定输出（满匝） 40/40 额定电流比 2000/5 短路时热稳定电流 122KA 准确级次组合 B/B 额定动稳定电流 220KA 准确限值系数 50

    校验，列表比较其实际数据与额定数据

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    沈阳工程学院毕业设计（论文）

    短路计算数据与所选电流互感器参数对比表 14-6 计 算 数 据 UNs 10(KV) Imax 1515.6(A) Qk 703[(KA) s]

    2

    LMZB 6 —10 10 (KV) 2000 (A)

    122 2 × 4[(KA) s ]

    2

    ish 39.55(KA)

    220( KA)

    经表 14-6 比较可以得出此电流互感器合格， 可以作为本设计的低压侧的电流互感器。 14.3.3 6.3KV 侧开关柜 由低压侧断路器与电流互感器可选出低压侧其它设备如表 14-7

    所选设备型号表 14-7 设备 开关柜 断路器 电流互感器 操作机构 避雷器 电压互感器 型号 JYN2—10 SN10—10ⅢC LMZB 6 —10 CD 10 Ⅲ FCD3 JDZ6—10

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    因其设备是与所选断路器及电流互感器为配套设备，因而无需进行校验。

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    沈阳工程学院毕业设计（论文）

    第十五章

    15.1 单支避雷针保护范围及计算

    当 hx≥h/2 时， Rx＝（h－hx）p 当 hx＜h/2 时 ，Rx＝（1.5h－2hx）p Rx保护半径（m） hx―――－被保护物高度（m） h―――――避雷针高度（m）

    防雷保护计算

    注：当针高 h≤30m 时，p＝1；当 30m＜h≤120m 时，p＝5.5/√h

    15.2 两支等高避雷针联合保护范围及计算

    为确定两针之间的保护范围，须先求出圆弧最低点 O 处的高度，h0 可按下式计算： h0＝h－D/7p D―――两针间距离（m） 在 O－O’截面中，高度为 hx 的水平面上保护范围的一侧宽度可按下列计算： bx＝1.5（h0－hx） 注：两针间的距离必须小于 7hp，当被保护物高度为 hx 时，两针间 的距离必须小于 7（h－hx）p 当针高为 25 米时，经过计算，防雷保护保护范围不够 增加到 28 米 单针保护范围： 1 1 当 hx=15 ≥ h 2 rx=(28-15)*1=13 1 2 当 hx=10< h 2 rx=(1.5*28-2*10) =42-20 =22

    15.3 多针保护范围及计算：

    1~2，2~3 针之间，D12=D23=67.5m h0=h-D/7p=28-67.5/7=18.36m hx=15m hx ≥ h0/2

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    沈阳工程学院毕业设计（论文）

bx12=bx23=h0-hx=18.36-15=3.36 hx=10m hx>h0/2 bx12=bx23=h0-hx=18.36-10=8.36 1~4,2~5,3~6 针之间，D14=D25=D36=42.5m h0=h-D/7=28-42.5/7=22m 在 hx=15m 时 hx ≥ h0/2 bx14=bx25=bx36=h0-hx=22-15=7m 当 hx=10m 时 hx

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    沈阳工程学院毕业设计（论文）

    总

    结

    时光荏苒， 转眼之间三年的学习即将结束， 本次毕业设计也将为我的学习生活画上一 个的句号。 九周的毕业设计给我的感触很深， 这次设计是对我三年来所学内容的一次 总结，是对我三年所学知识的一次全面应用，使我对所学知识有了更加深刻的理解，起到 了温故而知新的作用。 刚拿到题目的时候，真不知道该如何下手，各科目混杂在一起，千头万绪。经过老师 的耐心指导，加上查找一些设计规程，才总算理清了头绪，万事开头难。总算开了头，可 是后面的困难还是不少。也许是基础知识掌握的不是很牢固吧，总是走一走，停一停，出 现了不少错误，还好能够及时发现，并马上改正。最后通过老师的帮助和自己的努力总算 克服过去了，这对于我是一种锻炼，为以后的工作也打下了一定基础。 本次设计，真正的检验了自己三年来所学的内容，无论是专业课还是各种实习，现在 才知道它的作用， 同时也发现了自己某些知识的欠缺。 还有很多方面有待于提高同时由于 个人知识和能力的有限，错误和遗漏之处在所难免，恳请老师给予批评指正。

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    沈阳工程学院毕业设计（论文）

    参考文献

    [1] 西北电力设计院及东北电力设计院 .电力工程设计手册（第一、二册）. 学技术出版社 1983，15119.19 [2] 西北电力设计院 .《发电厂变电所电气接线和布置》 （上、下册）. 水利电力出版社 19，TM.227 上海科

    [3] 中华人民共和国水利电力部 SDJ7-79 《电力设备过电压保护设计技术规程》. 水利电力出版社 [4] 范锡普主 .发电厂电气部分（第二版）. 中国电力出版社 2002，TM.353 [5] 何仰赞 温增银 .电力系统分析 （上、下册）.华中科技大学出版社 2002，TM.81 [6] 天津大学 贺家李 宋从矩合著 .电力系统继电保护原理.中国电力出版社 2003， TM.771 [7] 杨冠城.电力系统自动装置原理. 中国电力出版社 2003，TM.76 [8] 文锋.发电厂及变电所的控制（二次部分）. 中国电力出版社 1998，TM.5.2 [9] 戈东方.电力工程电气设备手册 .水利电力出版社 [10] 王维俭 .电力系统继电保护基本原理. 清华大学出版社 1991，TM.9 [11] 陈跃 .电气工程专业毕业设计指南.中国水利水电出版社 2003，IV.TM [12] 丁德劭 .怎样读新标准电器一次接线图.中国水利水电出版社 2001，TM5.1 [13] 火力发电厂设计技术规程

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    沈阳工程学院毕业设计（论文）

    致

    谢

    在我的毕业设计完成之际，我首先要衷心感谢我的指导教师刘宝贵老师。在整个设 计过程中，他始终严格要求我，在我设计遇到困难时及时的给予我帮助,并传授我各种宝 贵的经验，使得我的设计可以顺利的进行。在此我要向他诚挚的说一声，谢谢您！此外， 我还要向所有的在三年中教育、 关心过我的老师们表示深深的谢意和诚挚的祝福。 本篇论 文在老师指导下，经过多次修改，补充，现已成稿。但本人水平有限，难免会在某些地方 有错误和遗漏，敬请各位老师批评和指正。

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    沈阳工程学院毕业设计（论文）

    附录：

    1、电厂电气主接线图 1 张； 2、台机组厂用电系统主接线图 1 张； 3、220KV 高压配电装置的平面布置图一张； 4、220KV 高压配电装置断面图（两个断面）1 张； 5、220KV 高压配电装置防雷保护图 1 张

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