课程设计书
姓名：
学号： 2008071045
班级： 环工08（1）班
学院： 化学化工学院
大气污染控制课程设计任务书
一、课程设计的题目
锅炉烟气除尘脱硫系统设计
二、课程设计的目的
《大气污染控制工程》课程设计是配合大气污染控制工程专业课程而单独设立的设计性实践课程。教学目的和任务是使学生在学习专业技术基础和主要专业课程的基础上，学习和掌握环境工程领域内主要设备设计的基本知识和方法，培养学生综合运用所学的环境工程领域的基础理论、基本技能和专业知识分析问题和解决工程设计问题的能力，培养学生调查研究，查阅技术文献、资料、手册，进行工程设计计算、图纸绘制及编写技术文件的基本能力。
三、设计原始资料
锅炉烟气除尘脱硫系统设计
1.锅炉设备的主要参数
表一 锅炉设备的主要参数
| 额定蒸发量 | 主蒸汽压力 | 主蒸汽温度 | 燃煤量 | 排烟温度 |
| （t/h） | （Mpa） | (℃) | （t/h） | (℃) |
| 220 | 9.81 | 540 | 36.4 | 140~150 |
空气含水（标准状态下）：0.01296 Kg/m3
烟气在锅炉出口的阻力：800Pa
排烟中飞灰占煤中不可燃成分的比例：16%
当地大气压：97.86KPa
冬季室外空气温度：-1℃
空气过剩系数：a=1.35
3.煤的工业分析值：
CY=68%；HY=4%；OY=2%；SY=1%；NY=1%；WY=6%；AY=15%；VY=13%，
4.应用基灰分：13.18%；应用基水分：16.32%；可燃基挥发分：41.98%；固定碳成分：28.32%。应用基低位发热量：16768KJ/kg（由于煤质波动较大，要求除尘器适应性较好）
5.按锅炉大气污染排放标准（GB13271—2001）中二类区标准执行
烟气浓度排放标准（标准状况下）：200mg/m3
二氧化硫排放标准（标准状况下）：900mg/m3
净化系统布置场地在锅炉房北侧15米以内
6.连接锅炉、净化设备及烟囱等净化系统的管道假设长度50m，90o弯头10个。
四、设计内容与要求
1. 根据燃煤的原始数据计算锅炉燃烧产生的烟气量，烟尘和二氧化硫浓度。
2． 净化系统设计方案的分析，包括净化设备的工作原理及特点；运行参数
的选择与设计；净化效率的影响因素等。
3． 除尘设备结构设计计算
4． 脱硫设备结构设计计算
5． 烟囱设计计算
6． 管道系统设计，阻力计算，风机电机的选择
7. 编写设计说明书：设计说明书按设计程序编写、包括方案的确定，设计计算、设备选择和有关设计的简图等内容。课程世纪说明书应有封面、目录、前言、正文、小结以及参考文献等部分，文字应简明、通顺、内容正确完整，书写工整、左侧装订成册
8． 系统图一张。系统图应按比例绘制、标出设备、管件编号，并附明细表。系统平面布置图一张
前 言
在目前，大气污染已经变成了一个全球性的问题，主要有温室效应、臭氧层破坏和酸雨。随着国民经济的发展，能源的消耗量逐步上升，大气污染物的排放量相应增加。而就我国的经济和技术发展就我国的经济和技术发展水平及能源的结构来看，以煤炭为主要能源的状况在今后相当长时间内不会有根本性的改变。我国的大气污染仍将以煤烟型污染为主。因此，控制燃煤烟气污染是我国改善大气质量、减少酸雨和SO2危害的关键问题。
人类不仅能适应自然环境，而且还能开发利用自然资源，改造自然环境，使环境更加适合于人类生存。在人为活动影响下形成的环境，称为次生环境。工农业生产排放大量有毒有害污染物，严重污染大气、水、土壤等自然环境，破坏生态平衡，使人类生活环境的质量急剧恶化，人类生产和生活活动排入环境各种污染物，特别是生产过程排放的污染物种类极多，而且随着科学技术和工业的发展，环境中污染物的种类和数量还在与日俱增。这些污染物随同空气、饮水和食物进入人体后，对人体健康产生各种有害影响 。大气污染是随着产业的兴起，现代工业的发展，城市人口的密集，煤炭和石油燃料的迅猛增长而产生的。近百年来，西欧，美国，日本等工业发达国家大气污染事件日趋增多，本世纪50-60年代成为公害的泛滥时期，世界上由大气污染引起的公害事件接连发生，例如：英国伦敦烟雾事件，日本四日市哮喘事件，美国洛杉矶烟雾事件，印度博帕尔毒气泄漏事件等等，不仅严重地危害居民健康，甚至造成数百人，数千人的死亡。我国随着经济的快速发展，因燃煤排放的二氧化硫、颗粒物等有毒有害的污染物质急剧增多。空气污染以煤烟型为主，主要污染物是二氧化硫和烟尘。据统计，1990年全国煤炭消耗量10.52亿吨，到1995年煤炭消耗量增至12.8亿吨，二氧化硫排放量达2232万吨。超过欧洲和美国，居世界首位。由于我国部分地区燃用高硫煤，燃煤设备未能采取脱硫措施，致使二氧化硫排放量不断增加，造成严重的环境污染。如不严格控制，到2010年我国煤炭消耗量增长到15亿吨时，二氧化硫排放量将达2730万吨。 因而已经到了我们不得不面对的时候，我们这里我们将用科学的态度去面对去防治。
目录
前 言
1.工艺流程的选择及说明 1
2.除尘器的设计及计算 1
2.1燃煤锅炉烟气量、烟尘和二氧化硫浓度的计算 1
2.1.1标准状况下理论空气量 2
2.1.2 标准状态下理论烟气量 2
2.1.3 标准状态下实际烟气量 2
2.1.4烟气含尘浓度 2
2.1.5标准状态下烟气中二氧化硫的浓度的计算 3
2.2除尘器的选择 3
2.2.1 除尘效率 3
2.2.2工况下烟气流量 3
2.2.3除尘器的选择及计算 3
2.2.4管道布置及各管段的管径 5
2.2.5烟囱的设计 6
2.2.6系统阻力的计算 9
2.2.7风机和电机的选择和计算 11
3.填料塔的设计及计算 13
3.1吸收SO2的吸收塔的选择 13
3.2脱硫方法的选择 14
3.2.1工艺比较 15
3.2.2工艺流程介绍 16
3.3喷淋的选择 17
3.3.1喷淋塔内流量计算 17
3.3.2喷淋塔径的计算 18
3.3.3喷淋塔高度的计算 18
4. 课程设计总结 20
参考文献 21
1.工艺流程的选择及说明
脱硫除尘工艺设计说明：
双碱法烟气脱硫工艺主要包括吸收剂制备和补充系统，烟气系统，SO2吸收系统，脱硫产物处理系统四部分组成。
1.吸收剂制备和补充系统
脱硫装置启动时用氢氧化钠作为吸收剂，氢氧化钠干粉料加入碱液罐中，加水配制成氢氧化钠碱液，在碱液罐中可以定期进行氢氧化钠的补充，以保证整个脱硫系统的正常运行及烟气的达标排放。为避免再生生成的亚硫酸钙、硫酸钙也被打入脱硫塔内容易造成管道及塔内发生结垢、堵塞现象，可以加装瀑气装置进行强制氧化或特将水池做大，再生后的脱硫剂溶液经三级沉淀池充分沉淀保证大的颗粒物不被打回塔体。另外，还可在循环泵前加装过滤器，过滤掉大颗粒物质和液体杂质。
2.烟气系统
锅炉烟气经烟道进入除尘器进行除尘后进入脱硫塔，洗涤脱硫后的低温烟气经两级除雾器除去雾滴后进入主烟道，经过烟气再热后由烟囱排入大气。当脱硫系统出现故障或检修停运时，系统关闭进出口挡板门，烟气经锅炉原烟道旁路进入烟囱排放。
3.SO2吸收系统
锅炉烟气从烟道切向进入主塔底部，在塔内螺旋上升中与沿塔下流的脱硫液接触，进行脱硫除尘，经脱水板除雾后，由引风机抽出排空。脱硫液从螺旋板塔上部进入，在旋流板上被气流吹散，进行气叶两相的接触，完成脱硫除尘后从塔底流出，通过明渠流到综合循环池。
4. 脱硫产物处理系统
脱硫系统的最终脱硫产物仍然是石膏浆，从曝气池底部排浆管排出，由排浆泵送入水力旋流器。由于固体产物中掺杂有各种灰分及NaSO4，严重影响了石膏品质，所以一般以抛弃为主。在水力旋流器内，石膏浆被浓缩(固体含量约40％)之后用泵打到渣处理场，溢流液回流入再生池内。
2.除尘器的设计及计算
2.1燃煤锅炉烟气量、烟尘和二氧化硫浓度的计算
2.1.1标准状况下理论空气量
设1kg燃煤时
| 燃料成分名称 | 可燃成分含量(﹪) | 可燃成分的量/mol及物质的量 | 理论需氧量/mol | 废气中组分/mol |
| C | 68 | 56.66 | 56.66 | 56.66 |
| H | 4 | 20 | 10 | 20 |
| O | 2 | 0.0625 | -0.625 | |
| S | 1 | 0.3125 | 0.3125 | 0.3125 |
| N | 1 | 0.035714 | 0 | 0.035714 |
| 水分 | 6 | 3.33 | 0 | 3.33 |
| 合计 | 66.3475 |
2.1.2 标准状态下理论烟气量
Qs'=1.867*(C+0.375S)+11.2H+1.24W+0.02 Qa¹+0.79 Qa¹+0.8N
式中： Qa′——标准状态下理论空气量 m3/kg；
W ——煤中水分的的质量分数；
N ——N元素在煤中的质量分数。
Qs'=1.867*(0.68+0.375*0.01)+11.2*0.04+1.24*0.06+0.02*7.104+0.79*7.104+0.8*0.01
=7.5612(m3/㎏)
2.1.3 标准状态下实际烟气量
Qs = Qs '+（α-1）*Qa'+ Q水
式中： a ——空气过剩系数；
Qa′——标准状态下理论空气量 m3/kg；
Qs′——标准状态下理论烟气量 m3/kg。
Q水----空气中的水蒸气量
Qs=7.5612+ (1.35-1) *7.104+7.104*12.96/18*22.4/1000
=10.16(m3/㎏)
标准状态下烟气流量Q应以m3/h计，因此，Q= Qs*设计耗煤量
Q= Qs*设计耗煤量=10.16*36.4t*1000=369990m3/h
2.1.4烟气含尘浓度
C=*A (m3/㎏)
式dsh – 排烟中飞灰占煤中不可燃成分的质量分数
A – 煤中不可燃成分的含量
Qs—标准状态下实际烟气量，m3/kg。
C=*0.15=2362.2（g/ m3）
2.1.5标准状态下烟气中二氧化硫的浓度的计算
Cso2=*106(㎎/ m3)
式 S – 煤中硫的质量分数；
Qs – 标准状态下燃煤产生的实际烟气量 m3/㎏
Cso2=*106==1968.04(㎎/ m3)
2.2除尘器的选择
2.2.1 除尘效率
η=1-=1-=91.62%
ηso2=1-=54.28%
2.2.2工况下烟气流量
Q/= (m3/h)= =586563.5 (m3/h)
则烟气的流量为==162.93(m3/s)
2.2.3除尘器的选择及计算
根据工况下烟气量、烟气温度及要求达到的除尘效率来确定除尘器（袋式除尘器）
袋式除尘器是使含尘气体通过滤袋滤去其中离子的分离捕集装置，是过滤式袋式除尘器中一种，其结构形式多种多样，按不同特点可分为圆筒形和扁形；上进气和下进气，内滤式和外滤式，密闭式和敞开式；简易，机械振动，逆气流反吹，气环反吹，脉冲喷吹与联合清灰等不同种类,其性能比较如下表：
| 除尘种类 | 除尘效率% | 净化程度 | 特点 |
| 简易袋式 | 30 | 中净化 | |
| 机械振动袋式 | 90 | 中净化 | 要求滤料薄而光滑，质地柔软，再过滤面上生成足够的振动力。 |
| 脉冲喷吹袋式 | 99 | 细净化 | 清灰方式作用强度很大，而且其强度和频率都可以调节，清灰效果好 |
| 气环式袋式 | 99 | 细净化 | 适用高湿度、高浓度的含尘气体，造价较低，气环箱上下移动时紧贴滤袋，使滤袋磨损加快，故障率较高 |
脉冲袋式除尘器是一种周期性的向滤袋内或滤袋外喷吹压缩空气来达到清除滤袋上积尘的袋式除尘器，它具有处理风量大，除尘效率高的优点，而且清灰机构设有运动部件，滤袋不受机械力作用，损伤较小，滤袋使用周期长的特点。
用《除尘器手册》中选取MC系列逆喷脉冲袋式除尘
结构特点:主要由上箱体，中箱体，下箱体，排灰系统与喷嘴系统等几个主要部分组成。上箱体内设有多孔板，滤袋，滤袋框架；下箱体包括进气口、灰斗、检查门；排灰系统由减速装置和排灰装置组成；控制仪、控制阀、脉冲阀、喷嘴管与气包等组成喷吹系统。
工作原理：含尘气体由下箱体的进风口进入除尘器内经过滤袋过滤。粉尘被阻留在袋外，净化气体进入袋内经过文氏管，由排风口排出机外，阻留在滤袋上的粉尘通过用电控（D）、机控（J）或气控（Q）中的一种方式，控制开启脉冲阀定时分排，对滤袋进行清灰，其主要性能与主要结构尺寸见下表：
| 型号 | 过滤面积m2 | 滤袋数量/条 | 处理风量m3/h | 脉冲阀个数/个 | 外形尺寸/长*高*宽 |
| MC36—I | 27 | 36 | 3250～80 | 6 | 1425*1678*3600 |
| 设备质量/kg | 滤袋尺寸/mm | 设备阻力/Pa | 除尘效率 | 入口含尘浓度g/m3 | 过滤风速/m/min |
| 1116.80 | Φ120*2000 | 1200～1500 | ＞99% | 2～14 | 2～4 |
| 型号 | A | A1 | B | B1 | H |
| MC36—I | 1678 | 1150 | 1340 | 1100 | 3660 |
2.2.4管道布置及各管段的管径
1.各装置及管道布置原则
根据锅炉运行情况和锅炉房现场的实际情况确定各装置的位置，一旦确定了各装置的位置，管道的布置也就基本可以确定了，对各装置及管道的布置应力求简单，紧凑 ，管路短，占地面积小，并使安装，操作和检修方便。
2.管径的确定Π
式中：v—烟气流速m/s（对于锅炉烟尘v=20～30m/s）
取v=25 m/s则
圆整并选取风值：
钢制板风管
| 外径D/mm | 外径允许偏差/mm | 壁厚/mm |
| 2900 | ±1 | 1 |
由公式得
烟气流速
由此可知，除尘器中的管径设计合理
2.2.5烟囱的设计
1.烟囱高度的计算
根据锅炉的蒸发量（t/h），然后根据锅炉大气污染物排放标准中的规定表确定烟囱高度
燃煤、燃油（燃轻柴油、煤油除外）锅炉房烟囱最低允许高度GB 13271-2001
锅炉房装
| 机总容量 | MW | ＜0.7 | 0.7~＜1.4 | 1.4~＜2.8 | 2.8~＜7 | 7~＜14 | 14~＜28 |
| t/h | ＜1 | 1~＜2 | 2~＜4 | 4~＜10 | 10~＜20 | 20~≤40 | |
| 烟囱最低 允许高度 | m | 20 | 25 | 30 | 35 | 40 | 45 |
选取H=45m
当烟气热释放率Qh大于或等于是2100KJ/s，且烟气温度与环境温度的差值△T大于或等于35K时，△H采用下式计算：
式中： no——烟气热状况及地表系数，见表5；
n1——烟气热释放率指数，见表5；
n2——排气筒高度指数，见表5；
Qh——烟气热释放率，KJ/s；
H——排气筒距地面几何高度，m ，超过去240m时，取H=240m；
Pa——大气压力，KPa ，如无实测值，可取邻近气象台（站）季或年平均值，调查期间按劳取酬6.1.3执行；
Qv——实际排烟率，m3/s；
△T——烟气出口温度与环境温度差，K；
Ts——烟气出口温度，K；
Ta——环境大气温度，K，如无实测值，可取邻近气象台（站）季或年平均值，调工查期间按6.1.3执行；
U——排气筒出口处平均风速，m/s ，如无实测值，其确定方法参阅7.5.1。
表5 no、n1、n2的选取
| Qh，KJ/s | 地表状况（平原） | no | n1 | n2 |
| Qh，KJ/s | 农村或城市远郊区 | 1.427 | 1/3 | 2/3 |
| 城市及近郊区 | 1.303 | 1/3 | 2/3 | |
| 2100≤Qh＜21000且△T≥35K | 农革或城市远郊区 | 0.332 | 3/5 | 2/5 |
| 城市及近郊区 | 0.292 | 3/5 | 2/5 |
=0.35*97.86*24.71*146/145
=852.2Kj/s
=（273+145）-（273-1）
=146K
由于852.2KW<2100KW，则
V—烟率出口速度 m/s
D—烟囱出口内径 m
Qh—烟囱的热排放率
u—烟囱出口的环境平均风速 m/s，取2.5m/s
Δh=(1.5*24.71*2.8+9.6*10^-3*852.2)/2.5=46.3
烟囱总高度H为：H=Hs+Δh=91.3
2.烟囱直径的计算
烟囱出口内径按如下公式：
圆整取d=3.72m
Q—通过烟囱的总烟量 m3/h
W—按下表选取的烟囱出口烟气流速m/s，选W=18m/s，
烟囱出口烟气流速
| 通风方式 | 运行情况 | |
| 全负荷 | 最小负荷 | |
| 机械通风 | 10~20 | 4~5 |
| 自然通风 | 6~8 | 2．5~3 |
d1=d+2iH=3.72+2*0.02*91.3=9.372m
d—烟囱出口直径 m
H—烟囱高度 m
i—烟囱锥度，取I=0.02
烟囱的抽力：
H —烟囱高度 m
tk—外界空气温度 ℃
tp—烟囱内烟气平均温度 ℃
B—当地大气压 Pa
烟囱的阻力损失计算
采用砖砌烟囱,阻力可按下式计算
-摩擦阻力系数,0.04
-管道长度,m
-管道直径,2.8m
-烟气密度Kg/m3
-管内烟气平均流速
则最大地面浓度
可见地面最大浓度小于国家规定,烟囱高度设计合理
2.2.6系统阻力的计算
1、摩擦阻力损失
L—管道长度，m d—管道直径，m
ρ—烟气密度，Kg/ m3 v—管中烟气流速，m/s
λ—摩擦阻力系数，是气体雷诺数 和管道相对粗糙度 的函数，可以查手册得到。（实际中金属管取0.02，砖砌或混凝土管道取0.04。）
对于Ф2900圆，L=50m
ρ=
ΔPL==94.32 Pa
2、局部压力损失
==27.35 Pa
ε—异形管件的局部阻力系数，可以在有关手册中查到或通过实验求得。
v—与ε相对应的断面平均气流速度，m/s
ρ—烟气密度，Kg/ m3
L1=0.05xtan67.5o=0.12m
a、除尘器进气管的阻力损失计算
如图所示，进气管管道计算如下：
渐缩管的计算
α≤45o 时ε=0.1
取α=45o v=24.71m/s
==27.35 Pa
设两个均为90o弯头
D=2900 m m 取R=1.5D 则ε=0.175
=95.74 Pa
渐扩管的计算
=0.5
查《化工原理》附表 则ε=0.25
=68.38 Pa
L3==0.884m
b、除尘器出气管的阻力损失的计算
如图所示，出气管管道计算如下：
渐扩管的计算
α≤45o 时ε=0.1
取α=30o v=24.71m/s
==27.35 Pa
L4==0.12 m
两个90o弯头
D=2900 m m， 取Ｒ＝１.５Ｄ 则ε=0.175
=95.74 Pa
C、对于T型三通
ε=0.55
=150.45 Pa
则系统总阻力[其中锅炉出口前阻力800Pa，除尘器阻力1400Pa（一般为1200~1500Pa）]
∑h=94.32+27.35+27.35+95.75+68.38+27.35+95.75+150.45+800+1400
=2786.7 Pa
2.2.7风机和电机的选择和计算
1、标准状态下风机风量的计算
Q1==593579.8m3/h
1.1—风量备用系数 B—当地大气压KPa
Q—标准状态下风机前的风量，m3/h
tp —风机前烟气温度OC，若管道不长，可以近似取锅炉排烟温度
2、风机风压的计算
=2146.6 Pa
1.2—风压备用系数 ∑Δh—系统总阻力，Pa
tp —风机前烟气温度OC ty—风机性能表中给出的实验用气体温度，OC
Py—标准状态下烟气密度1.36 Kg/ m3 Sy—烟囱产生的抽力，Pa
根据Hy和Qy选定Y8-39 的引风机，性能表如下
3、电动机功率的计算
Qy—风机风量， Hy—风机风压
Y1—风机在全头时的效率（一般为0.6)
y2—机械传动功率（用V形带动传动时 =0.95）
—电动机备用系数，对引风机 =1.3
根据电动机的功率，风机转速，传动方式，选定Y160L-6型电动机（功率是11 Kw）
性能参数如下:
| 型号及参数 | 锅炉 | |
| 锅炉型号 | DG410／9.8-5 | |
| 配套单机功率 | ／MW | 100 |
| 蒸发量 | ／t.h-1 | 410 |
| 过热蒸汽压力 | ／MPa | 9.8 |
| 过热蒸汽温度 | ／℃ | 540 |
| 给水温度 | ／℃ | 222 |
| 热风温度 | ／℃ | 360 |
| 燃料消耗量 | ／t.h-1 | 54.65 |
| 汽包中心标高 | ／mm | 41500 |
| 炉膛深度 | ／mm | 80 |
| 炉膛宽度 | ／mm | 96 |
| 炉膛容积 | ／m3 | 2196 |
| 吸风机型号 | Y4-2×60-261／2D | |
| 出力 | ／m3.h－1 | 724030 |
| 风压 | ／Pa | 5510 |
| 配套电机容量 | ／kW | 900 |
| 电压 | ／V | 3000 |
| 电流 | ／A | 215 |
| 转速 | ／r.min－1 | 730 |
| 送风机型号 | GA-73-11-22D | |
| 出力 | ／m3.h－1 | 261000 |
| 风压 | ／Pa | 7000 |
| 配套电机容量 | ／kW | 710 |
| 电压 | ／V | 3000 |
| 电流 | ／A | 169 |
| 转速 | ／r.min－1 | 992 |
3.1吸收SO2的吸收塔的选择
| 名 称 | 操作参数 | 优 点 | 缺 点 |
| 填 料 塔 | 空塔气速2.0～5.0m/s 液气比0.5～1.0L/m3 压力损失200～1000Pa | 结构简单，设备小，制造容易，占空间小；液气比小，能耗低；气液接触好，传质较易，可同时除尘、降温、吸收 | 不能无水运行 |
| 自 激 湍 球 塔 | 液气比1～10L/m3 喷淋密度6～m3/(m2.h) 压力损失500Pa/m 空塔气速0.5~1.2m/s | 结构简单，制造容易； 填料可用耐酸陶瓷，较易解决防腐蚀问题； 流体阻力较小，能量消耗低； 操作弹性较大，运行可靠。 | 不能无水运行 |
| 筛 板 塔 | 空塔气速1.0～3.0m/s 小孔气速16～22m/s 液层厚度40～60mm 单板阻力300～600Pa 喷淋密度12～15 m3/(m2.h) | 结构较简单，空塔速度高，处理气量大； 能够处理含尘气体，可以同时除尘、降温、吸收； 大直径塔检修时方便 | 安装要求严格，塔板要求水平； 操作弹性较小，易形成偏流和漏液，使吸收效率下降。 |
| 喷 淋 塔 | 空塔气速2.5～4.0m/s 液气比13～30L/m3 压力损失500～2000Pa | 结构简单，造价低，操作容易； 可同时除尘、降温、吸收，压力损失小 | 气液接触时间短，混合不易均匀，吸收效率低； 液体经喷嘴喷入，动力消耗大，喷嘴易堵塞； 产生雾滴，需设除雾器 |
3.2脱硫方法的选择
3.2.1工艺比较
湿法脱硫是采用液体吸收剂洗涤SO2烟气以除去SO2的技术
本设计为高浓度SO2烟气的湿法脱硫
近年来尽管半干法和干法脱硫技术及其应用有了较大的发展空间,但是湿法脱硫仍是目前世界上应用最广的脱硫技术,其优点是技术成熟,脱硫效率高,操作简便,吸收剂价廉易得适用煤种范围广,所用设备较简单等优点。常用方法有石灰/石灰石吸收法、钠碱吸收法、氨吸收法
其工艺比较见下表：
| 项目 | 优点 | 缺点 |
| 石灰/石灰石吸收法 | 脱硫效率高，吸收剂资源广泛，价格低廉，副产品石膏可用建筑材料 | 系统复杂，占地面积大，造价高，容易结垢造成堵塞，运行费用高，只使用大型电站锅炉 |
| 氢氧化钠吸收法 | 价格便宜，脱硫效率高，副产品的溶解度特性更适用加热解吸过程，可循环利用，吸收速度快 | 高温下NaHSO3转换成Na2SO3,丧失吸收二氧化硫的能力 |
| 氨吸收法 | 脱硫效率高，运行费用低 | 吸收剂在洗涤过程中挥发产生氨雾，污染环境，投资大 |
其反应机理：
2NaOH + SO2 → Na2SO3 + H2O
Na2SO3 + SO2 + H2O → 2NaHSO3
Na2SO3同样可以吸收SO2，达到循环吸收的效果。
3.2.2工艺流程介绍
1.工艺流程介绍
含SO2烟气经除尘、降温后送入吸收塔，塔内喷淋含NaOH溶液进入洗涤净化，净化后的烟气排入大气。从塔底排出的吸收液被送至再生槽加CaCO3惊醒中和再生.将再生后的吸收液经固液分离后,清夜返回吸收系统;所得固体物质加入H2O重新浆化后,鼓入空气进行氧化可得石膏.
2.工艺过程
一、脱硫反应：
Na2SO3 + SO2 → NaSO3 + CO2↑ （1）
2NaOH + SO2 → Na2SO3 + H2O （2）
Na2SO3 + SO2 + H2O → 2NaHSO3 （3）
其中：
式（1）为启动阶段Na2CO3溶液吸收SO2的反应；
式（2）为再生液pH值较高时（高于9时），溶液吸收SO2的主反应；
式（3）为溶液pH值较低（5~9）时的主反应。
二、氧化过程(副反应)
Na2SO3 + 1/2O2 → Na2SO4 （4）
NaHSO3 + 1/2O2 → NaHSO4 （5）
三、再生过程
Ca(OH)2 + Na2SO3 → 2 NaOH + CaSO3 （6）
Ca(OH)2 + 2NaHSO3 → Na2SO3 + CaSO3•1/2H2O +3/2H2O （7）
四、氧化过程
CaSO3 + 1/2O2 → CaSO4 （8）
式（6）为第一步反应再生反应，式（7）为再生至pH＞9以后继续发生的主反应。脱下的硫以亚硫酸钙、硫酸钙的形式析出，然后将其用泵打入石膏脱水处理系统，再生的NaOH可以循环使用。
3.3喷淋的选择
再热烟气温度大于75，烟气流速在1～5m/s，浆液Ph大于9，石灰/石灰石浆质量浓度在10%～15%之间，液气比在8～25，气液反应时间3～5s，气流速度为3.0m/s，喷嘴出口流速10m/s，喷淋效率覆盖率200%～300%，脱硫石膏含水率为40%～60%，一般喷淋层为3～6层，烟气中体积分数为4000/，脱硫系统阻力在2500～3000Pa.
3.3.1喷淋塔内流量计算
假设喷淋塔内平均温度为，压力为120KPa，则喷淋塔内烟气流量为：
式中：—喷淋塔内烟气流量，；
—标况下烟气流量，；
K—除尘前漏气系数，0～0.1；
=586563.5 *（273+80）/273 * 101.324/ 120 * (1+0.05)
=672430
3.3.2喷淋塔径计算
依据石灰石烟气脱硫的操作条件参数，可选择喷淋塔内烟气流速，则喷淋塔截面A为：
A = Q /v =186.78/4
=46.69m2/s
则塔径d为：
取塔径D。= 7710mm
3.3.3喷淋塔高度计算
喷淋塔可看做由三部分组成，分成为吸收区、除雾区和浆池。
(1) 吸收区高度
依据石灰石法烟气脱硫的操作条件参数得，选择喷淋塔喷气液反应时间t=4s，则喷淋塔的吸收区高度为：
(2) 除雾区高度
除雾器设计成两段。每层除雾器上下各设有冲洗喷嘴。最下层冲洗喷嘴距最上层(3.4～3.5)m。
则取除雾区高度为：
(3) 浆池高度
浆池容量按液气比浆液停留时间确定：
式中：
—液气比，取18；
Q—标况下烟气量，；
—浆液停留时间，；
一般为，本设计中取值为，则浆池容积为：
选取浆池直径等于或略大于喷淋塔，本设计中选取的浆池直径为3.5m，然后再根据计算浆池高度：
式中：—浆池高度，；
—浆池容积，；
—浆池直径，。
从浆池液面到烟气进口底边的高度为0.82m。本设计中取为2m。
(4) 喷淋塔高度
喷淋塔高度为：
4.课程设计总结
通过此次设计，我对袋式除尘器的工作原理，性能影响因素有了一个全面的认识，对其各部分尺寸的设计也有了一定的了解。
对于我来说，独自完成课程设计是相当困难的，它的完成与老师和同学的合作是密不可分的，在共同的努力中我感受到了团队的合作力量，团队的温暖，工作的同时也增进了我们的友谊，我想我们每个人都会为我们共同努力的汗水所骄傲和自豪。两周的努力结果可能不尽人意，但是我们付出了。这两周虽然很辛苦，但很充实，遗忘的知识又重新在头脑中熟悉，通过对此次课程的设计准备，学到了更多新知识。付出了许多，但是收获的更多。感谢老师在此次设计中给予我的帮助。
参考文献
1.贾绍义、柴诚敬，《化工原理课程设计》
2.熊振湖、费学宁、池勇志等，《大气污染防治技术及工程应用》
3.马广大，《大气污染控制工程》
4.余国琮，《化工机械工程手册》，化学工业出版社，2003
5.王志魁 《化工原理》 化学工业出版社
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