施工电梯平台施工方案

第一节、工程概况

一、工程概况

无锡市蓉湖壹号1#房工程位于无锡市，施工单位为江苏宏大建设集团有限公司。本建筑为剪力墙结构住宅楼。本工程地面以上30层， 3层以上为标准层，标准层层高为2.9米,建筑高度   米。

二、施工要求

本工程为高层住宅，主体施工材料的周转主要依靠卸料平台，跟随主体的施工进度安装在拆模后的楼层，由塔吊将周转材料从卸料平台运输至施工楼面。由此要求要确保卸料平台在使用周期内的安全、稳定、牢靠。卸料平台在安装及拆除过程中要符合工程施工进度要求。安装操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。

本工程计划安装一台人货两用施工电梯，在施工电梯与主楼之间搭设施工平台。该接料平台采用型钢悬挑，在悬挑钢梁上搭设接料平台，同时作为从施工电梯到楼层之间的施工通道。要求接料平台具备足够的刚度，与主体之间有可靠的连接，能够满足施工荷载。该接料平台一至六层从地面搭设落地式接料平台，从七层起搭设悬挑式接料平台，分四段随主体上升搭设，每次搭设高度为18m。第一悬挑段由七层楼面搭设至十三层楼面,第二悬挑段由第十三层楼面搭设到第十九层楼面，第三悬挑段由第十九层面搭设到二十五层，第四悬挑段由第二十五层至三十层。施工电梯接料平台的搭设应符合（JGJ59-2011）《建筑施工安全检查标准》的要求。

三、技术保证条件

1、安全网络

2、施工平台的搭设和拆除需严格执行该《施工方案》。

第二节、编制依据

《建筑结构荷载规范》GB50009-2001

《混凝土结构设计规范》GB50010-2002

《钢结构设计规范》GB50017-2003

《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011

《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

《蓉湖壹号1#房》设计图纸等。

第三节、施工计划

一、材料与设备计划

1、搭设接料平台的钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235A钢的规定，每根钢管的最大质量不应大于25kg。新用的钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001的有关规定，必须涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、和钢管的弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。

2、扣件为可锻铸造扣件，其材质应符合建设部《钢管脚手扣件标准》GB15831的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧扭力矩达65N·m时不得破坏。旧扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。

3、水平悬挑梁，其钢材强度等级为Q235-A，型号见材料表，水平梁悬挑梁所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。

4、搭设接料平台架子前应进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。

5、脚手板的采用符合有关要求。

6、连墙件材料采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》GB 700-88中Q235-A钢的要求。

7、水平加固杆、封口杆、横杆、安全防护栏杆等宜采用φ48×3.5mm焊接钢管，其材质在保证可焊性的条件下应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235A钢的规定。

主要材料参数表

【钢管落地式接料平台】

一、技术参数

【普通型钢悬挑接料平台】

1、钢管落地式接料平台

场地平整、夯实→基础承载力实验、材料配备→定位放置双立杆下垫脚板→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→搭设正面和侧面安全防护栏杆→扎侧面和正面防护安全网。

2、普通型钢悬挑接料平台

水平悬挑→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎侧面和正面防护安全网。

三、施工方法

一、钢管落地式接料平台

定距定位。根据构造要求在施工电梯至主楼之间量出内、外双立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫脚板必须铺放平整，不得悬空。

在搭设首层接料平台过程中，将起步立杆搭设好后应及时调整立杆的垂直度，立杆的位置要考虑接料平台至主楼内的通道宽度不小于1.2m，防护门按标准制作加工，要求牢固、美观。

二、型钢悬挑卸料平台

1、水平悬挑梁

水平悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，水平悬挑梁的纵向间距与上部接料平台立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑梁上。上部立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。采用在挑梁上焊接外径φ40mm的钢管，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。

2、立杆设置

(1) 立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。 

(2) 立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。

3、防护栏杆

(1) 接料平台侧面使用钢管搭设安全防护栏杆，并用九合板全封闭。

4、连墙件的布置应符合下列规定：

  ① 宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；

　② 应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可                                                                                                                                  靠措施固定；

   脚手架与墙体的连接，应采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，采用在梁内预埋短钢管，与架体用十字扣件连接。

   连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。

5、施工电梯接料平台用50mm厚木脚手板满铺，应能够承受劳动车上下材料的施工荷载，并用木条在脚手板上垂直于人行走方向钉上防滑条；每层安装安全防护门，装有插销，施工人员应做到随手关门，防止高空坠落事故发生；在安全门上醒目位置应挂有楼层指示牌。接料平台在每层装有照明，电源采用36V低压电源，电源线用绝缘PVR管做套管，从上到下固定在施工电梯口的外墙上，施工电梯接料平台部位有足够的照明，保证夜间施工安全。

四、检查验收

型钢悬挑接料平台

1、接料平台架体搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对架体工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。

2、验收时应具备下列文件

(1) 根据编制依据相关文件法规要求所形成的施工组织设计文件。

(2) 接料平台架体所用构配件的出厂合格证或质量分类合格标志。

(3) 接料平台架体工程的施工记录及质量检查记录。

(4)接料平台架体搭设过程中出现的重要问题及处理记录。

(5) 接料平台架体工程的施工验收报告。

4、接料平台工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。

(1) 构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠。

(2) 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。

(3) 杆件的设置和连接构造是否符合要求。

(4) 垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格。

(5) 扣件螺栓是否松动，是否超载。

第五节、施工安全保证措施

一、组织保障

1、安全保证体系

二、监测监控

1、安全管理

(1) 接料平台架体搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB 5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗。

(2) 搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋。

(3) 接料平台架体所用的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用。

(4) 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。

(5) 当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止接料平台架体的搭设与拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪。

(6) 脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范进行。安全网应按规定搭设和拆除。

(7) 在接料平台使用期间，严禁拆除主节点处纵、横水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和侧面安全防护栏杆。

(8) 搭拆接料平台架体时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

第六节、劳动力计划

一、专职安全生产管理人员

搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下

           （项目经理）——组长，负责协调指挥工作；

（施工负责）——组员，负责现场施工指挥；

（安全员）  ——组员，负责现场安全检查工作；

（架子工班长）——组员，负责现场具体施工；

二、特种作业人员

型钢悬挑式钢管接料平台架体的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。

 一、参数信息

1.接料平台参数

双排脚手架搭设高度为 18 m，立杆采用双立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.2m，立杆的横距为1.25m，立杆的步距为1.8 m；

内排架距离墙长度为0.25 m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；

采用的钢管类型为 Φ48×3.5； 

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件布置：竖向每层均连接，水平每层连接两个拉结点，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布荷载(kN/m2):3.000；

 3.风荷载参数

本工程地处江苏无锡，基本风压0.4 kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs 为0.214；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:每层；

脚手板类别:50mm厚木脚手板；栏杆挡板类别:九合板挡板；

5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.3 m。

锚固压点螺栓直径(mm):20.00；

楼板混凝土标号:C30；

6.拉绳与支杆参数

钢丝绳安全系数为:6.000；

钢丝绳与墙距离为(m):3.300；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。

 二、大横杆的计算

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；

脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ；

活荷载标准值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05 kN/m；

静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kN/m；

活荷载的设计值: q2=1.4×1.05=1.47 kN/m；

          图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

          图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

    M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2

跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×1.47×1.52 =0.362 kN·m；

支座最大弯距计算公式如下:

    M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2

支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.172×1.52-0.117×1.47×1.52 =-0.426 kN·m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ =Max(0.362×106,0.426×106)/5080=83.858 N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为 σ = 83.858 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

    νmax = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI

其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；

     活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m；

     最大挠度计算值为：ν = 0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×121900) = 2.291 mm；

大横杆的最大挠度 2.291 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！

 三、小横杆的计算

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN；

活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/(2+1) =1.575 kN；

集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.158)+1.4 ×1.575 = 2.463 kN；

                      小横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = ql2/8

Mqmax = 1.2×0.038×1.052/8 = 0.006 kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = Pl/3

Mpmax = 2.463×1.05/3 = 0.862 kN·m ；

最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.868 kN·m；

最大应力计算值 σ = M / W = 0.868×106/5080=170.953 N/mm2 ；

小横杆的最大弯曲应力 σ =170.953 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax = 5ql4/384EI

νqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900) = 0.024 mm ；

大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.575 = 1.79 kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

νpmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EI

νpmax = 1790.1×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105×121900) = 2.929 mm；

最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.024+2.929 = 2.953 mm；

小横杆的最大挠度为 2.953 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！

 四、扣件抗滑力的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

                         R ≤ Rc    

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN；

小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.05/2=0.02 kN；

脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN；

活荷载标准值: Q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.362 kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×2.362=3.684 kN；

R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

 五、脚手架立杆荷载的计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

  NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×18.00 = 2.822kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

  NG2= 0.3×4×1.5×(1.05+0.2)/2 = 1.17 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m

  NG3 = 0.15×4×1.5/2 = 0.45 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2

  NG4 = 0.005×1.5×18 = 0.135 kN；

经计算得到，静荷载标准值

  NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.577 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

  NQ = 3×1.05×1.5×2/2 = 4.725 kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

  N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.577+ 0.85×1.4×4.725= 11.116 kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

  N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.577+1.4×4.725=12.108kN；

六、立杆的稳定性计算

风荷载标准值按照以下公式计算 

Wk=0.7μz·μs·ω0

其中 ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0 = 0.45 kN/m2；

    μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74；

    μs -- 风荷载体型系数：取值为0.214；

经计算得到，风荷载标准值为:

   Wk = 0.7 ×0.45×0.74×0.214 = 0.05 kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:

   Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×0.05×1.5×1.82/10 = 0.029 kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.116 kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ = N/(φA)≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N = N'= 12.108kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；

计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；

计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；

长细比: L0/i = 197 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186

立杆净截面面积 ： A = 4. cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

考虑风荷载时

σ = 11115.63/(0.186×4)+28849.566/5080 = 127.1 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 127.1 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

不考虑风荷载时

σ = 12107.88/(0.186×4)=133.121 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 133.121 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

七、连墙件的计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl = Nlw + N0

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.45，

Wk = 0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×0.214×0.45 = 0.062 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw = 1.4×Wk×Aw = 0.938 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.938 kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf = φ·A·[f]

其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l/i = 250/15.8的结果查表得到 φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；

    A = 4. cm2；[f]=205 N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.958×4.×10-4×205×103 = 96.035 kN；

Nl = 5.938 < Nf = 96.035,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 5.938小于双扣件的抗滑力 12 kN，满足要求！

                        连墙件扣件连接示意图

八、悬挑梁的受力计算

悬挑接料平台的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 

本方案中，接料平台架体排距为1250mm，内排脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1500mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。

受接料平台架体集中荷载 N=1.2×4.577 +1.4×4.725 = 12.108 kN；

水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.1×0.0001×78.5 = 0.246 kN/m；

                        悬挑接料平台示意图

                       悬挑接料平台架体计算简图

经过连续梁的计算得到

                        悬挑接料平台支撑梁剪力图(kN)

                         悬挑接料平台支撑梁弯矩图(kN·m)

                        悬挑接料平台支撑梁变形图(mm)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：

R[1] = 15.325 kN； 

R[2] = 9.825 kN； 

R[3] = 0.001 kN。 

最大弯矩 Mmax= 1.656 kN·m；

最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 1.656×106 /( 1.05 ×141000 )+ 8.359×103 / 2610 = 14.385 N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值 14.385 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！

九、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

    σ = M/φbWx ≤ [f]

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：

查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.3

由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.85。

经过计算得到最大应力 σ = 1.656×106 /( 0.85×141000 )= 13.763 N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算 σ = 13.763 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求!

十、拉绳的受力计算

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

    RAH = ΣRUicosθi

其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力  RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

RU1=16.307 kN；

十一、拉绳的强度计算

钢丝拉绳(支杆)的内力计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为

RU=16.307 kN 

选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径20mm。

    [Fg] = aFg/K

其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；

     Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝257KN；

     α --     钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；

     K  -- 钢丝绳使用安全系数。K＝6。

得到：[Fg]=36.408KN>Ru＝16.307KN。

经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

N=RU=16.307kN

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

    σ = N/A ≤ [f]

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(16307×4/(3.142×50×2)) 1/2 =14.4mm；

实际拉环选用直径D=16mm 的HPB235的钢筋制作即可。

十二、锚固段与楼板的连接

水平钢梁与楼板压点采用HPB235￠20钢筋作压环，构造尺寸如图：