一般模板支撑计算施工方案[1]

第二部分 编制依据………………………………………1

第三部分 施工方案………………………………………2

第四部分 脚手架支撑设计计算书………………………12

第五部分 柱模板支撑设计计算书………………………19

第六部分 梁模板支撑设计计算书………………………29

第七部分 墙模板支撑设计计算书………………………37

第八部分 中小断面柱模板支撑设计计算书……………42

第一部分 工程概况

融旺国际公馆位于江西省抚州市赣东大道345号，建设单位为江西省融旺房地产开发有限公司，设计单位为福建利安建筑设计顾问有限公司，监理单位为江西瑞林建设监理有限公司，施工单位为南昌市第三建设工程有限责任公司。本工程为：二层地下车库，五层商业裙楼，五栋29层住宅塔楼。建筑总高度124米（含地下室）。总建筑面积161175.95㎡，其中地下建筑面积27924㎡、吊层建筑面积27253㎡、地上建筑面积105600.12㎡。±0.000相当于绝对标高49.50m。

第二部分  模板工程编制依据

1.及上级机关颁发的有关工程技术质量、安全文明施工等文件及规定

2.现行国家、行业及地方施工技术规范及有关规定：

《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）

《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》（DG/TJ08-016）

《施工现场安全生产保证体系》（DGJ08-903）

《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80）

《建筑施工高处作业安全管理条例》

《生产安全事故报告和调查处理条例》

《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）；

《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）；

《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；

《建筑施工手册》（第四版）。

3.施工现场设施安全计算

4.其它相关规范、强制性条文规定工程概况

第三部分    施工方案

一、施工方案的选择

本工程模板选用胶合板（900×1800×18），支撑体系为扣件式钢管脚手架。

地下室边模的稳定设计：由于地下室有老人防通道，为防止人防通道中的积水、地下水等渗入地下室，需设置水泵，但只要一停水泵，水就从人防道侧壁渗入地下室，使模板无法施工。因此必须在地下室底板四周挖0.8～1米宽的排水沟，坡度为1%，并做4～8个集水井。同时为防止沟中积水引起护坡出现各种问题，排水沟及集水坑要由混凝土浇注，其侧壁及底板厚度厚度控制在10cm，并且依据施工组织设计此排水坡及集水坑需分二层施工，－19.2米标高施工一层、－10.5米标高施工一层。

当柱尺寸较大或为异形柱时，可以设置穿柱螺杆，减少柱箍的数量，简化施工。墙模板的安装通过设置对拉螺杆固定主次楞，使墙两侧模板固定牢靠且满足混凝土施工要求。故为保证混凝土施工质量，墙厚400mm以上及高度大于700的梁模板的固定及柱（截面700×700以上）模板增设对拉螺杆，埋在混凝土中，不拆除，待模板拆除后再沿混凝土面将对拉螺杆的外露部分割除。外墙、水箱混凝土墙使用止水螺杆，不拆除，永久埋在混凝土中，在混凝土浇注完成模板拆除后将外露的止水螺杆部分沿混凝土面割除。

对拉螺杆的设置：剪力墙、梁、柱设置对拉螺杆，螺杆长度为墙厚、柱长宽、梁宽另加440。螺杆周转次数为18次。

本施工方案就本工程具有代表性的梁、板、柱、墙分别进行设计及验算。

二、施工准备

根据施工方案及单项施工组织设计要求进行预算，作出设备、材料计划表，组织设备、材料、工具的加工、采购等准备工作。保证所选取用原材料的材质、力学性能及几何尺寸均符合国家标准要求，有质保书，对所用原材料抽样检验，关键部件如承力框架、拉杆、钢管、穿墙螺栓等有焊缝检验探伤报告、产品合格证。对场地进行平整，对基础作好排水，修通道路，并保证用电、用水安全。

1.材料进场计划

由木工翻样人员进行模板翻样,完成模板布板图并提交模板(钢管、木枋)周材需用计划表，周材需用计划表经过项目部材料供应负责人审核。由项目部按各单位工程进度分批次进场，统一调配。现场建立严格的周材进场管理制度，并制定节约措施，降低材料损耗。

3.根据施工进度计划和安全施工要求组织人员，并进行技术交底。

安全技术交底要全面、有针对性，符合有关安全技术操作规程的规定，内容要全面准确。安全技术交底要经交底人与接受交底人签字方能生效。交底字迹要清晰，必须本人签字，不得代签。

4、模板安装前的准备工作

（1）模板安装前由项目技术负责人向作业班组长做书面安全技术交底，再由作业班组长向操作人员进行安全技术交底和安全教育，有关施工及操作人员应熟悉施工图及模板工程的施工设计。 

（2）施工现场设可靠的能满足模板安装和检查需用的测量控制点，进行中心线和位置线的放线。首先用经纬仪引测建筑物的边柱和墙轴线，并以该轴线为起点，测出每条轴线。模板放线时，应先清理好现场，然后根据施工图用墨线弹出模板的内边线和中心线，墙模板要弹出模板的内、外边线，以便于模板安装和校正。

（3）现场使用的模板及配件应按规格和数量逐项清点和检查，未经修复的部件不得使用。 

三、模板安装施工

柱模板的安装

1、基础模板安装时依据现场技术人员弹好的位置线，标准高点安装，基坑周边1M内不得堆放模板及支撑件。模板上口严禁站人进行砼的施工，支模后放置时间较长者，浇筑前应进行和复查，模板安装完毕须严格按三级检查制度验收，合格后方可进行砼施工。

2、柱模安装先安装两侧，经校正后，清理柱内杂物，后封另两侧模板。支撑柱模应校正三方，支撑杆件采用木楞，其与地面倾角不应大于60度。竖向模板支架支撑部分安装在基土上时，应加设垫板，垫板应有足够强度和支承面积，并应中心承载。基土应坚实，并有排水措施。

3、柱模校正后，应采用斜撑或水平撑进行四周支撑，以确保整体稳定，当柱模高度超过4M时，应群体或成列同时支模，并应将支撑连成一体，形成整体框架体系。当需单根支模时，柱宽大于500MM应每边在同一标高上不得少于两根斜支撑或水平撑。斜撑与地面的夹角为45。-60。，下端还应有防滑移的措施。

4、现浇钢筋砼梁，当跨度大于4M时，模板应起拱，当设计无具体要求时，起拱高度可为全跨长度的1/1000-3/1000。

模板制作与安装

1、模板配板尺寸设计:参照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）（4.2）。

2、模板自稳角验算:参照，《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）（4.36和4.37）。

3、模板荷载效应组合:参照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）   

模板制作要求

1、技术性能必须符合相关质量标准。

2、外观质量检查标准（通过观察检验）： 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2。

3、规格尺寸标准：

（1）长度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。

（2）宽度检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处，分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。

（3）角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。

（4）翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与

板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。

（5）模板制作时电锯切割一律用小直径合金钢锯片，以达到模板切割质量。

（6）模板切割时，事先要计算好切割模数，防止材料浪费，对于拼接的小块料，不准在整块模板上切割，一律找零星小块料切割拼接。

（7）柱、梁模板制作一律按照图纸柱号、梁号、分类编号制作，模板下料前先计算好模数，弹好墨线再进行切割制作。

（8）制作好的梁柱模板要按顺序编号，堆放整齐，堆放在阴凉干燥处，以防变形。

（9）异形结构的模板需事先放好大样，按大样规定的尺寸进行加工。

（10）配制柱、梁底、梁帮、方木背楞一定要按照规定的间距进行制作，防止过稀、模板刚度不够产生侧位变形和整体不稳定，过密造成材料浪费，具体规定在模板安装中说明。

支架要求

立杆：每根立杆底部设置木垫板，木垫板宽200㎜，厚50㎜。如果板下地面不平或立杆长度比设计短（范围在300以内）可以在立杆顶部加设顶托适当调节立杆高度，相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，应相互错开，错开高度要有1000以上。立杆基础做法详见图1所示。

图1   立杆基础构造示意图

纵、横向水平杆：纵、横向水平杆要求设置在立杆内侧，长度不宜小于三跨，接长宜采用对接。对接扣件应交错布置，两根相邻横向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不

宜大于步距的1/3。连墙件的布置及固定要求：为了便于施工，本工程采用刚性连墙件，连墙件水平方向沿每根框架柱设置，高度方向每步设置。在安装立杆时，应尽量选择靠近框架的位置，以满足规范中连墙件“宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300㎜的要求。

图2 连墙件构造示意图

纵向剪刀撑与水平剪刀撑的设置要求：剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接。搭接长度不小于1m，等间距设置3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。剪刀撑斜杆搭接构造如图3所示。

图3 剪刀撑斜杆搭接示意图

扣件：螺栓拧紧扭力矩不应小于40，且不应大于65。主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。对接扣件开口应朝上或朝内。

模板安装操作人员应严格按照模板设计和工序要求进行施工。作业前，施工负责人应做好专项安全技术交底和安全教育工作。安装墙、柱模板时，在两面或四面模板初步就位后用撬棍按照墙体、柱体位置线，调整模板位置，使其地面位置偏差符合规范要求。再校正另一面的模板，在校正完毕后用穿墙螺栓将两块模板锁紧。模板没有固定前，不得进行下道工序施工。 外墙模板作业高度在4m以上或二层及二层以上，要按照高空作业安全技术规范的要求进行操作和防护，在外挂三角架上设置防护栏杆，搭设水平兜网并满挂密目网。内墙模板设置操作平台，其外侧设置栏杆和安全网。     

模板安装完毕，由施工负责人按照设计要求对模板工程进行详细检查。对检查出的问题，施工班组应逐条整改，报请施工负责人复检，确保模板工程符合混凝土质量要求及施工安全要求后，施工负责人签字认可，方可进行混凝土浇筑。     

混凝土浇筑时，应设专人观察模板及支撑系统变形情况。发现异常立即暂停施工，迅速疏散人员，排除险情，并经现场施工负责人检查同意后方可复工。     

雨季施工，高耸结构的模板作业，要安装避雷设施，其接地电阻不得大于4Ω，五级以上大风不得进行模板拼装及吊装作业。临街及交通要道地区，应设警示牌，避免伤及行人。

模板拆除与堆放

（1）模板拆除

模板拆除时的混凝土结构强度应达到设计要求，当设计无具体要求时，应能保证混凝土表面及棱角不受损坏；

模板的拆除顺序应遵循先支后拆、后支先拆的原则；

拆除有支撑架的模板时，应先拆除模板与混凝土结构之间的对拉螺栓及其他连接件，松动地脚螺栓，使模板后倾与墙体脱离开；拆除无固定支撑架的模板时，应对模板采取临时固定措施；

任何情况下，严禁操作人员站在模板上口采用晃动、撬动或用大锤砸模板的方法拆除模板；

拆除的对拉螺栓、连接件及拆模用工具必须妥善保管和放置，不得随意散放在操作平台上，以免吊装时坠落伤人；

模板及配件拆除后，应及时清理干净，对变形和损坏的部位应及时进行维修。

混凝土结构部位拆模强度

（2）模板堆放应符合下列要求：

模板现场堆放区在塔吊的有效工作范围之内，堆放场地必须坚实平整，不得堆放在松土、凹凸不平的场地上。一般高度不超过1.5m。

模板在地面堆放时，应采取两块模板板面对板面相对放置的方法，且应在模板中间留置不小于600mm的操作间距；当长时期堆放，应将模板连接成整体。

4、混凝土构件模板支撑系统拆除与堆放

（1）模板支架拆除施工工艺：拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为：脚手架→剪力撑→横向水平杆→纵向水平杆→立杆。

（2）拆除要点

模板拆除时，砼的强度必须达到一定的要求，如砼没达到规定的强度要提前拆模时，必须经过计算（多留砼试块，拆模前砼试块经试压）确认其强度能够拆模，才能拆除。

拆模的顺序和方法，应按照模板支撑设计书的规定进行，或采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除。

现浇楼板或框架结构的模板拆除顺序：柱箍→柱侧模→柱底模→砼板支承构件（梁楞）→平板模→梁侧模→梁底支撑系统→梁底模；拆除模板时，要站在安全的地方；拆除模板时，严禁用撬棍或铁锤乱砸，对拆下的大块胶合板要有人接应拿稳，应妥善传递放至地面，严禁抛掷；拆下的支架，模板应及时拨钉，按规格堆放整齐，工程完成（模板工程）应用升降机（严禁模料从高处抛掷），到指定地点堆放；拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。拆除要从上到下，模板及支撑不得向地面抛掷；应轻轻撬动模板，严禁锤击，并应随拆随按指定地点堆放。多层楼板模板支柱的拆除，当上层楼正灌筑砼时，下层楼板的支柱不得拆除，待砼浇筑完毕7天后进行拆除下层楼板支柱（但砼强度必须达到设计要求）。

拆除完的模板严禁堆放在外脚手架上。

拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定：

①应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；

②应根据检查结构补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；

③应有单位工程负责人进行拆除安全技术交底；

④应清除脚手架上杂物及地面障碍物。

拆除脚手架时，应符合下列规定：

①拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；

②连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固；

③当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固，再拆除连墙件；

④当脚手架采取分段、分里面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先设置连墙件和横向斜撑加固。

卸料时应符合下列规定：

①各构配件严禁抛掷至地面；

②运至地面的构配件应按规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第8.1.2～8.1.5条规定及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。

5、模板拆除安全技术措施

（1）模板拆装区周围应设置栏杆，并挂有明显的标志牌，禁止非作业人员入内。模板拆除前必须确认砼强度达到规定，并经拆模申请批准后方可进行，要有砼强度报告砼强度未达到规定，严禁提前拆模。

（2）模板拆除前应向操作班组进行安全技术交底，在作业范围设安全警戒线并悬挂警示牌，拆除时派专人（监护人）看守。 

（3）模板拆除的顺序和方法：按先支的后拆，后支的先拆，先拆不承重部分，后拆承重部分，自上而下的原则进行。 

（4）在拆模板时，要有专人指挥和切实的安全措施，并在相应的部位设置工作区，严禁非操作人员进入作业区。拆模时严禁猛撬、硬砸，拆模若间歇停止，则须将拆下的模板首先运送到指定地点集中堆放。不得堆放在施工层上，更不得留下松动的模板。     

（5）工作前要事先检查所使用的工具是否牢固，搬手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。拆模起吊前，应复查穿墙螺栓是否全部拆净，模板与墙体是否完全脱离，并清除模板操作平台上的杂物，检查模板是否有勾挂兜绊的地方，指挥塔吊至被拆除的模板正上方，将模板吊出。    

（6）遇六级以上大风时，要暂停室外的高处作业，有雨、雪、霜时要先清扫施工现场，不滑时再进行作业。 

（7）拆除模板要用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上。 

（8）在楼层临边、楼梯楼板有预留洞时，要在模板拆除后，随时在相应的部位做好安全防护栏杆，或将板的洞盖严。 

（9）拆模间隙时，要将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤。 

（10）拆除基础及地下室模板时，要先检查基模，土壁的情况发现有松软、龟裂等不安全因素时，必须在采取措施后，方可下人作业，拆下的模板和支撑件不得在离槽上口１m以内堆放，并随拆随运。 在斜支撑的模板应面对面堆放，自稳角为75°～80°无斜支撑的模板应在现场搭设脚手架，将模板放入架子内，不得倚靠在其它模板或构件，以免下脚滑移、倾倒。模板存放场地必须平整夯实，采取排水措施，并加设满足地面承载力要求的垫块；对湿陷性黄土，须有防水措施；对冻胀性土，须有防冻融措施；确保模板堆放相对稳定。 

（11）拆除板、梁、柱、墙模板时要注意： ①在拆除2m以上模板时，要搭脚手架或操作平台，脚手板铺严，并设防护栏杆。 ②严禁在同一垂直面上操作。 ③拆除时要逐块拆卸，不得成片松动和撬落、拉倒。 ④拆除梁阳台楼层板的底模时，要设临时支撑，防止大片模板坠落。 ⑤严禁站在悬臂结构，阳台上面敲拆底模。 

（12）每人要有足够工作面，数人同时操作时要明确分工，统一信号和进行。

6、模板工程的验收检查

搭设要求检查,重点验收立杆间距、步距、扣件拧紧力矩、纵横向水平杆设置、水平杆连接与接长方式。对立杆间距、步距、扣件拧紧力矩等必须实测实量，检查支模架连墙件、立杆、垫板、水平剪刀撑、竖向剪刀撑是否按专项施工方案组织施工，尤其注意安全隐患大的关键部位（深梁部位基础、梁底部；预留施工缝、后浇带等部位；连墙件设置；扣件螺栓是否上紧、悬挑构件、楼梯等等）。对不符合方案要求、不符合标准规范的立即责令整改。

检查项目

1）、立杆间距、步距是否符合设计要求；

2）、与柱及周边构件连接方式是否符合设计要求；

3）、竖向剪刀撑间距，布置方式及与立杆连接是否满足设计要求；

4）、用测力扭矩扳手检查螺栓拧紧扭矩力不应小于40Nm，且不应大于65Nm；

5）、立杆垂直度检查；

6）、钢管连接节点是否满足本方案构造要求；

7）、检查立杆底与楼板是否采用了垫板；

8）、网格构造是否满足方案设计要求；

9）、交底记录是否完整。

应注意以下几点:

1）使用的材料，必须满足施工要求。

2）拉接的螺杆，必须牢固、可靠。

3）有高低模板，挂板必须进行加固。

4）返边模板，平直度、垂直度、截面尺寸控制在允许范围内。

5）不得有炸模因素的存在。

6）不同混凝土标号的交接处，及梁、板中有高低跨处；必须用铁丝网分割开。

7）跨度大于4m梁、板必须起拱，中间必须的标高往上丈量10~15mm，不得出现两边上拱，中间下沉。

8）注意相邻部位的标高，避免同一梁、板底高低不一。

9）预留洞尺寸必须方正，有效的控制方法，严禁出现歪斜洞口。

10）模板在同一轴线上，同规格柱、墙必须拉线校正，砼混凝土在浇捣完毕后，外墙必须拉线校正。

11）模板的接缝必须严密，模板脱模油涂刷均匀。

12）墙、柱模板中的预留梁、板及洞口尺寸，必须正确，严禁墙、柱模板伸入梁、板内。

13）施工完，支模时的锯沫、木块，脱膜油等应清理干净，拆模后的杂物应及时清理，堆放到指定位置。

14）支模架必须稳定牢固，墙体对拉螺杆分布均匀，加固方法得当。在平板面有反梁，反梁模板有可靠的支撑点。

15）剪力墙、柱下口处50～100mm处，预留洞口周边必须焊固定钢筋，防止模板位移，模板内有撑筋，控制模板截面尺寸。

16）墙体阴阳角均采用阴、阳角模，钢筋加固，在洞口阴阳角处的水平管固定必须有两个以上固定扣件固定，减少单个扣件单点固定而造成混凝土浇筑中截面尺寸变形。

17）墙、板后浇带、楼梯施工缝必须留设的位置符合施工有关规定要求。

模板工程在施工完后，应做好工序交接工作，待上道工序验收合格后，方可进行下道工序施工。严格做好“三检”工作，并尽量避免出现立体交叉作业对成品、半成品的破坏，做好成品保护工作。

板的拼缝采用夹塑料泡漠条的方法，支撑加固应有专职质检员负责检查，严禁出现漏浆、跑模现象。

固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏人防预埋需人防部门、质检站验收合格后方可进行隐蔽；预埋件必须安装牢固，位置准确，允许偏差应符合规范要求。  

第四部分   地下室底板及以下部位模板设计

由于本工程地下室基础结构形式为柱下基础，持力层为中风化泥质粉砂岩。基坑岩层强度大，开挖采用PC450大型勾机，由于岩层多缝隙，在开挖时容易超挖、深挖。故承台、集水坑、后浇带等采用混凝土胎模，模板支设如下：

承台胎模支撑设计大样

由于基坑边坡与地下室底板外边线间距离大部分没有达到设计的1米间距，而且局部边坡进入道承台内，为保证600高底板、1500高承台及底板上的外墙结构施工、防水施工，在边坡与建筑物不足1米处砌筑砖胎模（没有砖胎模的位置则支设模板），高度控制在与底板面平，砖胎模（模板）与边坡间空隙用混凝土填充。在砖胎模或混凝土内侧作防水处理。如边坡与外墙间间距不足1米则在底板上，外墙外边砌筑砖胎模直至与边坡间距有1米工作面。其内也用混凝土填充，在砖胎模内侧作防水。

第四部分   扣件式钢管支撑模板系统计算书

一、参数信息：

1.立杆参数：立杆的纵距b=1.2m,横距l=1.2m,步距h=1.5m，伸出长度：0.1m。

2.荷载参数：混凝土板厚：120mm，①混凝土自重选用25kN/m3，②模板自重采用0.3kN/m2，③施工均布荷载选用1kN/m2，④振捣混凝土荷载0.5kN/m2

3.地基参数：地基承载力标准值取170kN/m2，基础底面面积取0.25m2

4.木方参数：木方50mm×80mm，间距350mm，木方的弹性模量为9500N/mm2，抗剪强度取1.4N/mm2，抗弯强度取15N/mm2，截面惯性矩I=5.00×8.003/12=213.33cm4，木方的截面抵抗矩

W=5.00×8.002/6=53.33cm3

5.面板参数：面板板厚为18mm，抗剪强度取1.4N/mm2，抗弯强度取15N/mm2，弹性模量为9500N/mm2，截面惯性矩I=100×1.803/12=48.60cm4，截面抵抗矩W=100×1.802/6=54.00cm3

6.其他参数：搭设高度取3.7m，伸出长度取0.1m，钢管尺寸:Ф48X3.5，钢管i:1.58cm

钢管立杆净截面面积 (cm2)A=4.cm2，钢管截面惯性矩I=12.19cm4，钢管截面惯性矩W：W=5.08cm4

二、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板取1米板带的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值：q1=（①×0.12+②）×1

q1=25×0.12×1+0.3×1=3.30kN/m

活荷载标准值：q2=（③+④）×1.2

q2=(1+0.5)×1=1.50kN/m

荷载设计值：q=1.2×3.30+1.4×1.50=6.06kN/m

1、抗弯强度计算

M = 0.1ql2

M=0.1×6.06×(350×0.001)2=0.07kN.m

截面抗剪强度计算值 ：

σ= M / W < [σ]

σ=0.07×106/(54.00×103)=1.30 N/mm2

截面抗弯强度设计值:[f]=15.00 N/mm2

"满足要求!"

2、抗剪计算 

V=0.6ql

V=0.600×(1.2×3.30+1.4×1.50)×0.35=1.27kN

截面抗剪强度计算值 ：

T=3Q/2bh < [T]

T=3×1270.00/(2×1200.00×18)=0.09N/mm2

截面抗剪强度设计值 :[T]=1.40N/mm2

"满足要求!"

3、挠度计算

v=0.677q1l4/100EI < [v] 

面板最大挠度计算v=0.677×3.30×3504 /(100×9500×486000.00)=0.07mm

[v]=2.33mm

"满足要求!"

三、板底木方和支撑钢管的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。

计算简图

1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)

q11=①×0.12×0.35

q11=25×0.12×0.35=1.05kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12=②×0.35

q12 =0.3×0.35=0.11kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

q22 =(③+④)×0.35

q22=(1+0.5)×0.35=0.53kN/m

荷载设计值：

q=1.2×(1.05+0.11)+1.4×0.53=2.12kN/m

2.（纵向）木方的计算

(1)木方抗弯强度计算：

最大弯矩:

M =0.1ql2=0.1×2.12×1.22=0.31kN.m

截面抗弯强度必须满足:

σ=M/W < [f]

抗弯计算强度计算值 ：

σ=0.31×106/(53.33×103)=5.81N/mm2

"满足要求!"

 (2)木方抗剪计算 

最大剪力的计算:

V=0.6ql=0.6×2.12×1.2=1.53KN

截面抗剪强度必须满足:

V = 3q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值： 

V=3×1.53×1000/(2×50×80)=0.48N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

"满足要求!"

 (3)木方挠度计算   

v=0.677(q1+q2)l4/100EI < [v]

面板最大挠度计算:v=0.677×(1.05+0.11)×1200.004 /(100×9500×2133300.00)=0.80mm

[v]=2.33mm

"满足要求!"

3.（横向）钢管的计算

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =2.12×1.2=2.54kN； 

计算简图

剪力图

弯矩图

挠度图

最大弯矩 Mmax =1.06kN.m ；

最大变形 Vmax=4.08mm ；

最大支座力 Qmax =9.65kN ；

最大应力 σ=1.06×106/5.08×103=204.66N/mm2

最大允许挠度 Vw=1200.00/150=8.00mm

支撑钢管的抗弯强度设计值 [f] =205.00N/mm2；

"支撑钢管的抗弯强度，满足要求"

"支撑钢管的最大挠度，满足要求!"

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑

施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 5.2.5):

R ≤ Rc

Rc ---- 扣件抗滑承载力设计值；

R ---- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)

P11=①×0.12×1.2×1.2

P 11=25×0.12×1.2×1.2=4.32kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

P 12=②×1.2×1.2

P 12 =0.3×1.2×1.2=0.43kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

P 22 =(③+④)×1.2×1.2

P 22=(1+0.5)×1.2×1.2=2.16kN/m

荷载设计值：

R=1.2×(4.32+0.43)+1.4×2.16=8.73kN/m

计算中R取最大支座反力,R=8.73kN

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载

下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

"单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，考虑采用双扣件"

五、模板支架立杆荷载标准值(轴力): 

1.静荷载标准值：

(1) 钢管脚手架的自重(kN)：

纵距查表值l=1.20m

步距查表值h=1.50m 

结构自重标准值Gk=0.1291

NG1 =0..1291×3.7=0.48kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

(2)模板的自重(kN)：

NG2 =0.3×1.2×1.2=0.43kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 =25×0.12×1.2×1.2=4.32kN

经计算得到，静荷载标准值

NG=0.48+0.43+4.32=5.23kN。

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载：

经计算得到，活荷载标准值 ：

NQ=3.00×1.2×1.2=4.32kN

3.立杆的轴向压力设计值计算公式：

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.23+1.4×4.32=12.32KN

六、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

N =12.32kN；i=1.58cm；A=4.cm2；[f]=205.00 N/mm2；l0 = k1uh；K1=1.16 ；u=1.50；l0 =2.61m； l0/i=165；φ=0.259；σ=12320.00/(0.259×4.00)=97.28N/mm2； 

"满足要求!"

l0 = (h+2a)

a=0.1m；l0 = (h+2a)=1.5+2×0.1=1.70m；l0/i=107； φ=0.537；

σ=12320.00/(0.537×4.00)=46.92N/mm2； 

"满足要求!"

七、基础承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤ fg

p ----立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p = N/A

N ----上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N=12.32 kN

A ----基础底面面积 (m2)；A =0.25m2

p=49.28kN/m2

Fg---- 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg =170kN/m2

地基承载力设计值应按下式计算

fg = kc ×fgk

kc ---- 脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00

fgk ---- 地基承载力标准值；fgk=170.00kN/m2

fg=170.00kN/m2

"满足要求!"

第五部分  柱模板支撑计算书

一、柱模板基本参数

柱模板的截面B=1100.00mm，H=2900.00mm，H方向对拉螺栓3道，计算高度 L =5.90mm，

柱箍间距计算跨度 d =500mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。柱箍采用钢管，间距500mm。柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。

二、柱模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中：

---- 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；

T ---- 混凝土的入模温度，取30.00℃；

t---- 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T1+15), 5.71h；　

V----混凝土的浇筑速度，取1.50m/h；

H----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.00m；

1----外加剂影响修正系数，取1.00；

2----混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值31.39kN/m2 ,120.00kN/m2 ,F1=24.43kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=24.43N/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 1.00kN/m2。

三、B方向柱模板面板的计算

面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

面板计算简图

1.面板强度计算

支座最大弯矩计算公式

M1=-0.10qd2

其中:

q----强度设计荷载(kN/m)；

q =(1.2×24.43+1.4×1.00)× 300.00/1000= 9.21kN/m

d----竖楞的距离，d = 350.00mm；

经过计算得到最大弯矩 M =0.11kN.m

面板截面抵抗矩 W =300.00×18×18/6=16200.00mm3

经过计算得到=M/W=6.79N/mm2

"面板的计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! "

2.抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6qd

其中最大剪力 Q=0.6×9.21×350.00/1000=1.93kN

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值： 

T=3×1.93×1000/(2×300.00×18)=0.54N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.4N/mm2

"面板的抗剪强度计算满足要求"

3.面板挠度计算

最大挠度计算公式

其中：

q----混凝土侧压力的标准值，q = 7.33kN/m；

E----面板的弹性模量，E = 9500N/mm2；

I----面板截面惯性矩 I = 145800.00mm4；

经过计算得到 v =0.677×7.33×350.004/(100×9500×145800.00)=0.54 mm

[v] 面板最大允许挠度，[v] = 1.40mm；

"面板的最大挠度满足要求!"

四、H方向柱模板面板的计算

面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下：

面板计算简图

1.面板强度计算

支座最大弯矩计算公式

其中:

q----强度设计荷载(kN/m)；

q =(1.2×24.43+1.4×1.00)× 300.00/1000= 9.21kN/m

d----竖楞的距离，d = 360.00mm；

经过计算得到最大弯矩 M =0.12kN.M

面板截面抵抗矩 W =300.00×18×18/6=16200.00mm3

经过计算得到=7.41N/mm2

"面板的计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! "

2.抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6qd

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.6×9.21×360.00/1000=1.99kN

截面抗剪强度计算值： 

T=3×1.99×1000/(2×300.00×18)=0.55N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.4N/mm2

"面板的抗剪强度计算满足要求"

3.面板挠度计算

最大挠度计算公式

其中：

q----混凝土侧压力的标准值，q = 7.33kN/m；

E----面板的弹性模量，E = 9500N/mm2；

I----面板截面惯性矩 I = 145800.00mm4；

经过计算得到 v =0.677×7.33×360.004/(100×9500×145800.00)=0.60 mm

[v] 面板最大允许挠度，[v] = 1.40mm；

"面板的最大挠度满足要求!"

五、B方向竖楞方木的计算

竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下：

竖楞方木计算简图

1.竖楞方木强度计算

支座最大弯矩计算公式

跨中最大弯矩计算公式

其中 q----强度设计荷载(kN/m)；

q =(1.2×24.43+1.4×1.00)×

0.35=10.75kN/m

d为柱箍的距离，d = 300.00mm；

经过计算得到最大弯矩 ：

M =0.10×10.75×300.00/1000×300.00/1000=0.10kN.M

竖楞方木截面抵抗矩 W = 53333.33mm3

经过计算得到 =100000.00/53333.33 =1.88N/mm2

"满足要求!"

2.竖楞方木抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6qd

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

其中:

最大剪力 Q=1.94kN

截面抗剪强度计算值 T=0.73N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.4N/mm2

"竖楞方木抗剪强度计算满足要求!"

3.竖楞方木挠度计算

最大挠度计算公式

 其中：

q----混凝土侧压力的标准值，q =24.43×0.35=8.55kN/m；

E----竖楞方木的弹性模量，E =9500N/mm2；

I----竖楞方木截面惯性矩 I = 2133333.33mm4；

经过计算得到 v = 0.02mm

[v] 竖楞方木最大允许挠度，[v] =1.20mm；

"竖楞方木的最大挠度满足要求!"

六、H方向竖楞方木的计算

竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

竖楞方木计算简图

1.竖楞方木强度计算

支座最大弯矩计算公式

跨中最大弯矩计算公式

其中：

q----强度设计荷载(kN/m)；

q =(1.2×24.43+1.4×1.00)×0.35= 11.06kN/m

d为柱箍的距离，d = 300.00mm；

经过计算得到最大弯矩： 

M =0.10×11.06×300.00/1000×300.00/1000=0.10kN.M

竖楞方木截面抵抗矩 W = 53333.33mm3

经过计算得到 = 1.88N/mm2

"胶合板的计算抗剪强度不大于15.00N/mm2,所以满足要求!"

2.竖楞方木抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6qd

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

其中：

最大剪力 Q=1.99kN

截面抗剪强度计算值 T=0.75N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.4N/mm2

"竖楞方木抗剪强度计算满足要求!"

3.竖楞方木挠度计算

最大挠度计算公式

其中：

q----混凝土侧压力的标准值，q =24.43×0.36=8.79kN/m；

E----竖楞方木的弹性模量，E =9500N/mm2；

I----竖楞方木截面惯性矩 I = 2133333.33mm4；

经过计算得到： v = 0.02mm

[v] 竖楞方木最大允许挠度，[v] =1.20mm；

"竖楞方木的最大挠度满足要求!"

七、B方向柱箍的计算

本算例中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 5.08×4=20.32cm3

I = 12.19×4=48.76cm4

B方向柱箍计算简图

其中：

P----竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；

P =(1.2×24.43+1.4×1.00)×0.35×0.30= 3.23kN

经过连续梁的计算得到：

B方向柱箍剪力图(kN)

B方向柱箍弯矩图(kN.m)

B方向柱箍形变图(kN.m)

最大弯矩   M =0.14kN.m

最大支座力 N =3.81kN

最大变形   v =0.20mm

1.柱箍强度计算

柱箍截面强度计算公式

=M/W<[f]

其中：

M----柱箍杆件的最大弯矩设计值, M =0.14kN.m；

W----弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W =20.32cm3；

柱箍的强度设计值(N/mm2): [f]=15N/mm2 

B边柱箍的强度计算值 

f = M/W =0.14×106/(20.32×103)=6.N/mm2；

"B边柱箍的强度验算满足要求!"

2.柱箍挠度计算

经过计算得到 v =0.20mm

[v] 柱箍最大允许挠度，[v] =350.00/250 =1.40mm；

"柱箍的最大挠度满足要求!"

八、B方向对拉螺栓的计算

计算公式:

N < [N] = fA

其中：

N----对拉螺栓所受的拉力；

f----对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

[N]----穿墙螺栓最大容许拉力值；

N----对拉螺栓所受的最大拉力；N = 3.81 kN。

A----对拉螺栓有效面积；2.24mm2

D----穿墙螺栓有效直径:1.69 mm

经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要大于1.69mm!

九、H方向柱箍的计算

本算例中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 5.08×4=20.32cm3

I = 12.19×4=48.76cm4

B方向柱箍计算简图

其中：

P----竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；

P =(1.2×24.43+1.4×1.00)×0.36×0.30= 3.32kN

经过连续梁的计算得到

B方向柱箍剪力图(kN)

B方向柱箍弯矩图(kN.m)

B方向柱箍形变图(kN.m)

最大弯矩   M =0.52kN.m

最大支座力 N =8.07kN

最大变形   v =2.45mm

1.柱箍强度计算

柱箍截面强度计算公式

=M/W<[f]

其中：

M----柱箍杆件的最大弯矩设计值, M =0.52kN.m；

W----弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W =20.32cm3；

柱箍的强度设计值(N/mm2): [f]=15N/mm2 

B边柱箍的强度计算值 f = M/W =0.52×106/(20.32×103)=15.59N/mm2；

"B边柱箍的强度验算满足要求!"

2.柱箍挠度计算

经过计算得到 v =1.45mm

[v] 柱箍最大允许挠度，[v] =360.00/250 =1.44mm；

"柱箍的最大挠度满足要求! "

十、B方向对拉螺栓的计算

计算公式:

N < [N] = fA

其中：

N----对拉螺栓所受的拉力；

f----对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

[N]----穿墙螺栓最大容许拉力值；

N----对拉螺栓所受的最大拉力；N = 8.07 kN。

A----对拉螺栓有效面积；4.75mm2

D----穿墙螺栓有效直径:2.46 mm

经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要大于2.46mm!

第六部分   梁模板计算书

梁段:L1

注意：上图为示意图，实际立杆会和图中不同

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数：梁截面宽度 (mm):400mm；截面高度 (mm):800mm；混凝土板厚度(mm):120mm；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）L(m):1.2m；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.1m；立杆步距(m):1.5m；梁支撑架搭设高度H(m)3.7m；梁两侧立杆间距(m):0.9m；

钢管:Ф48X3.5；

2.荷载参数：新浇混凝土自重标准值(kN/m3):24.00kN/m3；钢筋自重(kN/m2):1kN/m2；

模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；梁施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5kN/m2；板施工均布荷载标准值(kN/m2):1.5kN/m2

3.材料参数：木材弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；

抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.4N/mm2； 

4.梁底模板参数：梁底模板方木的间距(mm):300mm；方木截面宽度b(mm):50mm；方木截面高度h(mm)：80mm； 

5.梁侧模板参数：主楞间距(mm):600mm；次楞间距(mm):400mm；穿梁螺栓水平间距(mm):600mm；穿梁螺栓竖向间距(mm):400mm，直径(mm):M12mm；主楞钢楞圆钢管48×3.5

W=5.08×2=10.16cm3，I=12.19×2=24.38cm4

次楞木楞高度:80mm，次楞木楞宽度:50mm   

W=53.33×1=53.33cm3，I=213.33×1=213.33cm4

二、梁模侧板荷载标准值计算

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中： 

----混凝土的重度，取24.00kN/m3；

T----混凝土的入模温度，取20.00℃；

t----新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，

5.71h；

V----混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；

H----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取800.00m；

1----外加剂影响修正系数，取1.00；

2----混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。

40.52kN/m2、19200.00kN/m2，取较小值取40.52kN/m2

新浇混凝土压力标准值 F1=40.52kN/m2。

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=1.00kN/m2。

三、梁侧模板面板的计算

                    面板计算简图(单位：mm)

W = 60.00×1.802/6=32.40cm3； 

I = 60.00×1.803/12=29.16cm4； 

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.60×31.54=22.71kN/m；

振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.60×0.5=0.42kN/m；

荷载设计值：q=q1+q2=22.71+0.42=23.13kN/m；

l =400.00m；

1.抗弯强度计算：

Mmax= 0.1×23.13×0.402= 0.37KN·m；

σ ＝ M/W =0.37×106/32.40×103=11.42N/mm2；

[f] = 15.00N/mm2；

"满足要求"

2.抗剪强度计算：

V ＝ 0.6ql=0.6×23.13×0.40=5.55KN；

τ=3V/(2bh)=3×5551.20/(2×600×18)=0.77N/mm2；

[τ] = 1.40N/mm2；

"满足要求"

3.挠度验算：

q = 0.60×31.54=18.92N/mm；

l=400.00mm；

E = 9500N/mm2；

I = 29.16cm4；

ν =0.677ql4/(100EI)= 0.677×18.92×400.004/(100×9500×2.92×105) = 1.18 mm；

[ν] = l/250 =400.00/250 = 1.60mm；

"满足要求！"

四、梁侧模木楞的计算

1.次楞计算：

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.40×31.54=15.14kN/m；

振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.40×0.5=0.28kN/m；

荷载设计值：q=q1+q2=15.14+0.28=15.42kN/m；

W = 53.33cm3；

I = 213.33cm4；

E = 9500.00 N/mm2；

                          计算简图

(1).次楞强度验算：

M = 0.1ql2=0.1×15.42×0.602=0.56kN.m

σ = M/W =0.56×106/53.33×103 = 10.50 N/mm2；

[f] = 15.00N/mm2；

"满足要求！"

 (2).次楞的挠度验算：

ν= 0.677×15.42×6004/(100×2133300.00×9500.00)=0.67 mm

[ν] = 600/250=2.40mm；

"满足要求！"

五、穿梁螺栓的计算 

验算公式如下:

N<[N]= f×A

其中：

N----穿梁螺栓所受的拉力；

A----穿梁螺栓有效面积 (mm2)；76mm2

f----穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: 

N =(1.2×31.54+1.4×1)×0.60×0.40=9.42 kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；

"满足要求！"

六、梁底模板计算

W =  40.00×1.802/6 = 21.60cm3；

I = 40.00×1.803/12 = 19.44cm4；

梁底模板计算简图

1.抗弯强度验算：

新浇混凝土设计值：

q1=(24.00+1)×0.40×0.80=8.00kN/m；

模板结构自重荷载设计值：

q2=0.35×0.40=0.14kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3=(1+0.5)×0.40=0.60kN/m；

q=1.2×(8.00+0.14)+1.4×0.60=10.61kN/m；

Mmax=0.1ql2= 0.1×10.61×0.302=0.10KN·mm；

σ =Mmax/W=0.10×106/21.60×103=4.63N/mm2；

[f]=15.00N/mm2；

"满足要求！"

2.抗剪强度计算：

V ＝ 0.6ql=0.6×10.61×0.30=1.91kN；

τ=3V/(2bh)=3×1909.80/(2×400×18)=0.40N/mm2；

[τ] = 1.40N/mm2；

"满足要求"

3.挠度验算：

ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

q =q1+q2=8.00+0.14=8.14kN/m；

l =300mm；

E = 9500N/mm2；

[ν] =300/250 = 1.20mm；

ν= 0.677×8.14×3004/(100×9500×19.44×104)=0.24mm；

"满足要求"

七、梁底支撑木方的计算

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：

q1 = 1.2×[(24.00+1)×0.80×0.30+0.35×0.30×(2×0.68+0.40)/0.40]=7.75 kN/m；

(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：

q2 = 1.4×(1+2.5)×0.30=1.47 kN/m；

(3)梁两侧楼板荷载设计值：

q3=2×0.30×[1.2×0.12×(24.00+1)+1.4×(2.5+1)]×(0.9-0.40)/4/0.40=1.59 kN/m

q=q1+q2+q3=7.75+1.47+1.59=10.81 kN/m

2.支撑方木验算：

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

W=5.00×8.00×8.00/6 = 53.33 cm3；

I=5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33 cm4；

E= 9500 N/mm2；

计算简图及内力、变形图如下：

                     梁底方木计算简图(kN·m)

                        剪力图(kN)

                       弯矩图(kN·m)

                       形变图(mm)

1.抗弯强度验算：

Mmax= 0.76kN·m

σ =M/W=0.76×106 /5.33×104=14.25 N/mm2；

[f]=15 N/mm2；

"满足要求！"

2.抗剪强度计算：

Vmax= 2.16 kN

τ =3V/(2bh0)=3×2.16×1000/(2×50×80)=0.81N/mm2；

[τ]=1.4 N/mm2；

"满足要求！"

3.挠度验算：

νmax =2.95 mm；

[ν]= 900.00/250=3.60mm；

"满足要求！"

八、梁跨度方向纵向钢管计算

作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

托梁采用：钢管(单钢管) :Φ48X3.5；

W= 5.08cm3；

I= 12.19 cm4；

1.梁两侧纵向钢管的强度计算：

纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.16 kN.

                          托梁计算简图

                          托梁计算剪力图(kN)

                          托梁计算弯矩图(kN·m)

                          托梁计算变形图(mm)

(1).抗弯强度验算：

Mmax = 0.97 kN·m ；

σ=M/W= 0.97×106 /(5.08×103 )=190.94 N/mm2；

[f]=205 N/mm2；

"满足要求!"

 (2).挠度验算：

最大变形 νmax = 3.86 mm ；

允许挠度：[ν]= 1200.00/250=4.80mm；

"满足要求!"

九、扣件抗滑移的计算

R ≤ Rc

其中：

Rc ---- 扣件抗滑承载力设计值；

R ---- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=8.65kN

扣件抗滑承载力的设计值为[R]=12.00KN

"扣件抗滑承载力的设计计算满足要求"

十、立杆的稳定性计算

1.梁两侧立杆稳定性验算：

纵向钢管的最大支座反力： N1 =8.65kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.1291×3.7=0.57 kN；

上端板的支座反力：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

p1: 1.2×（24.00+1）×[1.2+（0.9-0.40）]/2×0.12×1.2=3.67kN/m；

模板结构自重荷载设计值：

p2:1.2×0.35×[1.2+（0.9-0.40）]/2×1.2=0.05kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

p3: 1.4×1.5[1.2+（0.9-0.40）]/2×0.12×1.2=0.26kN/m；

N3 =3.67+0.05+0.26=3.98

N =N1+N2+N3=8.65+0.58+3.98=13.21 kN；

i = 1.58；A = 4.；[f] =205 N/mm2；l0 = k1uh；k1=1.16 ；u=1.50；

lo = k1uh = 1.16×1.50×1.5 = 2.61m；l0/i=165；φ=0.259； σ = N/(φA)≤[f]；

σ= 13210.00/(0.259×4.00) = 104.30 N/mm2；[f]=205 N/mm2；

"公式（1）满足要求!"

l0 = (h+2a)；a=0.1m；l0 = (h+2a)=1.5+2×0.1=1.70m；l0/i=107； φ=0.537；

σ = N/(φA)≤[f]；σ= 13210.00/(0.537×4.00) = 50.31 N/mm2；[f]=205 N/mm2；

"公式（2）满足要求!"

第七部分  墙木模板计算书

一、墙模板基本参数

1.面板参数：面板的厚度h=18.00mm；弹性模量E=9500N/mm2；抗弯强度[f]=15.00N/mm2

抗剪强度ft=1.4N/mm2；穿墙螺栓的直径M12

2.木方和钢楞的参数：方木抗弯设计值fc=15N/mm2；弹性模量[f]=9500N/mm2；抗剪设计值:1.4N/mm2；钢楞的弹性模量:210000N/mm2，弯强度设计值fc=205N/mm2。

3.构造参数：次楞(内龙骨)间距:500mm；主楞(外龙骨)间距:600mm；穿墙螺栓水平间距:500mm；穿墙螺栓竖向间距:600mm。

4.主楞(外龙骨)参数：龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5，宽度(mm):50mm；

高度(mm):80mm，截面惯性矩I=213.33cm4，截面抵抗矩W=53.33cm3，主楞肢数:1

5.次楞(内龙骨)参数

龙骨材料:木楞，截面类型:圆钢管48×3.5，截面惯性矩I=213.33cm4，截面抵抗矩W=53.33cm3，次楞肢数:1。

6.计算简图(如图所示)：

二、墙模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中：

----混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；

T----混凝土的入模温度，取30.00℃；

t----新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T1+15)，4.44h；　

V----混凝土的浇筑速度，取1.50m/h；

H----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.00m；

1----外加剂影响修正系数，取1.00；

2----混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值：24.41kN/m2 ,120.00kN/m2 ,F1=24.43kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=24.43kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=1.00kN/m2。

三、墙模板面板的计算

面板计算简图(单位：mm)

其中：

q----作用在模板上的侧压力，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值：

q1=1.2×0.60×24.43=17.59kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值：

q2=1.4×0.60×1.00=0.84kN/m；

1.抗弯强度计算

 = M/W < [f]

其中：

----面板的强度计算值(N/mm2)；

M----面板的最大弯距(N.mm)；

W----面板的净截面抵抗矩：

W = 60.00×1.80×1.80/6=32.40cm3；

[f]----面板的强度设计值(N/mm2)。

M = ql2 / 10

M=0.1×(17.59+0.84)×5002 =460750.00N.mm

经计算得到，面板的强度计算值

σ=M/W=460750.00/32400.00=14.22N/mm2；

[f]=15 N/mm2；

" 面板的强度验算<[f],满足要求"

2.抗剪强度验算:

τ=3V/2bh

其中V为剪力:v=0.6ql=0.6×(17.59+0.84)×500=5529.00N

经计算得：τ=3V/2bh =0.77 N/mm2

[τ]=1.40N/mm2

"满足要求! "

3.挠度计算

v =  0.677ql4 / 100EI < [v] = l/150

其中：

q----作用在模板上的侧压力，q =24.43×0.60= 14.66N/mm；

I----面板的截面惯性矩：

I = 50.00×1.803/12=24.30cm4；

面板的最大允许挠度值,[v] =3.33mm；

面板的最大挠度计算值：

v=0.677×14.66×5004/(100×9500×24.30×10000)=2.69mm

" 面板的挠度验算v<[v]满足要求"

四、次楞强度计算

计算简图

其中：

q----作用在模板上的侧压力，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值：

q1=1.2×0.50×24.43=14.66kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值：

q2=1.4×0.50×1.00=0.70kN/m

q----作用在内楞的荷载：

q =(14.66+0.70)/2=7.68kN/m；       

1.抗弯强度计算

 = M/W < [f]

其中：

----内楞强度计算值(N/mm2)；

M----内楞的最大弯距(N.mm)；

W----内楞的净截面抵抗矩；

[f]----内楞的强度设计值(N/mm2)。

M = ql2 / 10

M=0.1×7.68×0.602=0.28KN.m

内楞强度设计值[f]=15.00N/mm2；

经计算得到，内楞的强度计算值σ =M/W=0.28×106/(53.33×103)=5.25N/mm2；

" 内楞的强度验算<[f],满足要求"

2.挠度计算

v =  0.677ql4 / 100EI < [v] = l/150

其中：

q----作用在内楞上的线荷载 ：

q=24.43×0.50/2=6.11KN/m

E----内楞的弹性模量,E =9500.00 N/mm2

内楞的最大允许挠度值,[v] =4.00mm；

内楞的最大挠度计算值 

v=0.677×6.11×6004/(100×9500.00×213.33×10000)=0.26mm；

"内楞的挠度验算v<[v],满足要求"

3.抗剪强度验算:

τ=3V/2bh

其中V为剪力:v=0.6ql=0.6×7.68×0.60=2.76KN

经计算得：τ=3V/2bh =1.04 N/mm2

[τ]=1.40N/mm2

"满足要求! "

五、主楞强度计算

1.抗弯强度计算

 = M/W < [f]

其中：

----外楞强度计算值(N/mm2)；

M----外楞的最大弯距(N.mm)；

W----外楞的净截面抵抗矩；

[f]----外楞的强度设计值(N/mm2)。

M = 0.175Pl

其中：

P----作用在外楞的荷载：

P = (1.2×24.43+1.4×1.00)×0.50×0.60=9.21kN；

外楞强度设计值[f]=205.00N/mm2；

M=0.175×9.21×0.50=0.81N/m

经计算得到，外楞的强度计算值 = M/W=75.14N/mm2；

" 外楞的强度验算<[f],满足要求"

2.挠度计算

v =  1.146Pl3 / 100EI < [v] = l/150

E----外楞的弹性模量,E =210000.00

P----内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P =7.33KN/m

外楞的最大允许挠度值,[v] = 3.33mm；

外楞的最大挠度计算值, v =1.146×7.33×5003/(100×210000.00×10.78×104)=0.46mm；

"外楞的挠度验算<[v],满足要求"

六、穿墙螺栓的计算

计算公式:

N < [N] = fA

其中:

N----穿墙螺栓所受的拉力；

A----穿墙螺栓有效面积 (mm2)；

f----穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.00N/mm2；

穿墙螺栓有效面积(mm2): A=76mm2

穿墙螺栓最大容许拉力值(N):[N]=12.92KN

穿墙螺栓所受的最大拉力(N): 

N =24.43×0.50×0.60=7.33KN

"穿墙螺栓最大容许拉力值 [N]>N，满足要求"

第八部分  中小断面柱模板设计计算书

一、中小断面柱模板基本参数：柱断面长度B=600.00mm，宽度H=600.00mm；方木截面宽度b=50.00mm；方木截面高度h=80.00mm；方木间距l=400.00mm,胶合板截面高度h=18mm。

取柱断面长度和柱断面宽度中较大者600.00mm进行计算。

二、荷载标准值计算:

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：

式中:

γc----为混凝土重力密度，取24.00kN/m3；

T----混凝土的入模温度,取30.00℃；

t0----新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，4.44h；　

V----混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；

β1----外加剂影响系数，取1.00；

β2----混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。                

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值31.54kN/m2、120.00kN/m2，取较小值取31.54 kN/m2

实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=31.54kN/m2。

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3.00kN/m2。

   三、胶合板侧模验算

胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为方木间距,计算如下:

胶合板计算简图

其中 q----强度设计荷载(kN/m):

q=(1.2×31.54+1.4×3.00)×600.00/1000 =25.23kN/m

(1) 侧模抗弯强度验算:

M=0.1ql2

经计算得：

M=0.1×25.23×(400/1000)2=0.40kN.m

胶合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=32400.00 mm3

σ=M/W= 0.40×106/32400.00 =12.35 N/mm2

[f]=15.00 N/mm2

"满足要求! "

 (2) 侧模抗剪强度验算:

τ=3V/2bh

其中V为剪力:v=0.6ql=0.6×25.23×0.40=6.06kN

经计算得：τ=3V/2bh =0.84 N/mm2

[τ]=1.40N/mm2

"满足要求! "

 (3) 侧模挠度验算:

ν=0.677ql4/(100EI)

其中 q----强度设计荷载(kN/m):

q=31.54×0.60=18.92 kN/m

侧模截面的转动惯量 I=600.00×183/12=291600.00 mm4；

E----弹性模量,取E=9500.00 N/mm2；

经计算得: 

ν=0.677×18.92×4004/(100×9500.00×291600.00)=1.18 mm

最大允许挠度 [ν]=l/150=400.00/150=2.67mm

"满足要求! "

四、方木验算

方木按简支梁计算，跨度近似取柱子边长l,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下:

方木计算简图

其中： q----强度设计荷载(kN/m):

q=(1.2×31.54+1.4×3.00)×0.40=16.82kN/m 

(1) 方木抗弯强度验算:

M=qH2/8

经计算得：M=16.82×0.602/8=0.76kN.m；

方木截面抵抗矩 W=50.00×80.002/6=53333.33mm3；

σ =0.76×106/53333.33=14.25 N/mm2 ；

[f]=15.00 N/mm2

"满足要求! "

(2) 方木抗剪强度验算:

τ=3V/2bh

其中V为剪力:

v =0.5×16.82×600.00/1000=5.05kN

经计算得:  

τ=3×5.05×1000/(2×50.00×80.00)=1.3N/mm2

[τ]=1.4N/mm2    

"满足要求! "

 (3) 方木挠度验算:

ν=5qH4/(384EI)

其中：q----设计荷载(kN/m):

q=31.54×0.40=12.62kN.m

I=50.00×80.003/12=2133333.33mm4

E----弹性模量,取E=9500.00N/mm2；

经计算得ν=(5×12.62×600.004)/(384×9500.00×2133333.33)=1.05mm 

允许挠度 [ν] =600.00/250=2.40mm

"满足要求! "