梯形屋架跨度30m，屋架间距6m，铰支于钢筋混凝土柱上，混凝土等级为C30。厂房长度84m。屋面材料为长尺压型钢板，玻璃纤维保温层，屋面坡度i=1/8，轧制H型钢檩条，基本风压为0.5KN/m2，基本雪压0.55KN/m2，屋面均布活荷载为0.3KN/m2（计算负荷面积不超过60m2时，取0.5KN/m2），钢材采用Q235-B，焊条为E43型。
二．屋架几何尺寸的确定
屋架跨度l＝30m，每端支座缩进0.15m，计算跨度l0＝l－2×0.15m＝29.7m；端部高度取H0＝2m，根据所给坡度，中间高度为H＝3.856m；起拱按f＝l0/500。屋架的轴线尺寸如图所示。
图2.1 屋架的杆件尺寸
三．屋盖支撑布置
根据厂房长度及设备条件，在端部及第7,8榀之间设置上弦横向水平支撑，在相应位置设置下弦横向支撑；在与上下弦水平支撑同一柱间设置纵向垂直支撑，在屋架端部及跨中设置横向支撑；并在垂直支撑及横向支撑设置柔性系杆，在支座节点刚性系杆，由于上弦有檩条，可替代系杆。具体见图。
图3.1 屋架支撑布置
四．荷载计算
1.永久荷载（水平投影面）
压型钢板 KN/㎡
檩条（约为0.5KN/m） 0.5/3=0.167KN/㎡
屋架，支撑，保温层等重 0.3KN/㎡
合计 0.618KN/㎡
2.因为屋架受荷水平投影面超过60㎡，故屋面均布活荷载取为（水平投影面）0.3KN/㎡，小于雪载，故只考虑雪荷载，为0.55KN/㎡。
3.风荷载：风荷载高度变化系数为1.07（按B类粗糙地面），屋面迎风体形系数-0.6，背风面体形系数-0.5，所以负风压设计值（垂直于屋面）为：
迎风面：ω1=-1.4*0.6*1.07*0.5=-0.45KN/㎡
背风面：ω2=-1.4*0.6*1.07*0.5=-0.45KN/㎡
ω1和ω2垂直于水平面的分力已经小于荷载分项系数取1.0时的永久荷载，故受拉杆件在永久荷载与风荷载联合作用下拉力杆件仍然受拉，只不过拉力值变小，所以可以不计算风荷载产生的内力。
4.上弦节点集中荷载设计值
永久荷载：1.2×0.618×3×6=13.35KN
可变荷载：1.4×0.55×3×6=13.86KN
五．屋架杆件内力计算与组合
1.屋架杆件内力系数
计算简图如图5.1所示，可求出各杆在图示荷载作用下的内力，设为状态Ⅰ；由对称性，当同样的荷载作用在右半跨时，各杆内力与状态Ⅰ对称（即状态Ⅱ下屋架左侧各杆内力与状态Ⅰ下屋架右侧各对应杆内力相同），设为状态Ⅱ；设状态Ⅰ+状态Ⅱ=状态Ⅲ，由叠加原理可知状态Ⅲ即为满布荷载下各杆内力。与表5.1对应，表中“左半跨①”为状态Ⅰ下屋架左侧各杆的内力，表中“右半跨②”为状态Ⅱ下屋架左侧各杆内力，表中“全跨③”为状态Ⅲ下屋架左侧各杆内力。下算状态Ⅰ下各杆内力。
⑴．支座反力：
图5.1 计算简图
⑵．先求屋架左侧各杆内力
易求得N1=-0.5（压），N3=0。
由节点a平衡，，。
由节点B平衡，，求得N5=-2.47（拉），N6=-5.94（压）。
图5.2 a，B节点受力示意图
由节点C平衡，N7=1（压），N8=N6=-5.94（压）。
由节点c平衡，，求得N9=-0.72（压），N10=6.4（拉）。
由节点D平衡，，求得N11=-0.67（压），N6=-5.95（压）。
图5.3 c，D节点受力示意图
由节点E平衡，N13=1（压），N14=N12=-5.95（压）。
由节点e平衡，，求得N15=1.90（拉），N16=4.77（拉）。
由节点f平衡，N17=0，N18=N16=4.77（拉）。
由节点F平衡，，求得N19=-0.9（压），N20=-4.25（压）。
图5.4 e，F节点受力示意图
⑶．再求屋架右侧各杆内力
由节点E平衡，N21=0，N23=N20=-4.25（压）。
由节点e平衡，，求得N22=1.02（拉），N24=3.55（拉）。
由节点D平衡，，求得N25=-1.26（压），N26=-2.68（压）。
图5.5 e，D节点受力示意图
由节点C平衡，N17=0，N28=N26=-2.68（压）。
由节点c平衡，，求得N29=1.45（拉），N30=1.5（拉）。
由节点A平衡，N32=N33=0。
由节点B平衡，，求得N31=-1.95（压）。
图5.6 c，B节点受力示意图
-----------------------------------------------------------------------------------------------
-----------------------------------------------------------------------------------------------
表5.1 机 算 结 果
内力计算
杆端内力值 ( 乘子 = 1)
-----------------------------------------------------------------------------------------------
杆端 1 杆端 2
---------------------------------------- ------------------------------------------
单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩
-----------------------------------------------------------------------------------------------
ac 3.94334474 0.00000000 0.00000000 3.94334474 0.00000000 0.00000000
ce 6.39327434 0.00000000 0.00000000 6.39327434 0.00000000 0.00000000
ee 4.77606328 0.00000000 0.00000000 4.77606328 0.00000000 0.00000000
ec' 3.533131 0.00000000 0.00000000 3.533131 0.00000000 0.00000000
ca' 1.50020365 0.00000000 0.00000000 1.50020365 0.00000000 0.00000000
aA' 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000
AB' 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000
BC' -2.67720422 0.00000000 0.00000000 -2.67720422 0.00000000 0.00000000
CD' -2.67720422 0.00000000 0.00000000 -2.67720422 0.00000000 0.00000000
DE' -4.25462867 0.00000000 0.00000000 -4.25462867 0.00000000 0.00000000
EF' -4.25462867 0.00000000 0.00000000 -4.25462867 0.00000000 0.00000000
FE -5.97460693 0.00000000 0.00000000 -5.97460693 0.00000000 0.00000000
ED -5.97460693 0.00000000 0.00000000 -5.97460693 0.00000000 0.00000000
DC -5.93546559 0.00000000 0.00000000 -5.93546559 0.00000000 0.00000000
CB -5.93201391 0.00000000 0.00000000 -5.93201391 0.00000000 0.00000000
BA 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000
Aa -0.50000000 0.00000000 0.00000000 -0.50000000 0.00000000 0.00000000
aB -5.11629457 0.00000000 0.00000000 -5.11629457 0.00000000 0.00000000
Bc 2.47068180 0.00000000 0.00000000 2.47068180 0.00000000 0.00000000
Cc -1.00429736 0.00000000 0.00000000 -1.00429736 0.00000000 0.00000000
cD -0.72530061 0.00000000 0.00000000 -0.72530061 0.00000000 0.00000000
De -0.66904586 0.00000000 0.00000000 -0.66904586 0.00000000 0.00000000
eF 1.87671941 0.00000000 0.00000000 1.87671941 0.00000000 0.00000000
Fe' -0.90267208 0.00000000 0.00000000 -0.90267208 0.00000000 0.00000000
eD' 0.99050828 0.00000000 0.00000000 0.99050828 0.00000000 0.00000000
Dc' -1.26252629 0.00000000 0.00000000 -1.26252629 0.00000000 0.00000000
cB' 1.47028607 0.00000000 0.00000000 1.47028607 0.00000000 0.00000000
Ba' -1.943996 0.00000000 0.00000000 -1.943996 0.00000000 0.00000000
Ee -1.00000000 0.00000000 0.00000000 -1.00000000 0.00000000 0.00000000
Ee' 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000
Cc' 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000
Cc' 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000
-----------------------------------------------------------------------------------------------
由手算机算结果比较可知，计算值大致相等，略有区别，其原因主要是手算过程的不精确性和机算模型的不精确性造成的，但显然机算结果较为准确，为了后面计算的准确性，内力系数均采用机算结果，并抄入表中
2.杆件内力组合
对于梯形屋架，长尺压型钢板考虑以下两种不利组合：
①．全跨永久荷载+全跨可变荷载
屋架上弦节点荷载：Q=13.35+13.86=27.21KN
支座反力：RA=27.21×5=136.05=RB
各杆为Q*③
②．全跨永久荷载+半跨可变荷载
P全=13.35KN，P半=13.86KN
当可变荷载作用在左跨时：左跨各杆内力为P全*③+P半*①
当可变荷载作用在右跨时：左跨各杆内力为P全*③+P半*②
表5.2 屋架杆件内力组合表
| 杆件 | 内力系数 | 组合一(KN) | 组合二(KN) | 设计值(KN) | ||||||
| 名称 | 编号 | 左半跨① | 右半跨② | 全跨③ | Q*③ | P全*③+P半*① | P全*③+P半*② | |||
| 上弦 | AB | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | ||
| BD | -5.94 | -2.68 | -8.62 | -234.55 | -197.41 | -152.22 | -234.60 | |||
| DF | -5.97 | -4.25 | -10.22 | -278.09 | -219.18 | -195.34 | -278.09 | |||
| 下弦 | ac | 3.94 | 1.50 | 5.44 | 148.02 | 127.23 | 93.41 | 148.02 | ||
| ce | 6.39 | 3.53 | 9.92 | 269.92 | 221.00 | 181.36 | 269.92 | |||
| ee | 4.78 | 4.78 | 9.56 | 260.13 | 193.88 | 193.88 | 260.13 | |||
| 竖杆 | Aa | -0.50 | 0.00 | -0.50 | -13.61 | -13.61 | -6.68 | -13.61 | ||
| Cc | -1.00 | 0.00 | -1.00 | -27.21 | -27.21 | -13.35 | -27.21 | |||
| Ee | -1.00 | 0.00 | -1.00 | -27.21 | -27.21 | -13.35 | -27.21 | |||
| 斜杆 | aB | -5.12 | -1.95 | -7.07 | -192.37 | -165.35 | -121.41 | -192.37 | ||
| Bc | 2.47 | 1.47 | 3.94 | 107.21 | 86.83 | 72.97 | 107.21 | |||
| cD | -0.73 | -1.26 | -1.99 | -54.15 | -36.68 | -44.03 | -54.15 | |||
| De | -0.67 | 0.99 | 0.32 | 8.71 | -5.01 | 17.99 | 17.99/ -5.01 | |||
| eF | 1.88 | -0.90 | 0.98 | 26.67 | 39.14 | 0.61 | 39.14 | |||
图5.7 屋架杆件几何长度及内力设计值
六．屋架杆件设计
1.上弦杆
整个上弦杆不改变截面按最大内力计算，N=-278.09KN，平面内计算长度l0x=302.3cm，根据桁架侧向支撑点间距离（上弦檩条可作为侧向支撑点），平面外计算长度l0y=l0x=302.3cm，采用T型钢。
⑴．初选截面
假定λmax=100，b类截面＝0.555，f＝215N/mm2，所需截面参数为：
A＝N/f＝278090/0.555*215N/mm2＝2330mm2，
=3023/100=30.23mm=iy
查型钢表，初选TW150×300×10×15，A=60.22cm2， ix=3.cm，iy=7.49cm，翼缘厚度15mm<16mm，f=215N/mm2
⑵截面验算（单轴对称）
λx=l0x/ix=3023/36.4=83<[λ]=150
λy=l0y/iy=3023/74.9=43.4<[λ]=150
其中：
满足长细比要求。
由查得
2.下弦杆
下弦杆也不改变截面，按最大内力计算。Nmax=269.92KN，平面内计算长度lox=600cm，根据下弦横向水平支撑布置情况可知loy=1500cm。
选用TW125×250×9×14，A=46.09cm2， ix=2.99cm，iy=6.29cm，翼缘厚度14mm<16mm，f=215N/mm2,Cx=2.08cm.
λx=l0x/ix=600/2.99=201<[λ]=250
λy=l0y/iy=1500/6.29=238.5<[λ]=250
满足要求。
3.斜腹杆
⑴杆件aB：
N=-192.37KN，l0x=l0x=369.8cm，采用不等边角钢长肢相连截面。
初选2L100×80×8，A=27.888cm2， ix=3.14cm，iy=3.48cm，翼缘厚度14mm<16mm，f=215N/mm2.
λx=l0x/ix=3698/31.4=117.8<[λ]=150
λy=l0y/iy=3698/34.8=106.3<[λ]=150
对于单轴对称截面，应计算λyz代替λy
∵b2/ t=80/8=10<0.48l0y/b2=0.48×3698/80=22.2
∴
由λx查表得=0.449（b类）
，满足要求。
填板放3块，=92.45<40i=40×2.37=94.8cm.
图6.1 杆件aB截面
⑵.杆件Bc
N=107.21KN,l0x=0.8L=0.8×3815=3052mm，l0y=3815mm，初选截面初选2L45×4，A=6.972cm2， ix=1.38cm，iy=2.24cm，f=215N/mm2.
λx=l0x/ix=3052/13.8=221.2<[λ]=250
λy=l0y/iy=3815/22.4=170<[λ]=250
满足要求。
填板放3块，=381.5/4=95.3<80i=80×1.38=110.4cm.
图6.2 杆件Bc截面
⑶．杆件cD，De，eF
NcD=-54.15KN，NDe=17.99KN（-5.01KN），NeF=39.14KN，三杆受力相差不大，选用相同截面，初选2L80×8，A=30.252cm2， ix=2.42cm，iy=3.74cm，f=215N/mm2.选择内力较大杆件进行验算。
验算压力最大杆（cD）：
l0x=0.8L=0.8×4318=3454.4mm，l0y=4318mm，
λx=l0x/ix=3454.4/24.2=143<[λ]=150
λy=l0y/iy=4318/37.4=115.5<[λ]=150
对于单轴对称截面，应计算λyz代替λy
∵b/ t=80/8=10<0.58l0y/b=0.58×4318/80=31.3
∴
由λx查表得=0.332（b类）
，压杆满足要求。
验算拉力最大杆（eF杆）：
N=39.14KN,l0x=0.8L=0.8×4886=3908.8mm，l0y=4886mm，
λx=l0x/ix=3908.8/24.2=161.5<[λ]=250
λy=l0y/iy=4886/37.4=130.6<[λ]=250
满足要求。
∴以上三杆均用2L80×8
cD，De填板放3块，=431.8/4=108cm<40i=40×3.05=122cm.
eF填板放2块，=488.6/3=163cm<80i=80×3.05=244cm.
图6.3 杆件cD，De，eF截面
⑷．竖杆Aa，Cc，Ee，Ff，内力相差不大，且Aa，Ff杆要连接支撑，满足布置螺栓要求，均选用2L63×5，A=12.29cm2， ix=1.94cm，iy=2.96cm，f=215N/mm2.
对Aa，Cc，Ee截面相同，均为组合T型，只需验算受力较大者Ee杆即可。
l0x=0.8L=0.8×3481=2784.8mm，l0y=3481mm，
λx=l0x/ix=2784.8/19.4=144<[λ]=150
λy=l0y/iy=3481/29.6=118<[λ]=150
对于单轴对称截面，应计算λyz代替λy
∵b/ t=63/5=12.6<0.58l0y/b=0.58×3481/63=32.05
∴
由λx查表得=0.329（b类）
，满足要求。
对中间竖杆Ff，组成十字形截面，l0x=0.8×3856=3048mm，l0y=3856mm，=24.5mm，，满足。
每根填板放4块，=3856/5=771mm<40i=40×19.4=776mm.
图6.4 杆件Aa，Cc，Ee（左），Ff（右）截面
| 杆件 | 设计值(KN) | 计算长度（mm） | 选用截面 | 截面积A（mm2） | 受力类型 | 长细比 | 回转半径(mm) | φmin | 计算应力（N/mm2） | 容许长细比[λ] | 填板数 （每节间） | ||||||
| 名称 | 编号 | lox | loy | λx | λy | λyz | ix | iy | |||||||||
| 上弦 | -278.09 | 3023.0 | 3023.00 | TW150*300*10*15 | 6022.0 | 压杆 | 83.05 | 40.36 | 56.00 | 36.4 | 74.9 | 0.668 | 69.13 | 150 | |||
| 下弦 | 269.92 | 6000.0 | 15000.0 | TW125*250*9*14 | 4609.0 | 拉杆 | 200.67 | 238.47 | - | 29.9 | 62.9 | - | 58.56 | 250 | |||
| 竖杆 | Aa | -13.61 | 2000.0 | 2000.0 | T型截面2L63*5 | 1229.0 | 压杆 | 103.09 | 66. | 121.00 | 19.4 | 29.9 | 0.536 | 20.66 | 150 | 4 | |
| Cc | -27.21 | 2184.8 | 2731.0 | T型截面2L63*5 | 1229.0 | 压杆 | 112.62 | 91.34 | 121.00 | 19.4 | 29.9 | 0.477 | 46.41 | 150 | 4 | ||
| Ee | -27.21 | 2784.8 | 3481.0 | T型截面2L63*5 | 1229.0 | 压杆 | 143.55 | 116.42 | 121.00 | 19.4 | 29.9 | 0.329 | 67.29 | 150 | 4 | ||
| Ff | 0.00 | 3084.8 | 3856.0 | 十字形型截面2L63*5 | 1229.0 | - | 159.01 | 128.96 | - | 19.4 | 29.9 | - | - | - | 4 | ||
| 斜杆 | aB | -192.37 | 3698.0 | 3698.0 | 长肢相并2L100*80*8 | 2788.8 | 压杆 | 117.77 | 106.26 | 110.00 | 31.4 | 34.8 | 0.453 | 152.27 | 150 | 3 | |
| Bc | 107.21 | 3052.0 | 3815.0 | T型截面2L45*4 | 697.20 | 拉杆 | 221.16 | 170.31 | - | 13.8 | 22.4 | - | 153.77 | 250 | 3 | ||
| cD | -54.15 | 3454.4 | 4318.0 | T型截面2L80*10 | 3025.2 | 压杆 | 142.74 | 115.45 | 117.00 | 24.2 | 37.4 | 0.333 | 53.75 | 150 | 3 | ||
| De | 17.99/ -5.01 | 3454.4 | 4318.0 | T型截面2L80*10 | 3025.20 | 拉杆/压杆 | 142.74 | 115.45 | 117.00 | 24.2 | 37.4 | 0.333 | 5.95/ 1.66 | 150 | 3 | ||
| eF | 39.14 | 3908.8 | 4886.0 | T型截面2L80*10 | 3025.20 | 拉杆 | 161.52 | 130. | - | 24.2 | 37.4 | - | 12.94 | 250 | 2 | ||
七．
八．屋架节点设计
由于上弦杆腹板厚度10mm，下弦杆腹板厚度9mm，故支座节点和中间节点的节点板厚度均取用10mm，并满足表7的要求。
以下节点焊缝设计未特殊说明均满足构造要求。
1.下弦节点c
先算斜腹杆cB与节点板的连接焊缝，设cB杆肢背及肢尖焊脚=6mm，=5mm，则所需焊缝长度：
肢背：，取70mm；
肢尖：，取40mm。
再算斜腹杆cD与节点板的连接焊缝，设cD杆肢背及肢尖焊脚=6mm，=5mm，则所需焊缝长度：
肢背：，取50mm；
肢尖：，为满足构造要求（）取40mm。
验算下弦杆与节点板连接焊缝，内力差ΔN=121.9KN，由斜腹杆焊缝决定的节点板尺寸，长度为300mm，对接焊缝长度为300mm（加引弧板施焊），厚度9mm。对接焊缝承受剪力V=121.9KN,弯矩M=121.9×105=12800KN·mm，
剪应力： ；
弯曲应力：，满足要求。
对中间cC竖杆,由于受力较小，焊缝只按构造要求即可，其肢背、肢尖焊缝分别为6-50、5-40。节点处构造如图。
图7.1 下弦节点c
2.下弦节点e
先算斜腹杆eD与节点板的连接焊缝，设cB杆肢背及肢尖焊脚=6mm，=5mm，则所需焊缝长度：
肢背：；
肢尖：，
由。
同理，斜腹杆eF的焊缝尺寸只需满足构造要求，其肢背、肢尖焊缝分别为6-50、5-40。
对eE杆，也只需满足构造要求，其肢背、肢尖焊缝分别为6-50、5-40。
验算下弦杆与节点板连接焊缝，内力差ΔN=9KN，较小，显然满足。节点构造如图。
图7.2 下弦节点e
3.上弦节点B
先算斜腹杆aB与节点板的连接焊缝，设aB杆肢背及肢尖焊脚=6mm，=5mm，则所需焊缝长度：
肢背：，取110mm；
肢尖：，取75mm。
再算斜腹杆Bc与节点板的连接焊缝，设Bc杆肢背及肢尖焊脚=6mm，=5mm，则所需焊缝长度：
肢背：，取70mm；
肢尖：，取40mm。
由图可知，Bc的B端不需要节点板，因此，仅布置在Ba的B端，尺寸如图。因为节点板在节点的一侧，所以理论上不存在ΔN，因此不再验算对接焊缝，取对接焊缝9mm厚，900mm长。节点构造如图。
图7.3 上弦节点B
4.上弦节点D
由于Dc、De受力均较小，根据前面计算经验可得肢背肢尖尺寸均按构造要求取为6-50,5-40，由图可知不需要节点板，仅用上弦T型钢腹板连接即可。节点构造见施工图。
5．上弦节点A、C、E
同理，节点A、C、E处杆件受力均较小，按构造要求将肢背肢尖尺寸取为6-50,5-40，由图可知不需要节点板，仅用上弦T型钢腹板连接即可。节点构造见施工图。
6．屋脊节点F（拼接节点）
弦杆的拼接采用水平盖板（宽340mm，厚16mm）与T型钢的翼缘板等强度连接，用竖向拼接板（宽120mm，厚10mm）与T型钢的腹板等强度连接，计算如下：
翼缘焊缝（=12mm）
水平盖板长
腹板焊缝（=8mm）
竖向拼接板的内侧不能焊接，将其端部切斜以便施焊。竖向拼接板长L=400mm，其端部和外侧纵焊缝已超过所需长度。
对于此节点腹杆杆端焊缝，均按构造要求即可，肢背肢尖分别为6-50、5-40，节点板为460mm长，对接焊缝为9mm厚，460mm长，验算从略。节点构造如图。
图7.4 屋脊节点F
7. 下弦跨中节点
与屋脊节点类似，弦杆的拼接采用水平盖板（宽300mm，厚14mm）与T型钢的翼缘板等强度连接，用竖向拼接板（宽90mm，厚9mm）与T型钢的腹板等强度连接，计算如下：
翼缘焊缝（=12mm）
水平盖板长
腹板焊缝（=8mm）
竖向拼接板的内侧不能焊接，将其端部切斜以便施焊。竖向拼接板长L=400mm，其端部和外侧纵焊缝已超过所需长度。
对于此节点腹杆杆端焊缝，均按构造要求即可，肢背肢尖分别为6-50、5-40，节点板为200mm长，对接焊缝为9mm厚，200mm长，验算从略。节点构造如图。
图7.5 下弦跨中拼接节点
8.支座节点a
下弦杆为T型截面，需要截取一边的翼缘以便与节点板焊接，具体截去长度由计算得。
⑴．节点板尺寸确定
先算斜腹杆aB与节点板的连接焊缝，设aB杆肢背及肢尖焊脚=6mm，=5mm，则所需焊缝长度：
肢背：，取110mm；
肢尖：，取80mm。
由此可确定节点板尺寸如图所示。
⑵．底板设计
支座反力：RA=27.21×5=136.05KN，=14.3，所需底板净面积：
锚栓直径取d=24mm，锚栓孔直径为50mm，则所需底板面积:
按构造应要求采用底板面积，锚栓垫板采用-100×100×20，孔径26mm。底板实际应力：
=0.5，查表9，得β=0.056，则
所需底板厚度
按构造要求去t=20mm。底板尺寸为-280×280×20。
⑶．加劲肋与节点板连接焊缝计算：
一个加劲肋的连接焊缝所承受的内力取为
加劲肋高度取与支座节点板相同，厚度取与支座节点板相同，断面（梯形）为-350×135（下底）×90（上底）×10。采用，验算焊缝应力，焊缝计算长度=350-c-2hf=350-1×20-2×6=318mm，
⑷．节点板、加劲肋、与底板连接焊缝计算：
取，实际的焊缝总长度：
焊缝设计应力
综上，支座节点构造如图。
图7.6 支座节点a
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