普通模板施工方案

第一章工程概况

本工程包含1-7栋、1-8栋、1-9栋、1-10栋、1-11栋、1-12栋共六栋单体。其中1-7栋、1-12栋首层为商铺，为高支模。各栋单体顶层为复式套房。1-9栋、1-11栋分别有一半地下室。在本工程模板体系设计中，1-7栋、1-12栋首层商铺，各栋单体顶层复式套房等高支模部位采用钢管架，其他标准楼层及半地下室结构采用门架，用标准MF1219门式脚手架作为支撑体系。本方案编制范围为标准楼层及半地下室结构结构模板施工。

标准层层高3米，梁截面尺寸为200*300mm、200*350mm、200*400mm、200*500mm、200*550mm、200*600mm几种，板厚为100mm，局部板厚120mm（各套房客厅位置），梁截面及板厚较小。

半地下室层高为3.4m，顶板最大主梁截面为350*800mm，板厚200mm。剪力墙厚度为250mm。

第二章施工准备

第一节施工人员教育准备

①、入场教育

模板工程作业人员必须先经过三级教育，并建立相应的档案资料。

模板工程作业人员分配到工作面后，应由项目主管工长结合工程的具体情况及特点作专项技术交底，并形成相应记录。

针对施工过程中阶段性出现的具有的特定性的安全问题及隐患，工长必须现场作针对性交底，并形成相关记录。

②、技术教育

模板工程作业人员必须经过项目技术负责人及主管工长、内业、劳资参与的施工质量技术交底教育，施工班组应对支模质量要求，施工特点，施工程序，模板施工方法，工程质量要求，安全技术措施有所了解。

在施工工作面作业后，项目技术负责人、主管工长应在现场对一些具体施工节点的处理方式及质量通病的预防处理措施作现场交底，并形成记录。主管工长负责贯彻实施、落实到位。

第二节材料准备

（1）进场的模板要经检验，确保平整光滑、无孔洞，模板施工前应根据施工图设计的要求确定各类构件的数量及规格，认真涂刷合格脱模剂，必须符合我国林业部规定的《混凝土模板用胶合板》专业标准ZBB70006-88中规定。

（2）选用经过刨制并且质量较好的70×70mm的木枋，要经检验合格，对部分弯曲的木枋要用平刨机刨平，并保证木枋的横截面高度误差控制在2mm内。

（3）标准MF1219门式脚手架，门架高1.90m，宽1.20m，主立杆和上横杆为42×2.5mm，加劲杆为42×2.5mm的，进场门架及其配件的规格、性能及质量应符合现行行业标准《门式钢管脚手架》（JGJ76）的规定，并应有出厂合格证明书及产品标志。

（4）其他：根据现场实际选择进场合格的钢管、活动顶撑及扣件等。

第三节施工工作面准备

①做好墙、柱、梁的定位放线和标高的测设和控制工作。

②对钢筋工程进行交接检查验收。注意检查柱、墙底部钢筋有无错位、顶线和超线等现象，同时采取措施保证混凝土保护层厚度和模板的顺利安装。为确保砼保护层厚度，采用砼垫块卡子。

③检查锚固墙、板模板的地锚有无漏埋现象；如漏埋，应考虑采取其它锚固措施。同时，还应检查预埋铁件、预留孔洞模套是否已安装完毕。

④应做好模板底及混凝土二次浇筑施工缝的清理、凿毛、洗刷等处理工作。

⑤安装梁、板、柱和墙的模板前，应根据需要搭设安装操作台，高度超过2m，应采取相应的安全措施

第四节材料选用

（1）模板均采用1830×915×18mm厚九夹板；背楞采用70×70mm经刨制的木方；

（2）支撑架采用标准MF1219门式脚手架，门架高1.90m，宽1.20m，主立杆和上横杆为￠42×2.5mm钢管，加劲杆为￠42×2.5mm。

第三章模板支撑体系

楼板板下背楞间距为300mm。梁下楞枋间距为250mm，梁侧面支撑间距为300mm,底部外侧钉木条，用于固定侧模。

剪力墙背楞间距为250mm，钢管主楞及对拉螺杆间距500mm，采用φ14标准成品止水螺杆。

门架构造要求如下：

门架架距0.90m，支撑高度依部位楼层层高，顶部设置活动顶撑，用于梁支撑架时门架平行于梁轴线布置。上下榀门架的组装必须设置连接棒及锁臂，连接棒直径应小于立杆内径的1～2mm。

支模支撑布置图。

门架支撑平面图

标准层门架支撑立面图

半地下室门架支撑立面图

标准层门架布置示意图（以1-7栋三层平面梁板为例）

地下室门架布置示意图

第四章施工工艺

第一节门架支顶安装

（1）安装门架时，要在砼楼面上放置上木垫块。然后依次安装下托、门架、上托。可调底座的调节螺杆初时不要伸出太长当安装完第一层门架后应要校正可调底座使门架顶水平，然后逐层向上安装。

（2）门架上部安装的可调托座要牢固承托上部龙骨、模板。

（3）门架的内外两侧均应设置交叉支撑并应与门架立杆上的锁销锁牢。

第二节梁板模板安装

（1）梁模板安装

A.梁底模板：按设计标高调整支柱（或水平钢管）的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底跨度大于及等于4m时，跨中梁底处应起拱，起拱高度为梁跨度的1/1000。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。

B.梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板压旁来确定。

C.梁、板、柱、墙交接位置的模板应仔细加工及拼装，必要时现场测量精确的尺寸，由车间加工制作。在支设墙柱模板时，在墙柱顶部埋设高强拉杆，用于墙柱及梁板交接处模板的固定。

（2）板模板安装

A.根据模板排列图架设支柱（或水平钢管）和龙骨。

B.通线调节支柱（或水平钢管）的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨。

C.铺模板时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。

D.楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。板模的拼缝应用腻子刮平式，板模与梁模的拼缝均应设置海绵条，以防止漏浆。

E.跨度大于4m的板，板跨中起拱l/1000~3/1000。

第三节 模板拆除工程

柱梁板等结构早拆模板部位的拆模时间，应通过同一条件养护的混凝土试件强度实验结果结合结构尺寸和支撑间距进行验算来确定。模板拆除时应随即进行修整及清理，然后集中堆放，以便周转使用。

根据《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204—2002）的要求，模板的拆除应满足下列条件：

（1）在混凝土强度保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除，通常情况下墙柱混凝土浇筑之后至少24h方可拆除其模板。

（2）底模拆除条件见下表：

现浇结构拆模时所需混凝土强度：

在柱脚开清洗孔（150×150），保证清洗的正常进行。梁柱的截面按负偏差-3mm进行制作、安装。

门架支顶拆除：

1）脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。

2）拆除时，先松可调托座，拆去平台上门架、托座和模板后，逐层向下拆门架。

3）拆除脚手架时，应设警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。

4）脚手架的拆除应在统一指挥下，按后装先拆，先装后拆的顺序进行。

5）脚手架拆除应从一端走向另一端进行。

6）拆除过程中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的锁臂应先传递至地面并放室内堆存。

7）拆下的门架、钢管与配件，应成捆用机械吊运或由井架传送至地面，防止碰撞，严禁抛掷。

第五章支模脚手架质量安全保证措施

1）、在门架立杆下垫200*200小模板，增大与地基接触面，更加均匀受力，减少不均匀下沉。

2）、梁板砼浇筑完成后、砼初凝之前，应及时跟踪观测，如有较大的沉降，可用千斤顶系统配合可调支座和可调顶托进行回顶，同时在架子下沉部位，局部加钢管支撑，在扫地杆下加木楔，防止支撑系统进一步下沉，控制变形在最小程度。

3）、严格按规范和规定进行作业，加强检查，对不合要求的情况及时进行整改。

4）、作业时必须戴安全帽，系好安全带，作好防护设施；

5）、不得穿拖鞋上架作业等，必须穿防滑鞋；

6）、严禁在架上向下抛扔杂物；

7）、不得酒后作业，严禁嬉闹；

8）、施工过程中必须严格遵守各项安全管理规定和制度。

第六章模板支撑体系设计验算计算书

一．梁模板门式脚手架支撑计算书(350*800mm截面梁)

    门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。

    计算的脚手架搭设高度为3.4米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。

    搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.93米，跨距 l = 1.20米。

        门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。

        门架立杆采用42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用42.0×2.5mm钢管。

        每榀门架之间的距离0.90m，梁底方木距离250mm。

        梁底方木截面宽度70mm，高度70mm。

        梁顶托采用48×3.0mm钢管。

                1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆

                                图1 计算门架的几何尺寸图

                                图2 模板支架示意图

    一、梁底方木的计算

        方木按照简支梁计算。

        1.荷载的计算：

        (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

            q1 = 24.500×0.800×0.250=4.900kN/m

        (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

            q2 = 0.340×0.250×(2×0.800+0.350)/0.350=0.474kN/m

        (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

        经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.250=0.500kN/m

        经计算得到，方木荷载计算值 Q = 1.2×(4.900+0.474)+1.4×0.500=7.148kN/m

        2.方木强度、挠度、抗剪计算

                            方木计算简图

                            方木弯矩图(kN.m)

                            方木变形图(mm)

                            方木剪力图(kN)

        经过计算得到从左到右各支座力分别为

                N1=1.251kN

                N2=1.251kN

        经过计算得到最大弯矩 M= 0.654kN.m

        经过计算得到最大支座 F= 1.251kN

        经过计算得到最大变形 V= 4.7mm

        方木的截面力学参数为

        本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

            W = 7.00×7.00×7.00/6 = 57.17cm3；

            I = 7.00×7.00×7.00×7.00/12 = 200.08cm4；

        (1)方木抗弯强度计算

        抗弯计算强度 f=0.654×106/57166.7=11.43N/mm2

        方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

        (2)方木抗剪计算

        截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

        截面抗剪强度计算值 T=3×1.251/(2×70×70)=0.383N/mm2

        截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

        方木的抗剪强度计算满足要求!

        (3)方木挠度计算

        最大变形 v =4.7mm

        方木的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!

    二、梁底托梁的计算

        梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。

        托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

        集中荷载取方木的支座力，如图所示。

        均布荷载取托梁的自重 q= 0.047kN/m。

                            托梁计算简图

                            托梁弯矩图(kN.m)

                            托梁变形图(mm)

                            托梁剪力图(kN)

        经过计算得到最大弯矩 M= 0.410kN.m

        经过计算得到最大支座 F= 5.016kN

        经过计算得到最大变形 V= 1.2mm

        顶托梁的截面力学参数为

        (1)顶托梁抗弯强度计算

        抗弯计算强度 f=0.410×106/57166.7=7.18N/mm2

        顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

        (2)顶托梁抗剪计算

        截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

        截面抗剪强度计算值 T=3×3118/(2×70×70)=0.955N/mm2

        截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

        顶托梁的抗剪强度计算满足要求!

        (3)顶托梁挠度计算

        最大变形 v =1.2mm

        顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!

    三、门架荷载标准值

        作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。

        1 门架静荷载计算

        门架静荷载标准值包括以下内容：

        (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)

        门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：

            门架(MF1219)    1榀           0.224kN

            交叉支撑        2副           2×0.400=0.080kN

            水平架       5步4设           0.165×4/5=0.132kN

            连接棒          2个           2×0.006=0.012kN

            锁臂            2副           2×0.009=0.017kN

            合计                               0.446kN

        经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.446 / 1.930 = 0.231kN/m

        2 托梁传递荷载

        托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。

        从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为

            第1榀门架两端点力1.928kN，1.928kN

            第2榀门架两端点力5.016kN，5.016kN

            第3榀门架两端点力5.016kN，5.016kN

            第4榀门架两端点力1.928kN，1.928kN

        经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 10.031kN。

    四、立杆的稳定性计算

        作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式

                N = 1.2NGH + NQ

        其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.395kN/m；

        　　 NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 10.031kN；

        　　 H —— 脚手架的搭设高度，H = 3.4m。

        经计算得到，N = 1.2×0.395×3.400+10.031=11.1kN。

        门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

        其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 11.kN；

        　　 Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；

        一榀门架的稳定承载力设计值公式计算

        其中  —— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.477；

        　　 k —— 调整系数，k=1.13；

        　　 i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.88cm；

        　　 I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4；

        　　 h0 —— 门架的高度，h0=1.93m；

        　　 I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4；

        　　 A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2；

        　　 h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m；

        　　 I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=6.08cm4；

        　　 A —— 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2；

        　　 f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。

        经计算得到，Nd= 60.669kN。

        立杆的稳定性计算 N < Nd,满足要求!

二．梁模板门式脚手架支撑计算书(200*600mm截面梁)

门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。

        计算的脚手架搭设高度为3.0米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。

        搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.93米，跨距 l = 1.20米。

        门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。

        门架立杆采用42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用42.0×2.5mm钢管。

        每榀门架之间的距离0.90m，梁底方木距离250mm。

        梁底方木截面宽度70mm，高度70mm。

        梁顶托采用70×70mm方木。

                1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆

                                图1 计算门架的几何尺寸图

                                图2 模板支架示意图

    一、梁底方木的计算

        方木按照简支梁计算。

        1.荷载的计算：

        (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

            q1 = 24.500×0.600×0.250=3.675kN/m

        (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

            q2 = 0.340×0.250×(2×0.600+0.200)/0.200=0.595kN/m

        (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

        经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.250=0.500kN/m

        经计算得到，方木荷载计算值 Q = 1.2×(3.675+0.595)+1.4×0.500=5.824kN/m

        2.方木强度、挠度、抗剪计算

                            方木计算简图

                            方木弯矩图(kN.m)

                            方木变形图(mm)

                            方木剪力图(kN)

        经过计算得到从左到右各支座力分别为

                N1=0.582kN

                N2=0.582kN

        经过计算得到最大弯矩 M= 0.326kN.m

        经过计算得到最大支座 F= 0.582kN

        经过计算得到最大变形 V= 2.2mm

        方木的截面力学参数为

        本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

            W = 7.00×7.00×7.00/6 = 57.17cm3；

            I = 7.00×7.00×7.00×7.00/12 = 200.08cm4；

        (1)方木抗弯强度计算

        抗弯计算强度 f=0.326×106/57166.7=5.71N/mm2

        方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

        (2)方木抗剪计算

        截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

        截面抗剪强度计算值 T=3×0.582/(2×70×70)=0.178N/mm2

        截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

        方木的抗剪强度计算满足要求!

        (3)方木挠度计算

       最大变形 v =2.2mm

       方木的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!

    二、梁底托梁的计算

        梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。

        托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

        集中荷载取方木的支座力，如图所示。

        均布荷载取托梁的自重 q= 0.047kN/m。

                            托梁计算简图

                            托梁弯矩图(kN.m)

                            托梁变形图(mm)

                            托梁剪力图(kN)

        经过计算得到最大弯矩 M= 0.193kN.m

        经过计算得到最大支座 F= 2.360kN

        经过计算得到最大变形 V= 0.6mm

        顶托梁的截面力学参数为

        (1)顶托梁抗弯强度计算

        抗弯计算强度 f=0.193×106/57166.7=3.38N/mm2

        顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

        (2)顶托梁抗剪计算

        截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

        截面抗剪强度计算值 T=3×1465/(2×70×70)=0.449N/mm2

        截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

        顶托梁的抗剪强度计算满足要求!

        (3)顶托梁挠度计算

        最大变形 v =0.6mm

        顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!

    三、门架荷载标准值

        作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。

        1 门架静荷载计算

        门架静荷载标准值包括以下内容：

        (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)

        门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：

            门架(MF1219)    1榀           0.224kN

            交叉支撑        2副           2×0.400=0.080kN

            水平架       5步4设           0.165×4/5=0.132kN

            连接棒          2个           2×0.006=0.012kN

            锁臂            2副           2×0.009=0.017kN

            合计                               0.446kN

        经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.446 / 1.930 = 0.231kN/m

       2 托梁传递荷载

        托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。

        从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为

            第1榀门架两端点力0.907kN，0.907kN

            第2榀门架两端点力2.360kN，2.360kN

            第3榀门架两端点力2.360kN，2.360kN

            第4榀门架两端点力0.907kN，0.907kN

        经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 4.720kN。

    四、立杆的稳定性计算

        作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式

                N = 1.2NGH + NQ

        其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.395kN/m；

        　　 NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 4.720kN；

        　　 H —— 脚手架的搭设高度，H = 3.0m。

        经计算得到，N = 1.2×0.395×3.000+4.720=6.140kN。

        门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

        其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 6.14kN；

        　　 Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；

        一榀门架的稳定承载力设计值公式计算

        其中  —— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.477；

        　　 k —— 调整系数，k=1.13；

        　　 i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.88cm；

        　　 I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4；

        　　 h0 —— 门架的高度，h0=1.93m；

        　　 I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4；

        　　 A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2；

        　　 h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m；

        　　 I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=6.08cm4；

        　　 A —— 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2；

        　　 f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。

        经计算得到，Nd= 60.669kN。

        立杆的稳定性计算 N < Nd,满足要求!

三．楼板模板门式脚手架支撑计算书(200mm厚板)

        门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。

        计算的脚手架搭设高度为3.4米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。

        搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.93米，跨距 l = 1.70米。

        门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。

        门架立杆采用42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用42.0×2.5mm钢管。

        每榀门架之间的距离0.90m，梁底方木距离300mm。

        梁底方木截面宽度70mm，高度70mm。

        梁顶托采用70×70mm方木。

                1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆

                                图1 计算门架的几何尺寸图

                                图2 模板支架示意图

    一、楼板底方木的计算

        方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为

        1.荷载的计算：

        (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

            q1 = 24.500×0.200×0.300=1.470kN/m

        (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

            q2 = 0.340×0.300=0.102kN/m

        (3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)：

        经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.300=0.600kN/m

        经计算得到，方木荷载计算值 Q = 1.2×(1.470+0.102)+1.4×0.600=2.726kN/m

        2.方木强度、挠度、抗剪计算

                            方木计算简图

                            方木弯矩图(kN.m)

                            方木变形图(mm)

                            方木剪力图(kN)

        经过计算得到从左到右各支座力分别为

                N1=1.375kN

                N2=2.821kN

                N3=2.102kN

                N4=2.102kN

                N5=2.821kN

                N6=1.375kN

        经过计算得到最大弯矩 M= 0.351kN.m

        经过计算得到最大支座 F= 2.821kN

        经过计算得到最大变形 V= 2.4mm

        方木的截面力学参数为

        本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

            W = 7.00×7.00×7.00/6 = 57.17cm3；

            I = 7.00×7.00×7.00×7.00/12 = 200.08cm4；

        (1)方木抗弯强度计算

        抗弯计算强度 f=0.351×106/57166.7=6.14N/mm2

        方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

        (2)方木抗剪计算

        截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

        截面抗剪强度计算值 T=3×1.951/(2×70×70)=0.597N/mm2

        截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

        方木的抗剪强度计算满足要求!

        (3)方木挠度计算

        最大变形 v =2.4mm

        方木的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!

    二、楼板底托梁的计算

        梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。

        托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

        集中荷载取方木的支座力，如图所示。

        均布荷载取托梁的自重 q= 0.047kN/m。

                            托梁计算简图

                            托梁弯矩图(kN.m)

                            托梁变形图(mm)

                            托梁剪力图(kN)

        经过计算得到最大弯矩 M= 0.808kN.m

        经过计算得到最大支座 F= 9.403kN

        经过计算得到最大变形 V= 2.3mm

        顶托梁的截面力学参数为

        (1)顶托梁抗弯强度计算

        抗弯计算强度 f=0.808×106/57166.7=14.13N/mm2

        顶托梁的计算强度大于13.0N/mm2,不满足要求!

        (2)顶托梁抗剪计算

        截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

        截面抗剪强度计算值 T=3×5150/(2×70×70)=1.577N/mm2

        截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

        顶托梁的抗剪强度计算满足要求!

        (3)顶托梁挠度计算

        最大变形 v =1.3mm

        顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!

    三、门架荷载标准值

        作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。

        1 门架静荷载计算

        门架静荷载标准值包括以下内容：

        (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)

        门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：

            门架(MF1219)    1榀           0.224kN

            交叉支撑        2副           2×0.400=0.080kN

            水平架       5步4设           0.165×4/5=0.132kN

            连接棒          2个           2×0.006=0.012kN

            锁臂            2副           2×0.009=0.017kN

            合计                               0.446kN

        经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.446 / 1.930 = 0.231kN/m

        2 托梁传递荷载

        托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。

        从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为

            第1榀门架两端点力3.355kN，3.355kN

            第2榀门架两端点力9.403kN，9.403kN

            第3榀门架两端点力9.403kN，9.403kN

            第4榀门架两端点力3.355kN，3.355kN

        经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 18.805kN。

    四、立杆的稳定性计算

        作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式

                N = 1.2NGH + NQ

        其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.409kN/m；

        　　 NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 18.805kN；

        　　 H —— 脚手架的搭设高度，H = 3.4m。

        经计算得到，N = 1.2×0.409×3.400+18.805=20.474kN。

        门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

        其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 20.47kN；

        　　 Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；

        一榀门架的稳定承载力设计值公式计算

        其中  —— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.477；

        　　 k —— 调整系数，k=1.13；

        　　 i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.88cm；

        　　 I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4；

        　　 h0 —— 门架的高度，h0=1.93m；

        　　 I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4；

        　　 A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2；

        　　 h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m；

        　　 I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=6.08cm4；

        　　 A —— 一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=6.20cm2；

        　　 f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。

        经计算得到，Nd= 60.669kN。

        立杆的稳定性计算 N < Nd,满足要求!

四．楼板模板门式脚手架支撑计算书(120mm厚板)

  门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。

        计算的脚手架搭设高度为3.0米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。

        搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 0.00米，步距1.93米，跨距 l = 1.70米。

        门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。

        门架立杆采用42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用42.0×2.5mm钢管。

        每榀门架之间的距离0.90m，梁底方木距离300mm。

        梁底方木截面宽度70mm，高度70mm。

        梁顶托采用70×70mm方木。

                1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆

                                图1 计算门架的几何尺寸图

                                图2 模板支架示意图

    一、楼板底方木的计算

        方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为

        1.荷载的计算：

        (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

            q1 = 24.500×0.120×0.300=0.882kN/m

        (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

            q2 = 0.340×0.300=0.102kN/m

        (3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)：

        经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.300=0.600kN/m

        经计算得到，方木荷载计算值 Q = 1.2×(0.882+0.102)+1.4×0.600=2.021kN/m

        2.方木强度、挠度、抗剪计算

                            方木计算简图

                            方木弯矩图(kN.m)

                            方木变形图(mm)

                            方木剪力图(kN)

        经过计算得到从左到右各支座力分别为

                N1=1.019kN

                N2=2.091kN

                N3=1.558kN

                N4=1.558kN

                N5=2.091kN

                N6=1.019kN

        经过计算得到最大弯矩 M= 0.260kN.m

        经过计算得到最大支座 F= 2.091kN

        经过计算得到最大变形 V= 1.8mm

        方木的截面力学参数为

        本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

            W = 7.00×7.00×7.00/6 = 57.17cm3；

            I = 7.00×7.00×7.00×7.00/12 = 200.08cm4；

        (1)方木抗弯强度计算

        抗弯计算强度 f=0.260×106/57166.7=4.55N/mm2

        方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

        (2)方木抗剪计算

        截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

        截面抗剪强度计算值 T=3×1.446/(2×70×70)=0.443N/mm2

        截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

        方木的抗剪强度计算满足要求!

        (3)方木挠度计算

        最大变形 v =1.8mm

        方木的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!

    二、楼板底托梁的计算

        梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。

        托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

        集中荷载取方木的支座力，如图所示。

        均布荷载取托梁的自重 q= 0.047kN/m。

                            托梁计算简图

                            托梁弯矩图(kN.m)

                            托梁变形图(mm)

                            托梁剪力图(kN)

        经过计算得到最大弯矩 M= 0.600kN.m

        经过计算得到最大支座 F= 6.981kN

        经过计算得到最大变形 V= 1.7mm

        顶托梁的截面力学参数为

        (1)顶托梁抗弯强度计算

        抗弯计算强度 f=0.600×106/57166.7=10.49N/mm2

        顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

        (2)顶托梁抗剪计算

        截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

        截面抗剪强度计算值 T=3×3824/(2×70×70)=1.171N/mm2

        截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

        顶托梁的抗剪强度计算满足要求!

        (3)顶托梁挠度计算

        最大变形 v =1.7mm

        顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!

    三、门架荷载标准值

        作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。

        1 门架静荷载计算

        门架静荷载标准值包括以下内容：

        (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)

        门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：

            门架(MF1219)    1榀           0.224kN

            交叉支撑        2副           2×0.400=0.080kN

            水平架       5步4设           0.165×4/5=0.132kN

            连接棒          2个           2×0.006=0.012kN

            锁臂            2副           2×0.009=0.017kN

            合计                               0.446kN

        经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.446 / 1.930 = 0.231kN/m

        2 托梁传递荷载

        托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。

        从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为

            第1榀门架两端点力2.491kN，2.491kN

            第2榀门架两端点力6.981kN，6.981kN

            第3榀门架两端点力6.981kN，6.981kN

            第4榀门架两端点力2.491kN，2.491kN

        经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 13.963kN。

    四、立杆的稳定性计算

        作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式

                N = 1.2NGH + NQ

        其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.409kN/m；

        　　 NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 13.963kN；

        　　 H —— 脚手架的搭设高度，H = 3.0m。

        经计算得到，N = 1.2×0.409×3.000+13.963=15.435kN。

        门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

        其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 15.44kN；

        　　 Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；

        一榀门架的稳定承载力设计值公式计算

        其中  —— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=1.000；

        　　 k —— 调整系数，k=1.13；

        　　 i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=54.90cm；

        　　 I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=9344.96cm4；

        　　 h0 —— 门架的高度，h0=0.00m；

        　　 I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4；

        　　 A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2；

        　　 h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m；

        　　 I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=6.08cm4；

        　　 A —— 一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=6.20cm2；

        　　 f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。

        经计算得到，Nd= 127.100kN。

        立杆的稳定性计算 N < Nd,满足要求!

GD2201003□□

阳光·马德里（一期）1-7～1-12栋工程

普通模板施工方案

  工程名称：阳光·马德里（一期）1-7～1-12栋工程

工程地点：阳江市富康路

施工单位：中建三局一公司珠海分公司

编制单位：中建三局一公司珠海分公司阳光马德里项目部

编  制  人：                      

编 制日期：      年   月   日

审核人：                      

审核日期：      年   月   日 

审批人：                          

审批日期：      年   月   日 

施工组织设计（方案）报审表

工程名称：阳光·马德里（一期）1-7～1-12栋工程                        GD2202002

致：  阳江市建设监理有限公司  （监理单位）

我方已根据施工合同的有关规定完成了   普通模板施工方案   的编制，并经我单位上级技术负责人批准，请予以审查。

附：《阳光·马德里（一期）1-7～1-12栋工程普通模板施工方案》

                                       承包单位（章）                   

                 项目负责人