模板专项施工方案(最终)

恒大金碧天下首二期B1区高层住宅一标段（1065~1067#）及地下室

模板

专项方案

四川省第四建筑工程公司

恒大·金碧天下1065~1067#高层项目经理部

二零一三年一月

第一章 工程概况

恒大金碧天下1065~1067#高层主体与配套工程拟建为纯住宅楼，位于眉山市彭山县莲花村别墅区，由3栋地下2层地上32层的框架剪力墙结构商住楼和约2万平米的中心地下室车库组成。

1065~1067号楼为一类高层住宅建筑，建筑等级一级。地上三十二层，耐火等级一级，地下二层自行车库。

地下室耐火等级一级，总长76.6米，总宽30.7米，总高118米，抗震设防烈度为7度，中心地下室车库，建筑等级一级。耐火等级一级，地下二层，总长230米，总宽65米。 

结构类型为框架结构、剪力墙结构，抗震设防烈度为七度，设计使用年限为50年，建筑耐火等级为一级。塔楼下采用筏板基础，纯地下室部分采用柱基础加抗水板基础，地下室外墙，车道墙及内部砼墙，采用条形基础。

第二章 编制依据

本工程设计图纸及最新相关规范

公司质量、环境和职业健康安全一体化管理文件

省厅及地方关于模板支撑架相关文件要求

《建筑施工手册》(第四版)

《建筑施工简易计算》（江正荣 等编著）

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2011)

《建设工程施工现场管理规定》

《建设工程安全生产管理条例》（第393号令）

《建筑工程预防坍塌事故若干规定》（建设部建质[2003]82号）

《建筑施工安全检查评分标准》（JGJ59-99）

《建设工程施工安全技术操作规程》

第三章 模板工程材料选用

为了加快施工进度和保证砼结构质量，柱梁模板采用18厚优质胶合板，楼板模板采用18厚胶合板，支撑楼板木楞采用50×100不易变形的优质松木，对钢管、扣件须进行检测，进料时材料部门要严格把质量关，对不符合要求和劣质材料要及时退货，不准进入现场使用。在配制模板前必须先放好大样图，然后再制作模板。制作时要认真复核尺寸，模板制作时电锯切割要采用小直径合金锯片以达到模板切割质量。配模时所有接缝处要进行刨光拼缝，不准切割后直接使用，选用的方木背楞要进行认真调直处理，对弯曲变形过大的方木严禁使用。制作后的模板要按顺序编号，并堆放整齐，模板放在阴凉干燥处，以防变形。

本工程采用以下支模材料： 

1.胶合板（厚度18mm）：用于柱模板、梁模板、楼板平板、砼墙模板等。

2.方木（50×100）：模板连接排档及支撑梁、柱模木楞。

3.钢管（直径48×3.5）：围楞和搭支模架用。

4.扣件：用于支模钢管架体的连接与紧固。

5.双面胶带：用于防止柱、梁阳角漏浆。

6.φ14对拉螺栓：用于拉接墙壁、柱、梁及两侧模板。

采用此种方法施工有以下优点：

1.保证了砼表面的平整度和表面光洁；

2.保证了砼的密实度，避免出现缺棱掉角；

3.模板表面光滑、光洁脱模容易；

4.表面的砼浆不易粘在模板表面，便于清理，简化了施工工序；

5.对混凝土现浇构件尺寸有保证；

6.避免了普通模板遇水后变形和表面起皱、起鼓等现象；

7.具有灵活多用的功能；

8.增加模板的使用寿命，降低消耗。

第四章 模板的配制

1.柱模板的配制

18mm厚胶合板作柱内衬，本工程柱边长尺寸为200～1200，拟在柱模中间设置50×100松木方排档（间距≤300），方档必须刨直，并用压刨刨成档料尺寸一致，误差不得大于1mm，档与板之间用2寸钉子固定，模板对角线误差不得大于1mm。外侧设置Ф48×3.5钢管柱箍，梁、柱接头模板配制一次成型，避免梁、柱接头处缩颈或涨模现象。

2.梁模板的配制

梁底板采用18mm胶合板作内衬，梁底板底设置50×100松木方作支撑木楞，梁侧模采用18mm胶合板作内衬，外侧设置50×100松木方作木档，用50×100木方作斜撑，梁上部与板模连接固定，严格按梁截面尺寸制作，误差不大于2mm。

3.平板模的配制

在柱模、梁模制作完成后，用杉木楞做木档，面铺18mm胶合板，大跨度的平板要适当起拱，起拱度一般为跨度的2/1000，平板受力要有一支模架承受，不能直接支撑受力在梁模上。

4.地下室及架空层、楼层砼墙模的配制

墙模采用18mm厚胶合板作内衬，紧靠模板设置50×100竖向松木方排档，外侧采用对拉螺杆拉结水平钢管楞组成墙模体系。

第五章 模板的支设安装

1.地下室承台、地梁及底板砖胎模（详砖胎膜专项方案）

2.柱模板安装

矩形柱模板分为四大片进行组装，柱模板安装前先弹出柱中心线、边线和柱截面线以外200mm处控制线，依据边线来控制模底位置，沿边线安装柱模板，利用控制线检查校核板定位是否准确。矩形柱模板加固采用50×100方木内楞，外箍采用Φ48×3.5钢管箍牢。

1）柱模板施工流程

基层清理→放柱截面线及外200mm四周控制线→柱模板吊装就位→安装模板，上、中、下柱箍及柱模斜撑→校正模板的位置、垂直度、平整度→安装其它柱箍→细校正柱模板位置、垂直度、平整度→柱模板自检→报质量员验收→报监理工程师验收→浇筑混凝土（养护）→模板拆除、清理、退场分类堆放、养护。

2）具体支模要求：

支模前检查柱拉结筋、预埋件、孔洞等有否漏放，柱角墨线、固定点是否正确，检查无误后方可进行立模。

柱模拼装时模板应交错搭接，使整个柱模形成一个整体。

模板承垫底部沿模板边线用海绵止浆带垫嵌，防止模板底部漏浆。根部缝隙大处要设置模板承垫条带防止漏浆，并校正其平直。

安装到上层梁底（底板）后，用线锤检查柱模板的垂直度，经垂直校正后，立即用钢管抱箍固定于支模架上（不大于350mm一道），与支模架连成一片，纵、横方向设置扫地杆、剪刀撑，防止位移。

调整轴线位移，调整垂直度，上口安放保护层限位卡及保证钢筋间距的内撑卡。柱根部单面开设清扫口，以保证在混凝土施工前清干净木屑等杂物。柱模板支设完成上口拉通线验收。

3.墙模板安装

按照结构的尺寸作好模板拼接大样，依据大样尺寸配制模板，并进行编号。模板配制需考虑好阴、阳角扣叠尺寸。墙模板安装首先按弹好的墨线位置，分块在现场进行模板安装，选用50×100方模板竖向内楞，间距控制在300mm范围之内方能满足要求，因此施工时应严格按照规定尺寸间距进行施工。方木内楞安装要竖直并且搭接要错开，不准集中在同一个截面上搭接。模板在安装后及时调整，混凝土对模板的侧压力较大，故需在模板内外用对拉螺杆和模板连接，使其固定。螺杆用φ14，竖向间距450，横向间距450，下端距接槎处不大于200，楼板第一排立管距墙柱≤400mm，木枋距阴角≤150（上述数据应根据墙柱的大小作相应调整）剪力墙模外楞采用 48钢管，每排二根，钢管外侧用二个伞形扣加螺帽拧紧，全面检查，不得漏拧。用线锥吊垂直拉通长线，每轴进行校正，与承重架和支撑系统固定牢固。有防水要求砼墙的螺杆在中部及两端焊止水片，两端止水片能起定位和止水双重作用，两端止水片加垫木片为墙板厚度，拆除外模时凿除垫木，在孔内气割螺杆，用防水砂浆封口。

外梁及楼梯间休息平台梁（外侧）增加对拉螺杆，间距≤500mm，螺杆对应梁部位放置内撑条 。

楼板第一排立管距墙柱≤400mm，木枋距阴角≤150

外梁及楼梯间休息平台梁（外侧）增加对拉螺杆

木工在用电钻打眼要注意锯沫落入钢筋网片里，模板下口每间距3m留置150×150清扫口。立模前对施工缝进行处理，清除浮浆和松动石子，必要时用锤子凿毛。

墙板支模见下图：

4.梁、板模板安装

施工流程：测量放线→钢管支架→铺梁底板→安装梁侧板→铺平台板→模板加固→模板调整→验收合格→进入下道工序

梁、板模用钢管、扣件组成的满堂架作承重架，搭投时先搭设梁承重立杆，后搭平板承重立杆；立杆的高度方向设置纵横水平拉杆和剪刀撑，扫地杆一般离地20cm内设一道，以上1.8m设第一道，再上1.5m，立杆底部设5cm垫板，钢管接头相连方向，不得同时有两个接头，必须错开，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步每隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至节点的距离不宜大于步距的1/3；搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。紧固件均需备齐，所有紧固件必须扣紧不得松动，这样才能保证支模架的整体性。

支梁模板时，先决定水平方向位置，根据标高在梁两侧钉水平楞木，再在上面搁置平台小楞，小楞搁枞找平后，在上面铺钉模板，采用侧包底的支模法，当梁跨度超过4米时，梁要起拱，起拱高度为跨度的2/1000

平台竹胶合板采用散铺方式，在φ48×3.5的钢管架上铺设杉木楞。胶合板用铁钉和木楞相连接，要避免“挑头板”现象，侧梁模和柱模安装要保证梁侧模、柱模能提前拆下。框架上口固定要牢固，梁底及上口要拉通线，梁跨≥4米时，应按施工规范要求进行起拱，起拱高度为全跨长度的1.5/1000。所有梁、平板模板在支模前必须及时进行清理，刷脱模剂，拼装时接缝处缝隙用油灰填实，避免漏浆。支板模时，利用梁侧模来控制标高，调整支撑横杆的高低，搁栅找平后，在上面钉胶合板，接头缝要用油灰填补，保持表面平整，并将表面清理干净，同时复核各部位截面尺寸垂直平整误差。

模板工程安装完毕后，须班组自检、互检、施工员质量员检查验收，合格后方可进行下一道工序。

模板与支撑系统现场搭设必须经过分公司质安科验收合格后方可投入使用。模板的设计必须获得监理的审核，安装好后要请监理进行验收。

梁支模架支设构造表：（单位mm）

梁断面尺寸		梁底木楞				梁侧木楞			侧模螺杆			支撑立杆
宽	高	宽		高	间距	宽	高	间距	道数	规格	水平间距	纵距	横距
250	500	50	100		200	50	100	250				900	900
250	700	50		100	200	50	100	250	1	φ14	600	900	900
300	700	50		100	150	50	100	200	1		600	800	800
400	550	50		100	150	50	100	200	1	Φ14	500	800	800

注：上表所示立杆纵距为最大尺寸，在搭设时参楼板支撑架搭设（要求比表中所示尺寸要小）

5.楼梯模板

板与底板间用对栓螺栓固定。为了便于清理楼梯施工缝的杂物，楼梯梯段模板进行特别设计——在拟留施工缝处设宽为100的活动板（支模时不订牢），在施工缝进行第二次浇筑前抽出活动板，进行清理后插回固定后进行浇筑。

第六章 模板总体施工技术

对墙、梁、平板的联接部位，在支模时应进行联接点的正确计算和配模，严格控制用木板作小块嵌拼，以起到控制梁板，墙节点部位在砼浇捣过程中引起炸模和漏浆现象的发生。

严格控制轴线和断面尺寸，特别是四角和外墙的断面尺寸及中心线，每层支模完成后必须对轴线、梁墙断面尺寸、平板厚度、墙垂直度作全面复核无误后才能转入下道工序，对预留孔、洞应与安装密切配合，校对尺寸和具体位置确实后，才能固定和封模。做好标高测量工作，用水准仪将建筑物水平标高，直接引到模板安装位置。

模板底模搁栅设置时，相互错开接头，保证平台排架有足够的强度刚度稳定性。

楼盖排架搭设时，排架采用Φ48钢管，间距纵横根据计算，双向设剪刀撑确保排架稳定性，排架最下面一道水平牵杆距地面200mm。

进行模板基底找平工作：模板承垫底部应预先找平，以保证模板位置的正确，防止模板底部漏浆。

按施工需用的模板及配件对其规格、数量逐项清点检查，未经检查修复的部件不得使用。

经检查合格的模板，应按照安装程序进行堆放或装车运输。重叠平放时，每层之间应用垫木，模板与垫木均应上下对齐，底层模板应垫离地面不少于10cm。运输时，要避免碰撞，防止倾倒。

梁跨度大于4m时，按1‰～3‰起拱；板跨度大于4米时，按1.5/400起拱。

模板使用前必须刷脱模剂，每周转一次，清理一次，修理一次，作到先清理后修理，再刷脱模剂后，方可使用。

模板接缝必须严密，缝隙不得超差，缝隙处均贴胶布堵塞，防止漏浆，同时要处理好所有构件交叉的节点，防止位移。

柱模控制：为确保墙板在砼、捣过程中不炸模不偏位，支模尺寸比设计尺寸收小1.8mm。注意做好柱子底脚开口清除工作。

配合水、电等专业搞好预埋、预留，要加强对预埋螺栓和预留孔洞定位工作的检查。在浇筑砼之前必须进行技术复核，在浇筑过程中应派专人看护，以便及时发现问题，及时纠正，力争做到不遗漏和不错埋。同时对预埋螺栓的丝杆要有塑料管作套管加以保护。在墙板侧模封模时，要将与墙体的拉结筋预埋好。

6、坡屋面模板：

坡角＜200可采用单面支模，即板底单面支模。

坡角≥200采用双面封模，即板底、板面均须封模。（为便于混凝土浇筑，建议板面采用分段封模、分段浇筑。）

双面支模模拟图

7、双层板、梁模板：

该工程设计许多双层板，该施工工艺适用于封闭空间无法拆除模板的新模板，模板刷防腐油两遍。

施工缝留设位置:   浇筑下层楼板混凝土前，应合理确定施工缝位置，避免将施工缝留设在剪力大的位置。墙体、边梁及上层楼板模板墙体、边梁及上层楼板模板的支设是保证双层楼板施工质量的关键。因上层楼板与边梁及墙体、部分下层楼板同时浇筑混凝土，因此，模板支设难度较大。因双层楼板之间为封闭的空间，混凝土浇筑完毕后，上层楼板、墙体及边梁侧模均无法取出，永久性留在双层楼板之间的中空部分。综合考虑上述各种因素，此部位模板采用如下方法支设:  a.上层楼板模板采用 18 mm 厚模板作面板；50mm×l00mm 方木做次龙骨，间距 200mm；100mm×100mm 方木做主龙骨，间距不大于 1200mm；100mm×100mm 方木做竖向支撑。间距不大于1200mm，竖向支撑根部设置 50mmx100mm 方木水平联系杆一道;

b. 下层楼板上皮模板采用 18mm 厚模板，与梁侧模做成企口设计，上部用100mm×100mm 方木与上层楼板模板顶紧，下部与混凝土保护层垫块顶紧；靠近施工缝处，预留 20mm排气孔，间距不大于 300mm。    8、地下室负二层、负一层施工缝处理方式：

主楼图纸设计中未设计后浇带且+0.00以下是连成的整体，体量大，不可能同时完成，混凝土浇筑分段施工，分为三个单元，留置两条施工缝，分别设置在1065-27轴线至1066方向1米处和1066-19轴线至1067方向1米处，即三分之一框架梁处。因该部位均位于挡土墙和回填部位，挡土墙和水平梁板处均需设置止水钢板，规格为：3mm*320mm.由于现场施工条件不许可地下室车库和主楼车库同时施工，地下室车库和中心地下室分界线施工缝留置在：65-T交65-1~3轴线处，该部位同样需要设置止水钢板，规格为：3mm*320mm。

第七章 模板质量保证措施

1.所有模板和支撑都须验算其强度、刚度和稳定性，能可靠地承受所浇混凝土的重量、侧压力及施工荷载。施工时应按翻样图设计要求进行组合拼装，柱模板定位采取双线弹线法，控制模板位置。同时放好四大角的水平和垂直控制线，如图，模板的连接与支撑应牢固可靠。各构件模板及支撑的拆除都应符合规范许可的混凝土构件拆模强度规定。模板拼缝应紧密无空隙，尤其在两节点处模板接接应整齐、并嵌油膏，支撑应可靠。各类模板应及时清理、修整，及时调换变形、损伤的模板。模板涂刷隔离剂应符合规范要求，不得使用废机油等油性或对混凝土表面质量有影响的油性隔离剂。

模板工程的质量直接影响混凝土的表观质量，是保证达到混凝土质量措施的重中之声重。

为了保证模板接触混凝土面的平整度，所有模板固定均以接触混凝土面平整为先决条件。用作混凝土的模板体系必须具备足够刚度，承载能力及稳定性。梁、板模板连接、固定牢固。板底支撑加强连接以此保证在浇筑混凝土时模板不移位、不爆模。模板表面涂优质液体脱模剂。模板与模板间嵌缝密实以避免渗浆、漏水。

模板施工

放线定位后对模板位置专门进行复核。施工前先将模板清理干净，并涂擦无色、均质的流体脱模剂二度，板面做到无流体脱模剂、无污染、无粘附色。模板拼装前柱子外围模板底部设3cm厚水泥砂浆找平层，为了防止漏浆、吊脚、砂带现象，在模板就位之前在找平层上垫一条海绵条。模板拼装时做到截面尺寸、标高准确，连接牢固安全。模板与模板的拼缝均以海绵条拼装严密以防止模板拼缝细部漏浆或渗水。拆模时严禁遵守轻拆慢卸的原则，模板由人工传递到地面。同时拆模应严格满足混凝土的拆模强度，并做好产品保护措施，模板拆下后拼缝被砂浆嵌满的也需铲除。对于木模吸水变形大及表面有破损的严禁使用。对于重复使用的模板其表面重新进行处理，刷好膜模剂待用。

要求模板制作达到质量验收标准，见表1

表1  现浇结构模板安装允许误差一览表

项目			允许偏差(mm)	检验方法
轴线位置			5	钢卷尺检查
底模上表面标高			±5	水准仪或拉线、钢尺检查
截面内部 尺寸		基础	±8	钢尺检查
		柱、墙、梁	+4、-5	钢尺检查
层高垂直度	不大于5m		4	经纬仪或吊线、钢尺检查
	大于5m		6	经纬仪或吊线、钢尺检查
相邻两板表面高底差			2	钢尺检查
表面平整度			4	2m靠尺和塞尺检查

表2   预埋件和预留洞口允许偏差

项目		允许偏差（mm）
预埋钢板中心线位置		3
预埋管、预留孔中心线位置		3
播筋	中心线位置	5
	外露长度	+8、0
预埋螺栓	中心线位置	2
	外露长度	+8、0
预留洞	中心线位置	10
	尺寸	+8、0

第八章 模板安装保证安全要点

模板安装必须按模板的施工设计进行，严禁任意变动。

支撑体系竖向立杆必须落在坚实平整的支承面上，楼层支撑在楼板上，杆下需有垫板或垫块，同时必须设有扫地杆和纵横方向的联系杆及剪力撑，以保证支撑体系稳定。

安装上层模板及其支架时，应在下层楼板结构的强度能达到承受上层模板、支撑和新浇砼时，方可进行。否则下层楼板结构的支撑系统不能拆除，同时上下支柱应在同一垂直线上。

模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置固定设施，严防倾覆。

支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。

墙模板在未安装前，板面要向后倾斜一定角度并撑牢，以防倒塌。安装过程中要随时拆换或增加支撑，以确保墙模处于稳定状态。

平板模板安装就位时，要在支架搭设稳固，板下横楞与支架连接牢固后进行。

第九章 模板拆除及保证安全要点

混凝土结构浇捣后，须留有现场同条件养护的砼试块，根据分期作试压报告，达到一定强度，并通过拆模申请，经施工员、安全员检查认可并经监理工程同意后方可进行模板拆除工作。

模板及支架拆除时的砼强度应符合下列规定：

（1）侧模：在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。

（2）底模在与结构同条件养护的砼试块达到一列的规定强度后，并通过拆模申请，认可后方可拆除（按达到设计混凝土强度标准值的百分率计）。

板	跨度≤2m	≥50%
	2<  ≤8 m	≥75%
	>8 m	≥100%
梁	≤8 m	≥75%
	>8 m	≥100%
悬挑构件	/	100%

（3）已拆除模板及其支架的结构，在砼强度符合设计砼强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的应力为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。

模板拆除

（1）模板拆除前必须执行拆模审批手续，经技术负责人审批签字后方可拆除。

（2）拆模板前必须进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。

（3）拆模板时，2米以上高处必须有可靠的立足点，并有相当的安全防护措施。

（4）拆除模板时，应设置临时警戒线并派专人监护。

（5）不得留有未拆除的悬空模板。

（6）拆除模板的顺序、方法及措施必须按施工说明规定办理，应后装先拆、先装后拆；先拆侧模，后拆底模，先非承重部分，后拆除承重部分。拆模时不得用撬棒重锤硬撬硬击，拆除模板应按规定及施工顺序清理，运送至指定位置堆放，堆放时应平放，如须竖放，应有可靠的安全措施。严禁抛掷、撞击、脚踩等损坏模板的行为。

（7）预留洞的内模拆除，必须在砼强度能保证构件及孔洞表面不发生坍陷及裂缝后，方可拆除。楼梯段底模拆除前应在下梯段踏步上放置55×75mm两块木料垫护，保证平台模板拆除下坠时不碰坏踏步棱角。

（8）复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实的安全措施并在下面标出工作区，严禁非工作人员进入作业区。

（9）工作前应事先检查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。

（10）遇六级以上大风时，应暂停室外的高处作业。有雨、雪、露时应先清扫施工现场，待地面稍干不滑时再工作。

（11）拆除模板一般用长撬杠，严禁操作人员站在正在拆除的模板上。

（12）已拆除模板、拉杆、支撑等应及时拉走或是妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空而坠落。

（13）在砼墙体，平板上有预留洞时，应在模板拆除后，随时在洞口上做好安全护栏，并将洞口盖严。

（14）拆模间隙时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。

（15）上下层施工人员严禁在同一垂直面上操作。

（16）拆除时应逐块拆卸，不得成片松动和撬落或拉倒。

（17）拆除平台、楼层的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落，尤其是拆支柱时，操作人员应站在门窗洞口外拉拆，更应严防模板突然全部掉落伤人。

（18）严禁站在悬臂构件上面敲拆底模。

（19）每人应有足够的工作面，数人同时操作时应科学分工，统一信号和行动。

（20）拆除模板时应有专人负责看护指挥，并有相应的安全防护措施，拆除后的模板立即组织人员进行清理，涂刷隔离剂并按类别规格编号堆放整齐。

第七节、计算书及相关图纸

【计算书】

柱模板计算书

一、工程属性

新浇混凝土柱名称	中心地下室柱KZ2	新浇混凝土柱长边边长(mm)	600
新浇混凝土柱的计算高度(mm)	3800	新浇混凝土柱短边边长(mm)	500

二、荷载组合

混凝土重力密度γc(kN/m3)	24	新浇混凝土初凝时间t0(h)	4
外加剂影响修正系数β1	1	混凝土坍落度影响修正系数β2	1.15
混凝土浇筑速度V(m/h)	2.5	混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)	3
倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)	2

    新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×3]＝min[38.4，72]＝38.4kN/m2

    承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2

    正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4 kN/m2

三、面板验算

面板类型	胶合板	面板厚度t(mm)	18
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)	15.44	面板弹性模量E(N/mm2)	9350
柱长边小梁根数	3	柱短边小梁根数	3
柱箍间距l1(mm)	300

模板设计平面图

   1、强度验算

    最不利受力状态如下图，按二等跨连续梁验算

    

    静载线荷载q1＝1.35bG4k＝1.35×0.3×38.4＝15.55kN/m

    活载线荷载q2＝1.4×0.7bQ3k＝1.4×0.7×0.3×2＝0.59kN/m

    Mmax＝-0.125q1l2-0.125q2l2＝-0.125×15.55×0.32-0.125×0.59×0.32＝-0.18kN·m

    σ＝Mmax/W＝0.18×106/(1/6×300×182)＝11.21N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

    满足要求！

   2、挠度验算

    作用线荷载q＝bS正＝0.3×38.4＝11.52kN/m

    ν＝0.521ql4/(100EI)＝0.52×11.52×3004/(100×9350×(1/12×300×183))＝0.36mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm

    满足要求！

四、小梁验算

小梁类型	钢管	小梁材质规格(mm)	Ф48×3.5
小梁截面惯性矩I(cm4)	12.19	小梁截面抵抗矩W(cm3)	5.08
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)	205	小梁弹性模量E(N/mm2)	206000
最低处柱箍离楼面距离(mm)	200

   1、强度验算

    小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.3×48.42＝14.53 kN/m

    

    小梁弯矩图(kN·m)

    Mmax＝0.29kN·m

    σ＝Mmax/W＝0.29×106/(5.08×103)＝57.2N/mm2≤[f]＝205N/mm2

    满足要求！

   2、挠度验算

    小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.3×38.4＝11.52 kN/m

    面板变形图(mm)

    ν＝0.19mm≤[ν]＝1.5mm

    满足要求！

五、柱箍验算

柱箍类型	钢管	柱箍材质规格(mm)	Ф48×3.5
柱箍截面惯性矩I(cm4)	12.19	柱箍截面抵抗矩W(cm3)	5.08
柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)	205	柱箍弹性模量E(N/mm2)	206000

模板设计立面图

   1、柱箍强度验算

    q＝S承l1＝48.42×0.3＝14.53kN/m

    N＝0.5ql3＝0.5×14.53×0.54＝3.kN

    M＝ql22/8＝14.53×0.732/8＝0.97kN·m

    N/An+M/Wn＝3.×103/4+0.97×106/(5.08×103)＝199.48N/mm2≤[f]＝205N/mm2

    满足要求！

   2、柱箍挠度验算

    q＝S正l1＝38.4×0.3＝11.52kN/m

    ν＝5ql24/(384EI)＝5×11.52×7324/(384×206000×12.19×104)＝1.72mm≤[ν]＝l2/400＝1.83mm

    满足要求！

墙模板计算书

一、工程属性

新浇混凝土墙名称	1065主楼电梯旁墙剪力墙	新浇混凝土墙墙厚(mm)	300
混凝土墙的计算高度(mm)	4700	混凝土墙的计算长度(mm)	3300

二、荷载组合

混凝土重力密度γc(kN/m3)	24	新浇混凝土初凝时间t0(h)	4
外加剂影响修正系数β1	1	混凝土坍落度影响修正系数β2	1.15
混凝土浇筑速度V(m/h)	2.5	混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)	3
倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q3k(kN/m2)	2

    新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×3]＝min[38.4，72]＝38.4kN/m2

    承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2

    正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4 kN/m2

三、面板布置

小梁布置方式	竖直	左部模板悬臂长(mm)	125
小梁间距(mm)	200	小梁一端悬臂长(mm)	150
主梁间距(mm)	500	主梁一端悬臂长(mm)	200
对拉螺栓横向间距(mm)	400	对拉螺栓竖向间距(mm)	500

模板设计立面图

四、面板验算

面板类型	胶合板	面板厚度(mm)	18
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)	15	面板弹性模量E(N/mm2)	10000

    墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.55m，W＝bh2/6＝550×182/6＝29700mm3，I＝bh3/12＝550×183/12＝267300mm4

   1、强度验算

    q＝bS承＝0.55×48.42＝26.63kN/m

    面板弯矩图(kN·m)

    Mmax＝0.13kN·m

    σ＝Mmax/W＝0.13×106/29700＝4.48N/mm2≤[f]＝15N/mm2

    满足要求！

   2、挠度验算

    q＝bS正＝0.55×38.4=21.12kN/m

    面板变形图(mm)

    ν＝0.16mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm

    满足要求！

五、小梁验算

小梁类型	钢管	小梁材料规格(mm)	Ф48×3.5
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)	205	小梁弹性模量E(N/mm2)	206000
小梁截面抵抗矩W(cm3)	5.08	小梁截面惯性矩I(cm4)	12.19

   1、强度验算

    q＝bS承＝0.28×48.42＝13.32kN/m

    小梁弯矩图(kN·m)

    小梁剪力图(kN)

    Mmax＝0.35kN·m

    σ＝Mmax/W＝0.35×106/5080＝68.38N/mm2≤[f]＝205N/mm2

    满足要求！

   2、挠度验算

    q＝bS正＝0.28×38.4=10.56kN/m

    小梁变形图(mm)

    ν＝0.17mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm

    满足要求！

   3、支座反力计算

    R1=6.14kN，R2=...R15=5.45kN，R16=7.5kN

六、主梁验算

主梁类型	双钢管	主梁材料规格(mm)	Ф48×3
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)	205	主梁弹性模量E(N/mm2)	206000
主梁截面抵抗矩W(cm3)	8.98	主梁截面惯性矩I(cm4)	21.56

   1、强度验算

    主梁弯矩图(kN·m)

    Mmax＝0.94kN·m

    σ＝Mmax/W＝0.94×106/80＝105.23N/mm2≤[f]＝205N/mm2

    满足要求！

   2、挠度验算

    主梁变形图(mm)

    ν＝0.6mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm

    满足要求！

七、对拉螺栓验算

对拉螺栓类型

M14

轴向拉力设计值Ntb(kN)

17.8

    对拉螺栓横向验算间距m＝max[400，400/2+300]＝500mm

    对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+150]＝500mm

    N＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.5×48.42＝11.5kN≤Ntb＝17.8kN

    满足要求！

板模板（扣件式）计算书

一、工程属性

新浇混凝土楼板名称	主楼地下室强弱电室，标高-1.5m	新浇混凝土楼板板厚(mm)	160
新浇混凝土楼板边长L(m)	2.55	新浇混凝土楼板边宽B(m)	1.8

二、荷载设计

施工人员及设备荷载标准值Q1k	当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)		2.5
	当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)		2.5
	当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)		1.5
	当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)		1
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)	面板自重标准值		0.1
	面板及小梁自重标准值		0.3
	楼板模板自重标准值		0.5
	模板及其支架自重标准值		0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)	24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)	1.1
风荷载标准值ωk(kN/m2)	基本风压ω0(kN/m2)	0.2	0.14
	风压高度变化系数μz	0.9
	风荷载体型系数μs	0.8

三、模板体系设计

模板支架高度(m)	8.55
立柱纵向间距la(mm)	900
立柱横向间距lb(mm)	800
水平拉杆步距h(mm)	1800
立柱布置在混凝土板域中的位置	中心对称
立柱距混凝土板短边的距离(mm)	375
立柱距混凝土板长边的距离(mm)	100
主梁布置方向	平行楼板长边
小梁间距(mm)	150
小梁距混凝土板短边的距离(mm)	75
小梁两端各悬挑长度(mm)	100，100

    设计简图如下：

模板设计平面图

模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)

四、面板验算

面板类型	胶合板	面板厚度(mm)	18
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)	15	面板弹性模量E(N/mm2)	10000

    根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

    W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4

   1、强度验算

    q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.16)+1.4×0.7×2.5] ×1=7.6kN/m

    q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m

    p＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

    Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[7.6×0.152/8，0.11×0.152/8+3.15×0.15/4]= 0.12kN·m

    σ＝Mmax/W＝0.12×106/54000＝2.19N/mm2≤[f]＝15N/mm2

    满足要求！

   2、挠度验算

    q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.16)×1=4.12kN/m

    ν＝5ql4/(384EI)＝5×4.12×1504/(384×10000×486000)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm

    满足要求！

五、小梁验算

小梁类型	方木	小梁材料规格(mm)	100×50
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)	15.44	小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)	1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)	9350	小梁截面抵抗矩W(cm3)	41.67
小梁截面惯性矩I(cm4)	104.17

    因[B/lb]取整＝[1800/800]取整＝2，按二等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

   1、强度验算

    q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.16)+1.4×0.7×2.5]×0.15＝1.17kN/m

    因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.16)×0.15＝0.7kN/m

          q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.15＝0.47kN/m

    M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.7×0.82+0.125×0.47×0.82＝0.09kN·m

    q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.15＝0.05kN/m

    p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m

    M2＝0.07q2L2+0.203pL＝0.07×0.05×0.82+0.203×3.15×0.8＝0.51kN·m

    M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.17×0.12/2，0.05×0.12/2+3.15×0.1]＝0.32kN·m

    Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.09，0.51，0.32]＝0.51kN·m

    σ＝Mmax/W＝0.51×106/41670＝12.33N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

    满足要求！

   2、抗剪验算

    V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×0.7×0.8+0.625×0.47×0.8＝0.59kN

    V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.05×0.8+0.688×3.15＝2.19kN

    V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.17×0.1，0.05×0.1+3.15]＝3.15kN

    Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.59，2.19，3.15]＝3.15kN

    τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.15×1000/(2×50×100)＝0.95N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

    满足要求！

   3、挠度验算

    q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.16)×0.15＝0.65kN/m

    跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.65×8004/(100×9350×1041700)＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm

    悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.65×1004/(8×9350×1041700)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝100/400＝0.25mm

    满足要求！

六、主梁验算

主梁类型	钢管	主梁材料规格(mm)	Ф48×3.5
可调托座内主梁根数	1	主梁弹性模量E(N/mm2)	206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)	205	主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)	125
主梁截面惯性矩I(cm4)	12.19	主梁截面抵抗矩W(cm3)	5.08

   1、小梁最大支座反力计算

    Q1k＝1.5kN/m2

    q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.16)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.16)+1.4×0.7×1.5]×0.15＝1.02kN/m

    q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.16)×0.15＝0.82kN/m

    q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.15＝0.28kN/m

    q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.16)×0.15=0.68kN/m

    承载能力极限状态

    按二跨连续梁，Rmax＝1.5q1L＝1.5×1.02×0.8＝1.23kN

    按悬臂梁，R1＝q1l=1.02×0.1＝0.1kN

    R＝max[Rmax，R1]＝1.23kN;

    同理，R'＝0.92kN，R''＝0.92kN

    正常使用极限状态

    按二跨连续梁，Rmax＝1.5q2L＝1.5×0.68×0.8＝0.81kN

    按悬臂梁，R1＝q2l=0.68×0.1＝0.07kN

    R＝max[Rmax，R1]＝0.81kN;

    同理，R'＝0.61kN，R''＝0.61kN

   2、抗弯验算

    计算简图如下：

    主梁弯矩图(kN·m)

    Mmax＝0.58kN·m

    σ＝Mmax/W＝0.58×106/5080＝113.93N/mm2≤[f]＝205N/mm2

    满足要求！

   3、抗剪验算

    主梁剪力图(kN)

    Vmax＝3.21kN

    τmax＝2Vmax/A=2×3.21×1000/4＝13.11N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

    满足要求！

   4、挠度验算

    主梁变形图(mm)

    νmax＝0.42mm

    跨中νmax=0.42mm≤[ν]=900/400=2.25mm

    悬挑段νmax＝0.17mm≤[ν]=300/400=0.75mm

    满足要求！

七、立柱验算

立杆稳定性计算依据	《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011	剪刀撑设置	普通型
立杆顶部步距hd(mm)	1500	立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)	200
顶部立杆计算长度系数μ1	1.386	非顶部立杆计算长度系数μ2	1.755
钢管类型	Ф48×3.5	立柱截面面积A(mm2)	4
立柱截面回转半径i(mm)	15.8	立柱截面抵抗矩W(cm3)	5.08
抗压强度设计值[f](N/mm2)	205

   1、长细比验算

    顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm

    非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1800=3159mm

    λ=l0/i=3159/15.8=199.94≤[λ]=210

    长细比满足要求！

   2、立柱稳定性验算

    顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mm

    λ1＝l01/i＝3120.579/15.8＝197.505，查表得，φ1＝0.186

    Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.14×0.9×1.82/10＝0.05kN·m

    Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+0.9×1.4×1]×0.9×0.8+0.92×1.4×0.05/0.8＝4.4kN

    f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝4395.62/(0.19×4)+0.05×106/5080＝57.7N/mm2≤[f]＝205N/mm2

    满足要求！

    Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.14×0.9×1.82/10＝0.05kN·m

    Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.16)+0.9×1.4×1]×0.9×0.8+0.92×1.4×0.05/0.8＝4.59kN

    f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝4590.02/(0.13×4)+0.05×106/5080＝81.03N/mm2≤[f]＝205N/mm2

    满足要求！

八、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN)

30

    按上节计算可知，可调托座受力N＝4.4kN≤[N]＝30kN

    满足要求！

模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书

（本计算书适用于模板支架对标准层楼盖影响计算。缺少相关规范仅供参考）

一、工程属性

新浇楼板单元名称		4B轴、C轴/1轴、2轴
当前施工层		第3层	每标准层施工天数		5
单向板的计算跨度L0(m)		2	单向板的计算跨数		1
楼盖板配筋信息表
楼层	钢筋位置		配筋量及等级	钢筋面积(mm2)
第2层	正筋		HRB500Ф6.5@140	ASX=237.02
	负筋		HRB500Ф8@200	ASX'=251.33
第1层	正筋		HRB500Ф6.5@140	ASX=237.02
	负筋		HRB500Ф8@200	ASX'=251.33

二、模板支架搭设参数

每标准层层高H(m)	3	支座周长(m)	0.8
立杆的横向间距La(m)	1	立杆的纵向间距Lb(m)	1

三、荷载参数

模板自重(kN/m2)	0.3	钢筋混凝土自重标准值(kN/m3)	1.1
施工荷载Q1k(kN/m2)	1	振捣荷载Q2k(kN/m2)	2

结构模型立面图

结构模型平面图

四、楼层承载力计算

   1、第2层

    承受的荷载

    q＝1.20×(0.54+1.1×0.1)+1.2×1.1×0.1+1.40×(2+1)＝5.11kN/m2

    每5天混凝土楼板强度验算

计算单元均布荷载q(kN/m)	板的计算跨度L0(m)	弯矩系数m1'	板内所承受最大弯矩Mmax(kN.m)
5.11	2	1/12	1.7

    混凝土楼板承受的最大弯矩

5天后的强度比	原砼强度	5天后砼强度等效	5天后砼强度设计值fcm(N/mm2)
48.3	C30	C14.50	3.48

    矩形截面相对受压区高度

As(mm2)	fy(N/mm2)	b(mm)	h0=h-20(mm)	fcm(N/mm2)	ζ
251.33	435	1000	80	3.48	0.39
备注	ζ＝Asfy/bh0fcm

    最大弯矩计算

    查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为αs＝0.32

    此层楼板所能承受的最大弯矩为：

    Mi＝αsbh02fcm＝0.32×1000×802×3.48×10-6＝7.03kN.m

    结论：ΣMi＝7.03≥Mmax＝1.7

    第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。

五、楼板裂缝验算

   1、本结构按压弯构件进行计算

    

公式	参数剖析		使用条件
ωmax=αcrψσsk[1.9c+0.08d/(νρte )]/ Es	d	钢筋的直径	最大裂缝宽度验算
	As	纵向受力拉钢筋的截面面积
	Mk	按荷载短期效应组合计算的弯矩值
	c	最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（㎜）：当c＜20时，取c=20，当c＞65时，取c=65
	ftk	混凝土轴心抗拉强度标准
	αcr	构件的受力特征系数，综合了前述若干考虑，轴心受拉构件取2.7，受弯、偏心受压取2.1，偏心受拉取2.4；
	ν	纵向受力钢筋表面特征系数，对于带肋钢筋取1.0，对于光面钢筋取0.7；
	Es	钢筋的弹性模量
ρte=As/Ate	ρte	按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率， 在最大裂缝宽度计算中，当ρte＜0.01，时取 ρte=0.01
ψ=1.1-0.65ftk/(ρteσsk)	ψ	裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，在计算中，ψ＜0.2时，取ψ=0.2；当ψ＞1.0时，取ψ=1.0.对于直接承受重荷载的构件，取ψ=1.0
Ate=0.5bh+(bf–b)hf	Ate	有效受拉混凝土截面面积；对于轴心受拉构件，取构件截面面积	对于受弯、偏心受压和偏心受拉构件
Ate=0.5bh			矩形截面
σsk=Mk/(Asηh0)，  h0 =h-(c+d/2)	σsk	裂缝处钢筋应力

   2、最大裂缝宽度计算

楼层	αcr	ψ	c(mm)	d(mm)	σsk	ν	ρte	Es(N/mm2)	ωmax(mm)
第2层	2.1	0.51	20	6.5	107.41	1	0.01	200000	0.05
比较	第2层 ωmax/0.3＜1					符合要求

六、楼板抗冲切验算

    根据《混凝土结构设计规范（GB50010）》规定，受冲切承载力应满足下式

    

公式	参数剖析
F=(0.7βhft+0.15σpc,m)ηumh0	Fl	局部荷载设计值或集中反力设计值
	βh	截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。
	ft	混凝土轴心抗拉强度设计值
	σpc,m	临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
	um	临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。
	h0	截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min(η1, η2) η1=0.4+1.2/βs ,  η2=0.5+as×h0/4Um	η1	局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
	η2	临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
	βs	局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs <2时取βs =2 ，当面积为圆形时，取βs=2
	as	板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as =40   ，对边柱，取as =30  ：对角柱，取 as=20
说明	在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备，

    承载力计算

楼层	F＝0.7βhftηumh0						F1
	βh	ft	η	um	h0	F
第2层	1	0.69	1	0.8	80	30.94	5.11
比较	第2层 F/F1≥1				符合要求