主线桥现浇箱梁施工方案(定稿)

        郑州至石人山高速公路余官营互通主线桥

现浇箱梁施工报审方案

福建省第二公路工程公司

技术方案目录

1、编制依据                                    

2、工程概况                                    

3、施工方案及准备                              

4、施工计划安排                                

5、第一、三联现浇箱梁及模板设计                          

跨平纬七路支架                       

6、施工步骤和措施                             

7、质量控制方法和手段                         

8、安全管理及文明施工                         

9、附件：

（1）、基底承载检测记录

（2）、预应力钢筋混凝土现浇连续箱梁施工工艺框图

（3）、质量保证体系

（4）、文明施工和环境保护保证体系

（5）、现浇箱梁支架示意图

（6）、模板立面、侧面图

（7）、跨平临高速支架及交通导改图

（8）、第二联30米跨箱梁支架图

1、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）

2、《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）

3、《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80/1-2004）

4、《郑州至石人山高速公路NO.17标施工设计图》

二、工程概况

余官营立交互通主线桥起止桩号为K115+035.918～K116+157.978，依次跨越平临高速、A、C匝道，桥梁全长为1122.06米。结构形式为：第一联上部5孔采用20m跨径钢筋混凝土连续箱梁外，其余各联采用预应力混凝土现浇连续梁，下部结构采用柱式桥墩，桥梁起点采用肋板式桥台，桩基础。跨径布置：

左幅：5×20+(27+30+27)+ (24+25.06+2×30)+ (22+26+22)+ (3×30)+ (7×30)+ (6×30)+(30+2×31.1+30)+ (30+3×31.1+30)                        

右幅：5×20+(22+30+22)+ (23.56+27.5+2×30)+ (24+30+24)+ (3×30)+ (7×30)+ (6×30)+(30+2×31.1+30)+ (30+3×31.1+30)       

本桥支座均采用盆式橡胶GPZ支座，支座设置方式除每联内设置一处固定支座外，其它均采用单项活动支座或多项活动支座。伸缩缝采用仿毛勒D80、D160型伸缩缝。

现浇箱梁全部为箱型结构，主梁沿纵向外轮廓尺寸不变，梁高第一联为1.3米,其余为1.6米，桥梁外侧设0.5米防撞护栏，内侧设1.0米宽波形护栏。第一联5×20钢筋混凝土连续箱梁采用C40混凝土,桥面铺装调平层采用C40混凝土;其余八联预应力混凝土现浇箱梁采用C50混凝土，桥面铺装调平层也采用C50混凝土。箱梁锚具采用夹片式锚具及其配套张拉设备，锚下控制张拉力：1395Mpa，管道成孔采用钢波纹管。

K115+597.478余官营互通主线桥现浇箱梁

第三联~第九联连续梁采用一联满铺碗扣式支架法分阶段现浇施工，第一、第二联箱梁采用门式支架分阶段现浇施工。

1、根据施工方案的制定，对地基、支架及模板的刚度、稳定性、承载力进行计算，在计算通过后进行下一步工序。

2、根据连续箱梁线形在地面放线，确定支架拼装范围，先在地面上铺一层厚为0.5米的煤矸石垫层，整平后用压路机将其压实，然后再浇注一层厚8-10cm的C20混凝土收光抹平。

3、根据地形做好支架四周的排水工作，在支架两侧开挖排水沟，防止积水影响地基。

4、根据图纸及箱梁结构及时准备浇注所需碗扣式支架钢管和及大平面竹夹模板。

5、钢绞线进场后应分批验收。验收时应检验其质量证明书、标志内容是否齐全、正确，经运输、存放后有无损伤，锈蚀或影响与水泥粘结的油渍并按（GB/T5224-11995）标准进行外观质量检查和力学性能复验。

6、锚具到货后，应分批验收，核查质量证明书、标志、包装等。锚具在使用前还应进行外观复验和探伤检查，不允许有裂纹和暗伤。

7、对于钢绞线束的锚具检验可按“预应力筋用锚具，夹具和连接器”（GB/T14370-93）的规定进行。

①外观检查，每批锚具中抽取10%且不得少于10套，要求表面不得有裂纹、结疤、夹杂。锚具外形尺寸检查用千分卡尺，要求锚具尺寸不得出现正公差。

②硬度检验，应从每批锚具中抽取5%且不少于5套进行洛氏硬度的检验，易消除不合设计要求值的锚具，若有一个不合格，则应另取双倍数量重做试验，如仍有一个不合格，则应逐个检查，合格者方可使用。

8、与平临高速做好搭设支架的协调工作。

四、施工计划安排

（一）、现浇箱梁段落划分及工期安排表

本桥共设计4个作业面（双幅同时施工） 

1、第一跨至第八跨为一个作业面，施工顺序:从第一跨至第八跨

2、第九跨至第二十三跨是一个作业面，施工顺序为:从第二十三跨至第九跨，在八号墩与第八跨合拢。

3、第二十八跨至四十跨为一个作业面，施工顺序为:从第二十八跨至第四十跨。

4、第二十四、二十五、二十六、二十七受高压线拆迁的影响，在第二、第三工作面完成后由第二十四跨向二十五跨施工，同时由二十七跨向第二十六跨施工，在二十五号墩合拢。

  （二）具体施工计划安排如下：

１、第一工作面

第1-5跨:2006.7.25-2006.9.25

第6-8跨:2006.9.1-2006.10.15

2、第二工作面

第23-22跨:2006.7.1-2006.8.15

第21-20跨:2006.7.25-2006.9.10

第19跨   :2006.8.25-2006.10.10

第18-17跨:2006.9.25-2006.11.10

第16跨  : 2006.10.25-2006.12.10

第15-14-13跨:2006.11.25-2007.1.10

第12-11跨:2007.2.10-2007.3.25

第10-9跨:2007.3.10-2007.4.25

3、第三工作面

第28-29跨:2006.6.25-2006.8.10

第30-31跨:2006.7.10-2006.8.25

第32-33跨:2006.8.10-2006.9.25

第34-35跨:2006.9.10-2006.10.25

第36-37跨:2006.10.10-2006.11.25

第38-39跨:2006.11.10-2006.12.25

4、第四工作面

第27-26跨:2007.3.10-2007.4.25

（三）现浇箱梁工序工时安排表

在施工中枋木采用针叶材A-3类木材，一般为油松、广东松，根据《路桥施工计算手册》知顺纹弯应力δ=12MPa，弹性模量E=9X103 MPa。

 5.1确定防水竹胶板下10×10横向木枋间距

根据防水竹胶板受力特性计算横向木枋间距，选用厚度为15mm防水竹胶板，其挠度按1.5mm控制。

弹性模量：E＝7.6×103N/mm3（河北廊坊产）

惯性距：  I=bh3/12=1×1.5×1.5×1.5/12=2.8125×10-7m4

安全系数r=1.2

荷载取值为 Q= G×r÷S=628.02m3×2×26KN/m3×1.2÷（13.75m×109.06m）=26.13KN/m2

施工人员、施工材料、机具等行走运输堆料取2.5KN/ m2

浇筑砼时产生的冲击力取2KN/ m2

振捣混凝土时产生的荷载取2KN/ m2

每平米均布荷载＝26.13+2+2+2.5＝32.63KN/ m2

则每延米均布荷载为Q=32.63KN/ m

其挠度按三等跨连续梁考虑（如下图示）

则：f=0.0015=0.677×qL4/100EI=0.677×（32.63×103×L4）/（100×7.6×109×2.8125×10-7）=0.1033L4

解得L= 0.34，横向方木间距取30cm.   

按平均荷载Q＝32.63KN/m2 ，取三等跨连续梁验算模板挠度

f=0.677×QL4/100EI=0.677×32.63×103×L4/100×7.6×109×2.8125×10-7=0.84mm<1.5mm，满足设计中规定的挠度要求。

5.2 验算10×10横向方木强度

弹性模量E=9000N/mm2=9×109N/m2

惯性距：I=bh31/12=1/12×(0.1×0.1)=8.33×106m4

防水竹胶板重量取0.012T/m2

取荷载Q=32.63 T/m2

作用在每根方木上30cm宽均布荷载Q=（32.63+0.12）×0.3＝9.825×103N/m

根据支架布置，最大间距为:L=0.9m，按三等跨连续梁考虑（如下图示）

f=0.677×QL4/(100EI)=0.677×(9.825×103×0.94)/(100×9×109×8.333×10-6)=0.58×10-3m<0.9/400=2.25×10-3m . 符合要求。

横向方木应力验算:

Mmax=0.08×QL2=0.08×9.825×103×0.92=0.×103N.m

抗弯截面模量W=I/Ymax=8.333×10-6/0.05=1.67×10-4m3

Mmax/W=0.×103/(1.67×10-4)=3.83×106N/m2=3.83Mpa＜12Mpa(松木顺纹弯应力).

满足刚度条件

5.3  纵向15×15枋木验算

按均布荷载简化公式计算按三等跨连续梁考虑（如下图示）

:

I=1/12×bh3=1/12×0.15×0.153=4.21×10-5m4

碗扣支架间距为1.2m

Q＝3.263×104×1.2＝39.2×103N/m

f=0.677×QL4/100EI=0.677×39.2×103×1.24/100×9×109×4.21×10-5=1.45×10-3m<1.2/400=0.003m , 符合要求.

纵向枋木应力验算

Mmax=0.08QL2=0.08×39.2×103×1.22=4.52×103 N.m

抗弯截面模量W=I/Ymax=4.21×10-5/0.075=5.6×10-4

Mmax/W=4.52×103/5.6×10-4=8.07×106N/m2=8.07Mpa＜12Mpa(松木顺纹弯应力).满足要求.

5.4碗扣支架验算

模板自重：a=0.095KN/m2；

纵木横木自重：b=0.35 KN/m2

钢筋砼自重：G=628.02m3×2×26KN/m3=32657KN

安全系数为：r=1.2

以全部重量作用于顶板上计算单位面积压力：

c= 32657KN×1.2÷（13.75m×109.06m）=26.13KN/m2

根据《路桥计算手册》及施工用料：

施工荷载：2.5 KN/m2；

砼冲击荷载: 2.0 KN/m2.

振捣荷载：2.0 KN/m2。

箱梁芯模：取1.5KN/m2

竹胶板：取0.12KN/m2

枋木：取7.5KN/m3

立杆验算

q=1.2×（0.095+0.35+26.13+2.5+2.0+2+1.5+0.12）=41.634 KN/m2

则第三联左侧支架总压力为:109.06×13.75×4.1634=6243.33T纵向立杆间距为1.2 m,在端梁、中横梁处纵向间距为0.3m，纵向布局数量为：(109.6-4×1.5)/1.2+1+(4×1.5)/0.3+1=108根，横向间距为0.9m，腹板下间距为0.6m，横向布局数为20根（不含两侧翼板处的6根）；立杆总数为108×20=2160根。

则每根立杆承受荷载：6243.33/2160=2.T,设计立杆承受荷载为3T，满足要求。

5.5立杆稳定性验算

以2节间立杆为单元进行计算，立杆为Φ48×3.5钢管。

则：A=4.cm2，

Ix=12.19 cm4，

Wx=5.08 cm3，

回旋半径rx=1.579cm

立杆长细比为：λ=μh/rx=1.5×120/1.579=114<[λ0]=150查表得，A3钢管类截面轴压构件稳定系数Ψ=0.823，

则：P/（ΨA）=23.14/（0.823×4.）=137.5MPa<[σ0]=215MPa

故满足要求。

5.6支架下地基承载力验算

采用标准贯入试验（63.5kg穿心锤，75cm的落距），按要求进行试验检测，经处理后的地基承载力为320kpa（见后附表1：地基承载力检测表），单杆验算传递的重量为2.T，底座面积为Ab=35cm*35cm=1225cm2 。

则：P=N/Ab=200/0.1225=236KPa<[δ] =320KPa

符合承载力要求。

为了进一步增强地基承载力和防止雨水或地表水的浸入，在搭支架前计划填筑煤矸石垫层50cm，用振动压路机碾压3-4遍，再在垫层上面浇筑6-10cm的C20砼，以确保安全。

5.7最不利受力处腹板下的支架受力计算

由于分二次浇筑，顶板部分钢筋水泥混凝土重量不计，则腹板处的截面面积为：A=1.15×0.5+0.5×0.2/2×2+0.5×0.22×2+0.3×0.22=0.961m2(由于管架横向布局为1.8米，所以增加0.3米)

则单位面积钢筋水泥混凝土重量为：0.961×2.6=2.5T/m2

施工人员、施工料具运输、堆放荷载取2.5kP。 

倾倒混凝土时的冲击力取2.0KPa。

振捣荷载取2.0 KN/m2。

枋木每立方米容重取7.5KN/m3。

胶竹板每平方米取0.012T/㎡。

以三等跨连续梁考虑

（1）10×10枋木验算

取荷载Q=2.5+0.25+0.2+0.2+0.012=3.162T/㎡

作用在每根方木上的均布荷载为q=3.162×0.3=0.95T/m

最大间距L=0.6m（结构相关参数同前面一样）

则:

f=0.677×q×L4/(100EI)=0.677×9.5×103×0./（100×9×109×8.333×10-6）=1mm<600/400=1.5mm，满足要求。

横向枋木应力验算

Mmax=0.08×qL2=0.08×9.5×103×0.62=273.7N.m

抗弯截面模量W=1.67×10–4m3

则Mmax/w=273.7/1.67×10-4=1.MPa<12MPa(松木顺纹弯拉应力)

满足刚度要求

（2）15×15枋木验算

I=4.21×10-5m4  L=1.2

q=Q×1.2=31.62×103×1.2=3.79×104N/m

f=0.677×qL4/100EI=0.677×3.79×104×1.24/(100×9×109×4.21×10-5)=1.53mm<1200/400=3mm ,符合要求.

刚度验算

抗弯截面模量W=5.6×10-4，Mmax=0.088qL2=0.88×3.79×104×1.22=4.37×103N.m

Mmax/w=4.37×103/5.6×10-4=7.8MPa<12MPa(松木顺纹弯拉应力)满足刚度要求。

（3）支架承载力计算

Q=钢筋水泥混凝土重量+组合荷载（施工人员及施工料具运输+振捣+冲击力+胶竹板+枋木）

Q=2.5+0.1+0.2+0.2+0.012+0.018+0.0075=3.04T/m2

第三联左幅腹板下1.8米内集中荷载为：

3.04×1.8×109.06=597T，以1.2安全系数控制，则荷载为716.4T

1.8米横向有立杆4根，纵向91根共有3根立杆。

则单杆受力为：716.4T/3=1.97T<3T。

符合承载要求。

5.8 横隔梁下的支架结构计算

混凝土数量:1.5×1.6=2.4m3

则每平方米荷载为：2.4×2.6=6.24T/m2

施工荷载Q=钢筋水泥混凝土重量+组合荷载（施工人员及施工料具运输+振捣+冲击力+胶竹板）

Q=6.24+0.25+0.2+0.2+0.012=6.902T/m2

以三等跨连续梁考虑

（1）10×10枋木验算

作用在每根枋木上的均布荷载为q=6.906×0.3=2.07T/m

最大间距L=0.9m（结构相关参数同前面一样）

则:

f=0.677×q×L4/(100EI)=0.677×20.7×103×0.94/（100×9×109×8.333×10-6）=1.23mm<900/400=2.25mm，满足要求。

横向枋木应力验算

Mmax=0.08×qL2=0.08×20.7×103×0.92=1341.4N.m

抗弯截面模量W=1.67×10–4m3

则Mmax/w=1341.4/1.67×10-4=8.03MPa<12MPa(松木顺纹弯拉应力)

满足刚度要求

（2）15×15枋木验算

I=4.21×10-5m4  L=0.6m

q=Q×1.2=69.02×103×0.6=4.141×104N/m

f=0.677×qL4/100EI=0.677×2.07×104×0./(100×9×109×4.21×10-5)=0.095mm<600/400=1.5mm ,符合要求.

刚度验算

抗弯截面模量W=5.6×10-4，Mmax=0.08qL2=0.08×4.141×104×0.62=1.193×103N.m

Mmax/w=1.193×103/5.6×10-4=2.13MPa<12MPa(松木顺纹弯拉应力)满足刚度要求。

（3）支架承载力计算

立杆布置如下图所示

Q=钢筋水泥混凝土重量+组合荷载（施工人员及施工料具运输+振

捣+冲击力+胶竹板+枋木）

Q=6.902+0.1+0.2+0.2+0.012+0.018+0.0075=7.44T/m2

第三联左幅横隔梁下1.5米内集中荷载为：7.44×1.5×13.75=153.45T， 1.5米纵向有立杆4根（以不利状态考虑），横向20根共有80根立杆,安全系数为1.2.

则单杆受力为：153.45T/80=1.92T×1.2=2.3T<3T。

符合承载要求。

5.9腹板摸板验算

混泥土重按2.5T/m3计算，梁高1.6米，因此摸板侧压力为：2.5×1.6=40KN/m2，考虑砼浇筑及振捣荷载4KN/m2，则总侧压力为：

   P=40+4=44 KN/m2

作用于摸板的线荷载:g=44×1.0=44KN/m

按三跨连续梁计算：

1、求内楞间距

按强度要求需要内楞的间距：

L=4.65h√(b/g)=4.65×15×√(1000/44)=332mm

按刚度要求需要内楞间距：

L=6.67h3√(b/q)=6.67×153√(1000/40)=292mm

取最小值L=292.施工中用250mm

2、外楞承受摸板、腹板作用荷载，按多跨连续梁计算：作用在内楞上的荷载为g =44×0.25=11KN/m

按强度要求：

    w=1/12b*h3/1/2h=1/6b*h2=1/6×100×1002=1.667×105 mm3

 L=11.4√（w/q）=11.4 √（1.667×105/11）=1403 mm

按刚度要求

L=15.3 3√(I/q)=15.3 3√(8.3×106/11)=1394mm(I=1/12bh3=1/12×100×1003=8.3×106).

根据施工实际取L2=80㎝。以两等跨验算：

则fmax=0.521×qL4/100EI(E=9×109N/m2、I=8.3×106m4、q=44KN/m)

fmax=0.521×44×103×0.84/（100×9×109×8.3×106）=1.26×10-3m<0.8/400=2×10-3m，符合要求。

3.选对柱螺栓的间距

则作用在外楞上荷载为：q=44×0.8=35.2KN/m11.4 √（1.667×105/11）

按强度要求：

L= 11.4√（w/q）=11.4 √（1.667×105/35.2）=784mm

按刚度要求：

L=15.3 3√(I/q)=15.3 3√(8.3×106/35.2) =945mm

两者对比取小值L3=784，取L3=750mm。

4、选对拉螺栓规格

   由L2、 L3，每个对拉螺栓承受混凝土侧压力的等效面积如图示

N=0.75×0.8×44=26.4KN/m2

   选用由Q235钢制作的M18对拉螺栓，其净面积A=174 mm2，则

   σ=N/A=200/174=152N/m2＞170 N/m2(允许应力值)。

   由上可知，此螺栓满足要求。

六、第一~第二联门式支架现浇箱梁及模板设计

6．1、地基处理：

根据现场情况土质情况，为保证支架下地基有足够的承载力, 地基处理前将原地面用推土机对原地面予以整平，原地面整平后填筑30厘米的煤矸石并用振动压路机进行碾压，碾压后用C15号砼进行硬化，硬化厚度5~8厘米。在距支架外侧1米处各挖1条排水沟，排水沟断面为0.6米×0.4米，并安排专人用水泵及时抽除沟内积水。承台回填必须严格用煤矸石分层夯实，对于原地表水必须排干，排净。确保地基承载力不小于320KPA。

6．2、模板及支架：

（1）我部余官营互通主线桥第一联、第二联现浇箱梁采用满堂门式支架，箱梁模板均采用规格为2.44×1.22×0.012ｍ竹胶板。

（2）门架在非横隔梁处横桥向间距为120CM，纵向间距非横隔梁处为100CM，横隔梁处门架横向间距为60CM，纵向间距60CM,每个断面总共设门架17片，横隔梁下为68片，门架顶托上上首先设横向12号槽钢，其间距为120CM，横向12号槽钢上设规格为8*10CM间距为30CM的方木。

（3）箱梁芯模模板采用规格为12mm厚竹胶板，竹胶板后竖向设8*10CM方木，纵向间距为40CM，方木后用Φ48MM钢管横向布置将芯模连成整体。

（4）内模顶模竹胶板，下设15*5CM木板和10*10CM短方木支撑，纵向间距为100CM，采用立模标高通过在方木间加木楔进行调整，竹胶板缝边贴胶带，并用玻璃胶水填平，模板板面之间应平整，接缝严密，不漏。安装前涂刷肥皂水作为脱模剂。

 6．3现浇箱梁模板、支架说明：

以第二联第二跨的17.75等宽度箱梁30米跨的受力验算为例，进行支架、模板计算，其余的27米跨及非预应力的20米跨可参照布置及计算。现浇箱梁模板均采用规格为1.22M×2.44M×0.012M竹胶板，支架采用满堂门式支架，模板、支架详细构造形式见附件《模板、支架构造图》。

6．4箱梁模板、支架荷载计算取值标准：

1、模板、支架的容重：

东北落叶松按7.5kN/m3，竹胶板按10KN/m3，碗扣钢管按6.0kg/m。

2、新浇砼容重取26KN/M3

3、施工人员和施工料具行走或堆放荷载：

①计算模板及直接支承模板的小棱时，均布荷载取2.5Kpa验算。

②计算直接支架立柱及支承拱架的其它构件时，均布荷载可取1.0kpa。

③计算支架立柱及支承拱架的其它构件时，均布荷载可取1.0kpa。

4、振捣砼时产生的荷载：

对水平模板为2.0kpa，

对垂直模板为4.0kpa。

5、倾倒混凝土产生的荷载：取2.0kpa。

6、木材允许拉应力       [σ木]:  14Mpa

7、竹胶板允许拉应力     [σ竹]:  17Mpa

8、钢材允许拉应力       [σ钢]:  140Mpa

9、木材弹性模量取：104MPａ  竹胶板弹性模量取：1.8×104MPａ

10、钢材弹性模量取：2×105MPａ

6．5箱梁模板、支架荷载验算：

（一）、横隔梁处模板、支撑验算：

  A、新浇混凝土对模板的重量：

             P1＝γｈ＝26×1.15=29.9kpa

B、倾倒混凝土时产生的垂直荷载：

              P2＝4.0 kpa

C、振捣混凝土荷载：

              P3＝2.0 kpa

D、施工人员和施工料具行走或堆放荷载：

P4＝1.0 kpa

P总＝36.9 kpa

1、横隔梁下底模竹胶板强度、刚度验算（取1M宽1M长的竹胶板为计算对象）：

竹胶板受总压力P： P=29.9+4＋2+1=36.9 kpa

ｑ＝36.9KN/M

强度验算（按连续梁受均布荷载）:

Ｍｍａｘ=ｑ×Ｌ２/１０=36.9×0.32/10=0.332KN.M

 σｍａｘ=Mmax/W=0.332×103 /（1×0.０122/6）=13.8×106Pa< [σ竹]=17Mpa

符合施工技术规范要求。

刚度验算：

ｆｍａｘ=ｑ×Ｌ4 /（128EI）=36.9×103×0.34 /（128×1010×1.8×1/12×0.0123）

=0.0009M<0.001M   符合施工技术规范要求。

2、横隔梁下竹胶板后8×10CM方木强度、刚度验算（方木间距0.3米），

强度验算（按连续梁受均布荷载）：

ｑ＝0.3×1×36.9/1=11.07KN/M

Ｍｍａｘ=ｑ× Ｌ２/１０= 11.07×12/10=1.107KN.M

 σｍａｘ = Mmax/W==1.107×103 /（0.08×0. 12/6）=8.5×106Pa< [σ木]=14Mpa

符合施工技术规范要求。

刚度验算

ｆｍａｘ ＝ｑ× Ｌ4/（128EI）=11.07×9.75×103×14/（128×1010×0.08×0.13）=0.0011M<1/400=0.0025M    符合施工技术规范要求。

3、横隔梁处8×10方木下横向工12强度、刚度验算（工字钢间距0.6米）：

强度验算（按连续梁受均布荷载）:

ｑ＝0.6×1×36.9/0.6=36.9KN/M

Ｍｍａｘ ＝ｑ× Ｌ２ /１０=36.9×0.62/10=1.33KN.M

σｍａｘ = Mmax/W=1.33×103 /（77.4*10-6）=17.2MPa< [σ钢]=140Mpa

符合施工技术规范要求。

刚度验算：

ｆｍａｘ ＝ｑ× Ｌ4/（128EI）=36.9×103×0.  /（128×2.0×105*106×488*10-8）

=0.00034M<0.6/400=0.002M

符合施工技术规范要求。

（二）、非横隔梁处模板、支撑验算：

1、腹板下8×10方木强度、刚度验算(间距0.3米，跨度1米)：

强度验算（按连续梁受均布荷载）:

ｑ＝0.3×1×36.9/1=11.07KN/M

Ｍｍａｘ ＝ｑ× Ｌ２/１０= 11.07×12/10=1.107KN.M

σｍａｘ = Mmax/ W= 1.107×103/（0.08×0. 12/6）=8.3×106Pa< [σ木]=14Mpa

符合施工技术规范要求。

刚度验算：

ｆｍａｘ =ｑ× Ｌ4/（128EI）

= 12×6×103×1.24 /（128×1010×0.08×0.13）=0.0013M<1.2/400=0.003M

符合施工技术规范要求。

2、根据横隔梁处模板强度、刚度验算结果可知非横隔梁处其它模板、支撑符合施工规范要求。

（三）、翼缘板模板、支撑验算：

A、新浇混凝土对模板的侧压力：

             P1＝γｈ

             ＝25×0.45=11.25kpa

B、倾倒混凝土时产生的垂直荷载：

              P2＝2.0 kpa

C、振捣混凝土对水平模板产生的荷载：

              P3＝2.0 kpa

D、施工人员和施工料具行走或堆放荷载：

P4＝1.0 kpa

P总＝16.25 kpa

1、翼缘板底模竹胶板强度、刚度验算（取1M宽1M长的竹胶板为计算对象）：

竹胶板受总压力P： P=16.25kpa

ｑ＝16.25KN/M

强度验算：

Ｍｍａｘ ＝ｑ× Ｌ２/１０=16.25×0.32/10=0.146KN.M 

σｍａｘ = Mmax/W=0.146×103 /（1×0. 0122/6）=6.1×106Pa< [σ竹]=17Mpa

符合施工技术规范要求。

刚度验算：

ｆｍａｘ ＝ｑ× Ｌ4/（128EI）= 12×16.25×103×0.34 /（128×1010×1.8×0. 0123）

=0.0004M<0.001M

符合施工技术规范要求。

2、翼缘板下纵向8×10方木验算(间距0.85米)：

强度验算（按简支梁受均布荷载）:

ｑ＝16.25×0.85=13.81KN/M

Ｍｍａｘ ＝ｑ× Ｌ２/ 8=13.81×0.852/8=1.3KN.M

σｍａｘ = Mmax/W= 6×1.3×103/（0.08×0.12）

                 =9.75×106Pa< [σ木]＝14Mpa

符合施工技术规范要求。

刚度验算：

ｆｍａｘ=5×ｑ×Ｌ4/384EI= 12×5×13.81×103×0.854/384×1010×0.08×0.13

=0.0017M≤0.85/400=0.002M

符合施工技术规范要求。

4、翼缘板竹胶板下横向7.5×7.5方木验算(间距0.3米):

强度验算（按简支梁受均布荷载,跨度0.85米）:

ｑ＝0.3×16.25=4.88KN/M

Ｍｍａｘ ＝ｑ× Ｌ２/8 = 4.88×0.852 /8=0.44KN.M

σｍａｘ=Mmax/W =6×0.44×103 /(0.075×0.0752)=6.3×106Pa< [σ木]＝14Mpa

符合施工技术规范要求。

刚度验算：

ｆｍａｘ=5×ｑ×Ｌ4/( 384EI)=5×4.88×103×0.854/(384×1010×0.075×0.0753)

=0.0011M≤0.85/400=0.002M

符合施工技术规范要求。

（四）、顶板模板、支撑验算：

顶板模板验算同翼缘板.

（五）、支架受力验算：

1、非横隔梁处支架受力验算：（按25.6米长度计,端横隔梁按2.2米计）,只计算底板13.75宽度以上的砼重量（翼板荷载小，不验算）。

查设计图可知, 

中部截面积（不含翼板）s=13.75×1.6-(8.75×1.13-6×1×0.2-6×0.5×0.2)

             =13.913m3

G梁=13.913×26×25.6×1.2（1.2为安全系数）

   =11113KN

每孔底板下支架立杆数为：

N＝12×14*2＝336

按整体每根立杆受力为P：

P＝G梁/N＝11113/336=33.1KN≤〖P〗＝35KN

已考虑稳定性后的单杆承载力为35KN,故稳定性可通过。

2、横隔梁处支架受力验算：(只计算底板13.75宽度以上的砼重量，按2.2米计)

G横梁＝13.75×1.6×26×2.2×1.2(1.2为安全系数）

     ＝1510KN

N＝13×2×2＝52(横向间距加密至60厘米)

P＝1510/52＝29KN≤〖P〗＝35KN

6．4地基承载力验算：

由于地基处理方式为：原地面整平后填筑30CM煤矸石并用振动压路机进行碾压，碾压后煤矸石实度必须达到90％以上，煤矸石碾压后在其上铺设8CM厚的C15砼，根据现场钎探：〖σ地〗为150KPA以上

门架立杆下方木规格为：15×10CM

方木对砼基础下煤矸石产生的压应力为：

σ压＝33.1/（0.15+0.08*2）/0.6=178KPA≤〖σ地〗＝320KPA

验算符合施工规范要求。

七、跨平临高速支架设计

   跨平临高速为第三联,一联四跨,单幅共计砼用量为628.02m3，则平均每平方米砼用量为：

g1=(2.6×628.02×2)/(26.415+22.5+30+30)/13.25=2.1775t/m2取安全系数1.2 ，则荷载取值为：2.1775×1.2=2.613T/m2.

综合考虑,含荷载组合取值则：

Q=2.613+组合荷载（施工人员及施工料具运输+冲击力+振捣+胶竹板+枋木）

Q=2.613+0.25+0.2+0.2+0.012+0.0018+0.075=3.153T/m2

    1、顶层I32a工字钢验算

    门架顶用I32a工字钢,长度为7m，横桥向间距为0.9m，用作支承方木用及底模,则平均分配到每根I20b工字钢上的均布荷载为：q=3.153*0.9=2.84T/米。（布置示意图附后）。

   （1）强度验算：

    取最不利受力情况，按简支状态来验算

    查表得I32a工字钢：Ix=11080cm4  Wx=692.5cm3

    跨中最大弯矩为：

         Mc=1/8qL2=1/8×28.4×5.52=107.4KN.m

    由强度公式可知：

     бmax=Mc/Wx=119.2×1000/692.5×10-6=172.13MPa

<[б]=210MPa强度符合要求

   （2）挠度验算：

    因受均布荷载，由公式：f=5qL/384EI可得：

    fmax=5qL4/384EI=（5×5.54×28.4×1000）/（384×2.1×1012×11080×10-8）=0.0015m=1.5mm10×10枋木及15×15枋木受力验算同前，均能满足相关要求。

八、施工步骤和措施

1、支架施工

碗扣式钢管脚手架是我国参考国外经验自行研制的一种多功能脚手架，其杆件节点处采用碗扣连接，由于碗扣是固定在钢管上的，构件全部轴向连接，力学性能好，其连接可靠，组成的脚手架整体性好，不存在扣件丢失问题。

碗扣式钢管脚手架由钢管立杆、横杆、碗扣接头等组成。碗扣接头是由上碗扣、下碗扣、横杆接头和上碗扣的限位销等组成。在立杆上焊接下碗扣和上碗扣的限位销，将上碗扣套入立杆内。在横杆和斜杆上焊接插头。组装时，将横杆和斜杆插入下碗扣内，压紧和旋转上碗扣，利用限位销固定上碗扣。

1.1、立杆的纵桥向间距1.2m在端、横梁处为0.6m、横向间距0.9m，在腹板下加密为0.6m，横杆竖向步距1.2m。（详见后附示意图）    支架立杆底脚支撑选用60cm高可调的TZ—60底座，支架立杆顶选用60cm高度可调的U型TC—60托撑以满足桥跨的纵坡及横坡变化。该u型托撑允许梁底板与支架间有微量位移。    支架立杆底座与地基间用厚10cm，长×宽=0.35cm×0.35cm的水泥混凝土予制块分布集中荷载。    支架顶使用置于U型可调支撑上的15×15cm2截面及10×l0cm2截面两层方木形成方格，以承托整个板梁的底模和翼缘板支撑。

1.2、支架施工顺序为：计算立杆组拼高度→铺底脚木板安放TZ60底座→调整底座螺栓在同一水平面→拼立杆及横杆→锁紧碗扣→安装U型TC—60托撑→调整托撑腰螺栓以形成纵、横坡→安装底层、顶层方木→精确调节器方木标高→方木叉点钉扒钉形成网格。支撑立模高程应计入预拱和落地支架弹性、非弹性变形等影响，以确保板梁的设计标高。

1.3、每个剪刀撑纵向4.5m一道，横向3排道，斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间。剪刀撑斜杆的接头除顶层可以采用搭接外,其余各接头均须采用对接扣件连接。

 1.4、钢管架严格按施工方案设计图纸和《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）及有关规程进行要求间距布置钢管架, 间距误差不得大于5cm;支架成型后纵轴的平面位置偏差不大于L/100（L为跨径）或30mm。支架联结牢靠,不得有松动、遗漏的情况发生,联结扣件的数量应按要求布置,不得随意减少;支架顶标高在底模板铺设前应调整,要求误差不得大于10mm。

搭设时立杆的接长缝应错开，第一层立杆应用长1.8 m和3.0 m的立杆错开布置，往上均用3.0 m长杆，至顶层再用1.8 m和3.0 m两种长度找平。脚手架垂直度偏差应控制在1/200以内，并不得大于100 mm。

 1.5、所有的扣件必须拧紧,扣件与钢管的贴合面应保证钢管扣紧时接触良好,使用的钢管应无裂纹,两端面平整。

1.6、钢管支架检查验收合格签证后,方可进入下道工序。 

1.7、支架拼装完毕后，进行支架试压。试压用土袋及水袋（第1~3联为水袋，其余为土待）进行试压。静载试验时荷载为箱梁重量的120%，持续压重时间为24h。试压时压重布置要和现浇梁的自重相一致。试压时要事先设置9个观测点,在跨中及两端布置3个观测断面,每个断面设3个观测点, 每个断面的3个观测点分别设在梁的两边翼缘和中线。测量分三次进行，首先在试压前对模板所设控制点进行一次标高测量；然后压重布置完毕，持续压重24h后第二次测量各控制点标高；最后拆除试压土袋或水袋后第三次测量各测点标高。通过试压掌握支架的非弹性变形量、弹性变形量、支架基础的沉降速率,根据试验所得数据，调整底模的预抬值，以消除支架的弹性变形给梁体带来的影响。其余各跨参考第一跨所得数据调整底模的预抬值。

1.8、主线8#～10#墩跨平临高速，沿分隔带(9#墩)两侧各留设一道净跨4.0米高速车道，车道顶采用2［20作为纵梁支撑，通道两侧支架间距为0.3m，共5排作立柱支撑。基础采用C25砼做基础。通道两边设置防撞防护设施,并设置明显的警示标志,夜间通道两边安装红色警示灯。跨平临交通导改布置详见《互通主线桥跨平临交通导改图》。

2、模板的制作与安装

2.1 、底模、外侧模、内模、端模面板均采用大面积竹胶板，竹胶板厚1.5cm,根据验算的结果:外肋采用10cm×10cm方木，其间距为0.25m。底模、外侧模与支架之间用15cm×15cm方木抄垫并固定牢靠,其间距为0.85米,内模内部采用钢管进行支撑，外模用钢筋拉杆对拉作支撑其间距为1.0米。模板在加工车间根据图纸进行放样后进行制作。

2.2 、制作完毕后，取其中一段进行试拼，检查合格后方可投入使用，端模采用现场实地放样进行施工，内箱模每跨应留设人洞一至两个，方便人员上下、模板的拆装和箱内的通风。

2.3 、运至现场后，安装底、侧模时应注意模板接缝的处理，使用双面胶粘贴或其他方式嵌缝，确保不漏浆。模板拼装完毕后，由测量组对底模及外侧模标高及及平面位置进行检查，合格后由技术人员对模板支撑及抄垫情况进行全面的检查，合格后允许涂抹脱模剂和绑扎钢筋。

2.4 、墩顶处底模的安装需与支座的安装相结合，支座安装就位后再行安装梁体底模，支座处模板缝隙用泡沫双面粘带填充进行处理，防止漏浆。

2.5、模板分二次立模,第一次为底板、翼缘及腹板,第二次为顶板。在第一次混凝土浇筑完毕后,达到拆模强度,拆除腹板内模,安装顶板模板。在腹板和翼板的交接处要钉一条2cm左右的木条,使外侧接缝顺直安装完毕后，进行测量检查，调整模板以保证梁体结构尺寸的准确。

2.6、模板安装时的标准

模板制作安装的允许偏差

3.1、支座安装前,应将支座下预埋板顶面按设计要求用环氧砂浆找平,保证垫石顶面四角高差不得大于2mm。放测定出支座中线,就位支座。

3.2、支座安装时支座上滑板安装预偏量根据设计图纸所给数据进行安装。支座安装后,支座中心线应与主梁中心线平行,支座安装就位后应采取措施固定支座,以防止施工过程中发生错位,待梁体砼达到一定的强度后,撤除临时固定设施。

3.3、支座的技术性能应符合JT/T4-93《公路桥梁盆式支座》的要求。

4、钢筋的制作与安装

4.1、钢筋表面应清洁，平顺无局部弯折。严格按照施工图纸及规范进行钢筋的下料、弯制、焊接等钢筋的初加工。

4.2、钢筋的安装绑扎分二次,第一次为底板、翼缘及腹板,第二次为顶板。第二次顶板钢筋在浇筑完第一次砼,安装好内模后安装顶板钢筋。底板、腹板钢筋采用在临时台位上分段绑扎成型后整体吊装或按图纸加工半成品的钢筋运至现场，进行绑扎，绑扎顺序为底板→腹板→顶板。

4.3、 钢筋应按照有关技术要求存放、调直、除锈和抽检，按照规定频率对接头进行抽检。从事电焊的操作人员要有从业合格证。要根据钢筋的材质选用相应的焊条，不得随意滥用。

4.4 、钢筋的接长采用焊接或绑扎搭接，焊接要求：搭接长度10d（d为钢筋直径），钢筋的接头数量在同一截面50%错开，且接头间距不小于1.3倍的搭接长度。

4.5、钢筋安装的允许偏差：

（1）受力钢筋排距：±5mm；

（2）同排受力筋间距：±10mm；

（3）箍筋横向水平筋间距：+0mm，-20mm；

（4）钢筋骨架长度：±10mm，高度：±5mm；

（5）保护层厚度：±5mm。

4.6、钢筋的混凝土保护层垫块采用塑料垫块，并在内箱模就位之前绑扎完毕。

4.7、钢筋绑扎过程中严禁扎丝与模板相碰，并严格注意支撑、定位骨架不得直接与模板接触。

4.8 、绑扎钢筋时应注意底板处预留通气孔和安放预埋钢板，顶板预埋好护栏、伸缩缝钢筋，技术人员应认真检查，合格后方可进行下一步骤。

5、混凝土工程

5.1 、箱梁混凝土性能指标

    箱梁混凝土强度等级为C40及C50混凝土，R3≥80%设计强度，R28≥100%设计强度，水泥采用汝州天瑞P.O42.5普通硅酸盐水泥，其用量控制在500kg/m3以内，砂子选用良好级配的中粗砂，含泥量不大于3%，碎石粒径选用5-20mm，级配良好，泥土含量不大于1%，针片状含量不大于10%。

5.2 、混凝土的拌制和运输

    混凝土由现场混凝土搅拌站生产，严格控制拌合用水、水泥、减水剂掺量，拌制的混凝土应逐盘检查，不合格的混凝土不得进入混凝土搅拌运输车或混凝土泵机。经检查合格的混凝土由混凝土搅拌运输车运至砼泵机处，由泵机输送入模。

5.3 、混凝土的灌注

  混凝土的浇筑采用泵送,分二次浇筑,先浇筑底板和腹板,再浇筑顶板和翼板。

a、在有关人员检查合格，并且振捣器试运转正常之后方可开盘浇筑混凝土。混凝土浇筑时,混凝土由低往高处浇,先浇筑箱梁底板, 后浇筑腹板混凝土。混凝土浇注由梁的一端向另一端斜向分层浇筑振捣，每层30cm，以插入式振捣器为主。腹板混凝土振捣后设专人检查以免不实。顶板混凝土必须在第一次灌注的砼强度达到70%后方可浇注。浇筑第二层砼前，对每个箱室内多余的砼块及其它多余杂物应清除干净，施工接缝处砼的浮浆必须凿除，并用水冲洗干净。下料要均匀，防止下料太集中，层厚太大，振捣困难，导致梁体砼产生蜂窝、麻面等缺陷。

砼的振捣采用插入式振捣器，第二次浇筑采用插入式振捣器与平板振捣器振捣。振捣时间应保证获得足够的密实度（以砼不再下沉，不冒气泡，表面开始泛浆为度）。操作插入式振捣器时宜快插慢拔。振动棒移动距离应不超过振动棒作用半径的1.5倍。每点振动时间约20-30秒，确保砼均匀密实。在梁体砼灌注完毕后，梁顶抹面拉毛并按设计要求形成横坡，注意梁面横坡的方向。

b、腹板和底板截面较小，混凝土的坍落度应随灌注部位的不同适当调整。采用泵送时腹板和底板坍落度可控制在18~22cm，顶板坍落度可控制在12~14cm。可在不改变水灰比和混凝土质量的前提下掺入外加剂以加大混凝土坍落度。要及时制作混凝土试块，随梁养护试块不少于1组，以确定拆摸时间。

c、混凝土灌注过程中应安排专人分片负责加强对混凝土振捣质量进行检查，以防漏灌及漏振，发现问题及时解决。

d、混凝土灌注完毕应及时用木抹对表面收浆抹平，现场在侧模上每2m设置一道标高控制点，保证梁面横、纵向坡度符合要求，表面平整。

e、混凝土灌注完毕后应及时对梁面顶板进行覆盖并洒水养护，保持混凝土表面湿润，箱内模板拆除后应及时对箱内混凝土表面进行养护。养护时间视空气湿度和环境气温而定，一般不少于7天。

f、箱梁施工质量要求：

    混凝土振捣密实，表面无蜂窝、麻面、露筋现象，接缝良好，表面色泽一致。

    g、待砼强度达到0.75设计强度，拆除内模，将人洞处钢筋绑扎好立模，浇筑C50砼。

    混凝土截面几何尺寸的允许偏差：梁长+5、-10mm；梁顶宽±30mm；腹板厚度+10、-0mm；梁高+0、-5mm。

6、预应力施工

6.1、制孔及管道安装

（1）预应力孔道采用波纹管制孔。

（2）对于长孔道，为了保证波纹管的制孔质量，纵向波纹管的接头应比被接长波纹管直径大一个号的波纹管旋入套接，两端用胶带缠包，防止漏浆。接头处的波纹管端头不得内卷，以免影响穿束，波纹管的接头每端旋入长度宜为该直径的2.5倍。

（3）纵向波纹管与喇叭管连接方式是将波纹管套入喇叭管口直线段处。为防止渗浆，两者应用棉花或棉纱塞实，并用胶布密封。

（4）为保证钢绞线能顺利穿入孔道，钢绞线采用先穿法施工。

（5）为保证制孔管与混凝土及水泥浆粘结良好，制孔管、外面不得有严重铁锈、油污、泥土等杂物。

（6）预应力管道在钢筋绑扎后安装，管道应保持顺直，位置准确，固定管道的定位网钢筋应与主筋焊接，定位网与波纹管用细铁丝捆扎，使制孔装置上、下、左、右均不能移动波纹管，锚下垫板，应保持同心，支承板面应垂直于管道轴线，管道中心在任何方向的偏差不大于5mm。纵向束定位网片间距在80~100cm，转折点及圆弧中点处定位钢筋加密至50cm。

（7）若预留孔洞或者通钢筋与预应力管道相碰时，可适应调整孔洞或普通钢筋位置。

6.2、预应力钢绞线编束和穿束

（1）切割后的钢绞线应进行梳理顺直及编束，然后用扎丝每隔2~3m绑扎一道，其扎丝应置于钢绞线的空隙里，编束后应在钢绞线束两端挂上长度及编号标志牌，并分类存放，且应架离地面， 防锈蚀。

（2）穿束前应核对一下穿束的管道编号和钢束是否相符，以防穿错。

（3）有锈坑的钢束不得穿入孔内张拉。

6.3、预应力束张拉

（1）张拉设备油泵、压力表、张拉千斤顶，路及阀门接头等进场时应检验验收，技术要求符合规定，工作状态良好。张拉设备应与锚具配套使用，使用前千斤顶与压力表须配套检验，建立油表压力与千斤顶拉力标定曲线，并建立卡片和定期检查、复验。校验后不得超过200次张拉作业。当张拉设备更换配件或在使用过程中出现异常现象时应重新校验。

（2）张拉顺序：钢束张拉时应左右对称、由下至上张拉，因全桥位于曲线上，故张拉时应先张拉内侧钢束，再对称张拉外侧钢束，本桥梁体钢束为两端张拉及单端张拉（按图纸设计要求办理）。

（3）安装锚夹具，千斤顶应使轴线与孔道轴线一致。安装前应逐个检查站锚夹具有无裂纹或变形，锚下混凝土是否密实，并清除支承面上的杂物。

（4）张拉以应力为主，以伸长量校核进行双控。实际伸长量与计算伸长量之差不得大于±6%。纵向束张拉为两面端同进进行。

（5）张拉程序（0→初始应力0.15σ→σ→锚固）

张拉至0.15σ划线标记，记录原始伸长量，分级加载至0.3σ检查有无断丝，记录伸长值，推算起始至0.15σ的伸长值，再加载至σ，持荷2分钟，（锚固）测量伸长量 ，分级卸载至0，测量顺缩值。实际张拉伸长值量测方法：用钢尺量0.15σ→0.3σ、0.3σ→σ的钢束伸长量L1、L2，推算σ→0.15σ的伸长值L0，则实际伸长值L=L0+L1+L2。各工况张拉的各钢束计算书附后。

6.4、张拉质量要求

（1）预应力钢束的张拉力和伸长量均应符合设计要求。当实测伸长量与计算伸长值偏差大于规定时，应查明原因，予以处理，经工地总工程师和监理工程师同意后，才能切去锚外多余的钢束。

（2）钢绞线张拉时，每个断面断丝之和不得超过断面钢丝总数的1%，且每束钢束断丝，滑丝不得超过1丝。

（3）在张拉过程中有一根钢绞线被拉断，则该束钢绞线应全部抽出更换，重新穿束张拉。

（4）锚固阶段钢束的回缩及锚具变形量：钢绞线两端的回缩量之和不得大于6mm。

7、孔道压浆与封锚

7.1、孔道压浆

（1）张拉完毕后，孔道内应尽早安排压浆，压浆必须在钢铰线张拉完毕后24小时内完成。

（2）孔道压浆一般宜采用水泥浆，水泥浆的强度不应低于规范规定为50号。

（3）水泥浆的技术条件和孔道压浆，可按“公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）中第12章节第12.11.2的有关各条进行。

7.2、封锚

压浆完毕后，即可加设钢筋网片，并用C50混凝土填封。填封混凝土前将接茬面凿毛并用水冲冼干净才能进行。

八、质量控制方法和手段

（一）、质量方针

按GB/T19002建立实施并保持质量体系，按国家标准和设计要求施工和检验，用严格的质量管理，以精良的施工技术，建优质的桥梁工程。

（二）、质量目标

按设计要求和《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）及其它相关国家标准施工，按《公路工程质量评定标准》（JTGF80/1-2004）检查、评定、验收，确保分部工程合格率达100%，工程全部达到合格标准。

（三）、质量保证措施

   为全面实现我公司质量目标，在上部构造施工全过程中，我们将始终坚持“百年大计、质量第一”的原则，视工程质量为企业的生命，认真依照各项施工技术规范、规则和各项质量验收评定标准去组织实施，确保“高分合格”。具体措施如下：

1、加强施工技术管理。按《施工技术管理办法》和《质量手册》标准实行全面质量管理，做好各阶段质量控制、体系审核和信息反馈，确保工程质量达到目标。施工前熟悉设计图纸及施工规范，理解设计意图，组织各管理层和作业队进行技术交底，并编制详细的作业指导书。施工中详细记载各项施工记录并填写相关资料，一个分项工程结束后，及时按验标要求评定验收。

2、强化施工的监督检查。建立健全质量管理组织系统，使质量体系持续而有效地运行，确保产品和服务质量符合规定要求。现场认真执行三检制，作业队自检合格，质量监察部门专检合格，最后经监理工程师查验签认后方可进入下一步工序。

3、认真抓好施工过程控制。对所有材料、半成品、成品都必须搞好过程控制，不合格品不得进入下一工序，分项工程完工后应及时进行评定验收工作。所有主体结构原材料进场都要有产品合格证，并在现场按规定进行抽样检查，不合格者严禁使用。

4、严格制度，狠抓落实。建立施工中的奖罚制度，对施工质量进行定期或不定期检查，发现隐患及时填发整改通知单，限期整改；切实抓好对工程计划工期的控制，确保如期完工。

5、加强对施工队伍的管理和培训工作。

6、主动做好施工中的协作配合工作。

九、安全管理及文明施工

（一）、安全管理措施

认真贯彻执行关于安全生产的“三大规程”和有关安全生产的各项法规，必须始终坚持“安全第一、预防为主”的方针，落实《安全生产责任制》，做到安全生产，文明施工。在作业指导书中编制详细的安全防护措施，在施工设计图中明确安全设施的布设，严格控制和防止各类伤亡事故。具体措施如下：

1、加强领导，健全组织。项目经理部成立领导小组，制定严格的安全措施。

2、进行全面的、针对性的安全技术交底。安全教育要经常化、制度化。提高全体员工的安全意识，切实树立安全第一的思想，建立完善的安全工作保证体系。

3、严格安全监督，建立和完善定期安全检查制度。施工现场严格按照“安全标准工地”的要求执行。

4、抓好现场管理，保障人身、机械和器材的安全。在行人道路处开挖基坑及施工危险地段要设置安全警示牌，以防意外事故发生。

5、责任落实到人，彻底清除不安全因素。 定期或根据施工需要发放和检查施工所用的各种安全机具设备和劳动保护用品。

（二）、文明生产措施

1、积极开展文明窗口达标活动，做到施工中无重大工伤事故；施工现场周围道路平整无积水。工地现场施工材料必须堆放整齐，工地现场必须开展以创建文明工地为主要内容的思想教育工作。

2、严格按规范施工，对施工便道要经常洒水，防止尘土飞扬并做好施工用水的处理工作。

3、积极与当地、环保等部门协作共同抓好环保工作。

十、安全注意事项

（一）、在施工过程中认真执行安全生产的三大规程和有关安全生产的各项法规，严格控制和防止各类伤亡事故。

（二）、在施工过程中要抓好现场管理，坚持文明施工，保障人身、机械和器材的安全，并认真作好防火工作及注意用电安全。对各项施工责任落实到人，实行定岗定责，确保施工安全。

（三）、禁止双层作业；吊重作业时，吊臂下严禁站人。

（四）、大雾及6级以上大风天气禁止高空作业。

（五）、大雨天气不得进行混凝土的浇注作业。  

（六）、严格遵守各项安全操作规程。   

（七）、施工现场应设置安全警示标志，完善安全防护措施，并不得擅自拆除。

（八）、施工现场用电严格执行“用电安全技术规程”。

（九）、高空作业必须穿戴好个人安全防护用品，临边作业和高空架子搭设必须系好安全带，并由施工员或工班长进行上岗前安全交底。

（十）脚手架外侧设防护栏杆，必须搭设上部结构施工用的斜梯，设防护栏杆，做好夜间照明。

基底承载检测记录

  （编号：　　　　　）　　　　　　　　            

承包单位  ： 福建省第二公路工程公司    监理单位:：河南省豫通公路工程监理事务所

合 同 号   ： NO.17施工合同段