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某高层脚手架计算书

来源：动视网责编：小OO 时间：2025-10-04 17:06:03

某高层脚手架计算书

7、落地式脚手架（扣件式）计算书7.1、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20147.2、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架，装修脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)3，2同时施工作业层数1，1卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3.2脚手架架体高度H(m)11.6脚手架沿纵向搭设长度L(m)83立杆

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导读7、落地式脚手架（扣件式）计算书7.1、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20147.2、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架，装修脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)3，2同时施工作业层数1，1卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3.2脚手架架体高度H(m)11.6脚手架沿纵向搭设长度L(m)83立杆

7、落地式脚手架（扣件式）计算书

7.1、计算依据

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

4、《钢结构设计规范》GB50017-2014

7.2、脚手架参数

脚手架设计类型	结构脚手架，装修脚手架	脚手板设计荷载(kN/m2)	3，2
同时施工作业层数	1，1	卸荷设置	无
脚手架搭设方式	双排脚手架	脚手架钢管类型	Ф48×3.2
脚手架架体高度H(m)	11.6	脚手架沿纵向搭设长度L(m)	83
立杆步距h(m)	1.8	立杆纵距或跨距la(m)	1.5
立杆横距lb(m)	0.9	横向水平杆计算外伸长度a1(m)	0.15
内立杆离建筑物距离a(m)	0.25	双立杆计算方法	不设置双立杆

7.3、荷载设计

脚手板类型	竹串片脚手板	脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)	0.35
脚手板铺设方式	2步1设	密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)	0.01
挡脚板类型	竹串片挡脚板	栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)	0.14
挡脚板铺设方式	2步1设	每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)	0.129
横向斜撑布置方式	6跨1设	结构脚手架作业层数njj	1
结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)	3	装修脚手架作业层数nzj	1
装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)	2	地区
安全网设置	全封闭	基本风压ω0(kN/m2)	0.25
风荷载体型系数μs	1.254	风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)	1，1
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)	0.314，0.314

计算简图：

立面图

侧面图

7.4、横向水平杆验算

纵、横向水平杆布置方式	横向水平杆在上	纵向水平杆上横向水平杆根数n	3
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)	205	横杆截面惯性矩I(mm4)	113600
横杆弹性模量E(N/mm2)	206000	横杆截面抵抗矩W(mm3)	4730

纵、横向水平杆布置

承载能力极限状态

q=1.2×(0.035+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.035+0.35×1.5/(3+1))+1.4×3×1.5/(3+1)=1.775kN/m

正常使用极限状态

q'=(0.035+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.035+0.35×1.5/(3+1))+3×1.5/(3+1)=1.292kN/m

计算简图如下：

1、抗弯验算

Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[1.775×0.92/8，1.775×0.152/2]=0.18kN·m

σ=Mmax/W=0.18×106/4730=37.995N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax=max[5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.292×9004/(384×206000×113600)，1.292×1504/(8×206000×113600)]=0.472mm

νmax＝0.472mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm

满足要求！

3、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.775×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=1.087kN

正常使用极限状态

Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=1.292×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.791kN

7.5、纵向水平杆验算

承载能力极限状态

由上节可知F1=Rmax=1.087kN

q=1.2×0.035=0.042kN/m

正常使用极限状态

由上节可知F1'=Rmax'=0.791kN

q'=0.035kN/m

1、抗弯验算

计算简图如下：

弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.621×106/4730=131.266N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

计算简图如下：

变形图(mm)

νmax＝3.068mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm

满足要求！

3、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=3.738kN

7.6、扣件抗滑承载力验算

横杆与立杆连接方式

单扣件

扣件抗滑移折减系数

0.85

扣件抗滑承载力验算：

横向水平杆：Rmax=1.087kN≤Rc=0.85×8=6.8kN

纵向水平杆：Rmax=3.738kN≤Rc=0.85×8=6.8kN

满足要求！

7.7、荷载计算

脚手架架体高度H	11.6	脚手架钢管类型	Ф48×3.2
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)	0.129

立杆静荷载计算

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.035/h)×H=(0.129+(0.9+0.15)×3/2×0.035/1.8)×11.6=1.856kN

单内立杆：NG1k=1.856kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(11.6/1.8+1)×1.5×(0.9+0.15)×0.35×1/2/2=1.026kN

1/2表示脚手板2步1设

单内立杆：NG2k1=1.026kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(11.6/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=0.782kN

1/2表示挡脚板2步1设

4、围护材料的自重标准值NG2k3

单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×11.6=0.174kN

构配件自重标准值NG2k总计

单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.026+0.782+0.174=1.982kN

单内立杆：NG2k=NG2k1=1.026kN

立杆施工活荷载计算

外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×(0.9+0.15)×(1×3+1×2)/2=3.938kN

内立杆：NQ1k=3.938kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.856+1.982)+ 0.9×1.4×3.938=9.566kN

单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.856+1.026)+ 0.9×1.4×3.938=8.419kN

7.8、立杆稳定性验算

脚手架架体高度H	11.6	立杆计算长度系数μ	1.5
立杆截面抵抗矩W(mm3)	4730	立杆截面回转半径i(mm)	15.9
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)	205	立杆截面面积A(mm2)	450
连墙件布置方式	一层两跨

1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m

长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m

长细比λ=l0/i=3.118×103/15.9=196.132

查《规范》表A得，φ=0.188

满足要求！

2、立杆稳定性验算

不组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(1.856+1.982)+1.4×3.938=10.117kN

σ=N/(φA)=10117.277/(0.188×450)=119.59N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(1.856+1.982)+0.9×1.4×3.938=9.566kN

Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.314×1.5×1.82/10=0.192kN·m

σ=N/(φA)+ Mw/W=9566.027/(0.188×450)+192281.04/4730=153.725N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

7.9、脚手架架体高度验算

不组合风荷载作用

Hs1=(φAf-(1.2NG2k+1.4NQ1k))×H/(1.2NG1k)=(0.188×450×205×10-3-(1.2×1.982+1.4×3.938))×11.6/(1.2×1.856)=49.24m

组合风荷载作用

Hs2=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×(NQ1k+Mwk φA/W)))×H/(1.2NG1k)=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×NQ1k+Mw φA/W))×H/(1.2NG1k)=(0.188×450×205×10-3-(1.2×1.982+0.9×1.4×3.938+0.192×1000×0.188×450/4730))×11.6/(1.2×1.856)=34.197m

Hs=34.197m>H=11.6m

满足要求！

7.10、连墙件承载力验算

连墙件布置方式	一层两跨、层层拉结		连墙件连接方式	扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)		3	连墙件计算长度l0(mm)	1350
连墙件截面类型		钢管	连墙件型号	Ф48×3.2
连墙件截面面积Ac(mm2)		450	连墙件截面回转半径i(mm)	15.9
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)		205	连墙件与扣件连接方式	双扣件
扣件抗滑移折减系数		0.85

Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.314×2×2.9×1.5=3.825kN

长细比λ=l0/i=1350/15.9=84.906，查《规范》表A.0.6得，φ=0.698

(Nlw+N0)/(φAc)=(3.825+3)×103/(0.698×450)=21.729N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2

满足要求！

扣件抗滑承载力验算：

Nlw+N0=3.825+3=6.825kN≤0.85×12=10.2kN

满足要求！

7.11、立杆地基承载力验算

地基土类型	粘性土	地基承载力特征值fg(kPa)	160
地基承载力调整系数mf	1	垫板底面积A(m2)	0.25

单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=1.856+1.982+3.938=7.775kN

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝7.775/(1×0.25)＝31.099kPa≤fg＝160kPa

满足要求！

7.12、脚手架材料用量计算

脚手架杆部件名称	数量计算公式	用量(m)	备注
立杆	2×H×(L/la+1)	1299.2
纵向水平杆	(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1))×L	1494	防护栏杆+纵向水平杆
横向水平杆	(H/h+1)×((1+n)×L/la+1)×(lb+a1)	1631.7
横向斜撑	(H/h+1)×(L/la+1)×1/6×(h2+lb2)0.5	131.481	6跨1设
连墙件	LH/(2la×2h)		1层2跨，单位(根)
安全网	LH	962.8	单位(㎡)
脚手板	(H/h+1)×1/2×L×(lb+a1)	305.025	2步1设，单位(㎡)
挡脚板	(H/h+1)×1/2×L	290.5	2步1设
直角扣件	(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1))×(L/la+1)+ 2×(H/h+1)*(L/la +1)	1938	单位(个)
对接扣件	(2×H×(L/la+1)+(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1))×L)/6.5	431	每根钢管长6.5m，单位(个)
旋转扣件	0.3×(2×H×(L/la+1)+(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1))×L)/6.5	130	单位(个)

8、型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书

8.1、计算依据

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010

3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

4、《钢结构设计规范》GB50017-2014

8.2、脚手架参数

脚手架设计类型	结构脚手架	脚手板设计荷载(kN/m2)	3
同时施工作业层数	1	卸荷设置	无
脚手架搭设方式	双排脚手架	脚手架钢管类型	Ф48×3.2
脚手架架体高度H(m)	14.5	脚手架沿纵向搭设长度L(m)	83
立杆步距h(m)	1.8	立杆纵距或跨距la(m)	1.5
立杆横距lb(m)	0.9	横向水平杆计算外伸长度a1(m)	0.15
内立杆离建筑物距离a(m)	0.25	双立杆计算方法	不设置双立杆

8.3、荷载设计

脚手板类型	竹串片脚手板	脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)	0.35
脚手板铺设方式	2步1设	密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)	0.01
挡脚板类型	竹串片挡脚板	栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)	0.17
挡脚板铺设方式	2步1设	每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)	0.12
横向斜撑布置方式	6跨1设	结构脚手架作业层数njj	1
结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)	3	地区	江西九江
安全网设置	全封闭	基本风压ω0(kN/m2)	0.25
风荷载体型系数μs	1.128	风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)	1.5，1.5
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)	0.423，0.423

计算简图：

立面图

侧面图

8.4、横向水平杆验算

纵、横向水平杆布置方式	横向水平杆在上	纵向水平杆上横向水平杆根数n	3
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)	205	横杆截面惯性矩I(mm4)	113600
横杆弹性模量E(N/mm2)	206000	横杆截面抵抗矩W(mm3)	4730

纵、横向水平杆布置

承载能力极限状态

q=1.2×(0.035+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.035+0.35×1.5/(3+1))+1.4×3×1.5/(3+1)=1.775kN/m

正常使用极限状态

q'=(0.035+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.035+0.35×1.5/(3+1))+3×1.5/(3+1)=1.292kN/m

计算简图如下：

1、抗弯验算

Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[1.775×0.92/8，1.775×0.152/2]=0.18kN·m

σ=Mmax/W=0.18×106/4730=37.995N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax=max[5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.292×9004/(384×206000×113600)，1.292×1504/(8×206000×113600)]=0.472mm

νmax＝0.472mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm

满足要求！

3、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.775×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=1.087kN

正常使用极限状态

Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=1.292×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.791kN

8.5、纵向水平杆验算

承载能力极限状态

由上节可知F1=Rmax=1.087kN

q=1.2×0.035=0.042kN/m

正常使用极限状态

由上节可知F1'=Rmax'=0.791kN

q'=0.035kN/m

1、抗弯验算

计算简图如下：

弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.621×106/4730=131.266N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

计算简图如下：

变形图(mm)

νmax＝3.068mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm

满足要求！

3、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=3.738kN

8.6、扣件抗滑承载力验算

横杆与立杆连接方式

单扣件

扣件抗滑移折减系数

0.9

扣件抗滑承载力验算：

横向水平杆：Rmax=1.087kN≤Rc=0.9×8=7.2kN

纵向水平杆：Rmax=3.738kN≤Rc=0.9×8=7.2kN

满足要求！

8.7、荷载计算

脚手架架体高度H	14.5	脚手架钢管类型	Ф48×3.2
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)	0.12

立杆静荷载计算

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.035/h)×H=(0.12+(0.9+0.15)×3/2×0.035/1.8)×14.5=2.1kN

单内立杆：NG1k=2.1kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(14.5/1.8+1)×1.5×(0.9+0.15)×0.35×1/2/2=1.248kN

1/2表示脚手板2步1设

单内立杆：NG2k1=1.248kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(14.5/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=1.155kN

1/2表示挡脚板2步1设

4、围护材料的自重标准值NG2k3

单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×14.5=0.218kN

构配件自重标准值NG2k总计

单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.248+1.155+0.218=2.62kN

单内立杆：NG2k=NG2k1=1.248kN

立杆施工活荷载计算

外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.5×(0.9+0.15)×(1×3)/2=2.362kN

内立杆：NQ1k=2.362kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.1+2.62)+ 0.9×1.4×2.362=8.748kN

单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.1+1.248)+ 0.9×1.4×2.362=7.101kN

8.8、立杆稳定性验算

脚手架架体高度H	14.5	立杆计算长度系数μ	1.8
立杆截面抵抗矩W(mm3)	4730	立杆截面回转半径i(mm)	15.9
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)	205	立杆截面面积A(mm2)	450
连墙件布置方式	一层一跨、层层拉结

1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.8×1.8=3.24m

长细比λ=l0/i=3.24×103/15.9=203.774≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.8×1.8=3.742m

长细比λ=l0/i=3.742×103/15.9=235.358

查《规范》表A得，φ=0.132

满足要求！

2、立杆稳定性验算

不组合风荷载作用

单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.1+2.62+2.362=7.172kN

单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.1+2.62)+1.4×2.362=9.079kN

σ=N/(φA)=9078.528/(0.132×450)=152.837N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

组合风荷载作用

单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.1+2.62+2.362=7.172kN

单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.1+2.62)+0.9×1.4×2.362=8.748kN

Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.423×1.5×1.82/10=0.259kN·m

σ=N/(φA)+ Mw/W=8747.778/(0.132×450)+259028.28/4730=202.032N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

8.9、连墙件承载力验算

连墙件布置方式	一层一跨层层拉结	连墙件连接方式	扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)	3	连墙件计算长度l0(mm)	1350
连墙件截面类型	钢管	连墙件型号	Ф48×3.2
连墙件截面面积Ac(mm2)	450	连墙件截面回转半径i(mm)	15.9
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)	205	连墙件与扣件连接方式	双扣件
扣件抗滑移折减系数	0.9

Nlw=1.4×ωk×1×h×1×la=1.4×0.423×1×2.9×1.5=2.576kN

长细比λ=l0/i=1350/15.9=84.906，查《规范》表A.0.6得，φ=0.698

(Nlw+N0)/(φAc)=(2.576+3)×103/(0.698×450)=17.752N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2

满足要求！

扣件抗滑承载力验算：

Nlw+N0=2.576+3=5.576kN≤0.9×12=10.8kN

满足要求！

8.10、脚手架材料用量计算

脚手架杆部件名称	数量计算公式	用量(m)	备注
立杆	2×H×(L/la+1)	1624
纵向水平杆	(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1))×L	1660	防护栏杆+纵向水平杆
横向水平杆	(H/h+1)×((1+n)×L/la+1)×(lb+a1)	2097.9
横向斜撑	(H/h+1)×(L/la+1)×1/6×(h2+lb2)0.5	169.047	6跨1设
连墙件	LH/(1la×2h)	223	2步1跨，单位(根)
安全网	LH	1203.5	单位(㎡)
脚手板	(H/h+1)×1/2×L×(lb+a1)	392.175	2步1设，单位(㎡)
挡脚板	(H/h+1)×1/2×L	373.5	2步1设
直角扣件	(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1))×(L/la+1)+ 2×(H/h+1)*(L/la +1)	2280	单位(个)
对接扣件	(2×H×(L/la+1)+(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1))×L)/6.5	507	每根钢管长6.5m，单位(个)
旋转扣件	0.3×(2×H×(L/la+1)+(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1))×L)/6.5	153	单位(个)

8.11、悬挑梁验算

8.11.1、基本参数

主梁离地高度(m)	15	悬挑方式	普通主梁悬挑
主梁间距(mm)	1500	主梁与建筑物连接方式	平铺在楼板上
锚固点设置方式	压环钢筋	压环钢筋直径d(mm)	16
主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)	1350	主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)	100
主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)	2700	梁/楼板混凝土强度等级	C25

8.11.2、荷载布置参数

作用点号	各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)	各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)	各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)	主梁间距la(mm)
1	7.17	9.08	350	1500
2	7.17	9.08	1250	1500

附图如下：

平面图

立面图

8.11.3、主梁验算

主梁材料类型	工字钢	主梁合并根数nz	1
主梁材料规格	16号工字钢	主梁截面积A(cm2)	26.1
主梁截面惯性矩Ix(cm4)	1130	主梁截面抵抗矩Wx(cm3)	141
主梁自重标准值gk(kN/m)	0.205	主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)	215
主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)	125	主梁弹性模量E(N/mm2)	206000
主梁允许挠度[ν](mm)	1/250

荷载标准值：

q'=gk=0.205=0.205kN/m

第1排：F'1=F1'/nz=7.17/1=7.17kN

第2排：F'2=F2'/nz=7.17/1=7.17kN

荷载设计值：

q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m

第1排：F1=F1/nz=9.08/1=9.08kN

第2排：F2=F2/nz=9.08/1=9.08kN

1、强度验算

弯矩图(kN·m)

σmax=Mmax/W=14.75×106/141000=104.609N/mm2≤[f]=215N/mm2

符合要求！

2、抗剪验算

剪力图(kN)

τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=18.492×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=21.854N/mm2

τmax=21.854N/mm2≤[τ]=125N/mm2

符合要求！

3、挠度验算

变形图(mm)

νmax=8.493mm≤[ν]=2×lx/250=2×1350/250=10.8mm

符合要求！

4、支座反力计算

R1=-5.131kN,R2=24.287kN

8.11.4、悬挑主梁整体稳定性验算

主梁轴向力：N =[0]/nz=[0]/1=0kN

压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=14.75×106/(1.05×141×103)+0×103/2610=99.628N/mm2≤[f]=215N/mm2

塑性发展系数γ

符合要求！

受弯构件整体稳定性分析：

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：

查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2

由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.93。

σ = Mmax/(φbWx)=14.75×106/(0.929×141×103)=112.604N/mm2≤[f]=215N/mm2

符合要求！

8.11.4、锚固段与楼板连接的计算

主梁与建筑物连接方式	平铺在楼板上	锚固点设置方式	压环钢筋
压环钢筋直径d(mm)	16	主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)	2700
梁/楼板混凝土强度等级	C25

压环钢筋1

压环钢筋2

锚固点压环钢筋受力：N/2 =2.565kN

压环钢筋验算：

σ=N/(4A)=N/πd2=5.131×103/(3.14×162)=6.38N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2

注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度

符合要求！

9、型钢悬挑脚手架(阳角A)计算书

9.1、计算依据

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

3、《钢结构设计规范》GB50017-2014

9.2、参数信息

9.2.1、参数信息

1、荷载参数

脚手架联梁传递支座力F(kN)

12

2、阳角型钢构造参数

型钢支撑形式	两根支杆	立杆横向间距或排距Lb(m)	0.9
内排架距离墙长度a(m)	0.25	阳角型钢长度L(m)	4.3
点M到Q点的距离D1(m)	2.86	O点到Q点的距离D2(m)	1.25
支点P到建筑物角点O的距离D3(m)	1.84

3、阳角型钢材料参数

型钢型号

18号工字钢

支杆类型

12.6号槽钢

9.2.2、阳角型钢计算

水平阳角型钢采用焊接建筑物埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。

型钢截面惯性矩I=1660cm4，截面抵抗矩W =185cm3，截面积A =30.6cm2。

平面图

侧面图

1、型钢受力计算

脚手架联梁传递支座力F=12kN;

水平钢梁自重荷载 q=1.2×24.1×9.8×10-3=0.283 kN/m

经过连续梁的计算得到

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

型钢支点的支撑力为RA=12.132kN;

型钢固接处的支撑力为RB=13.085kN;

型钢最大弯矩 Mmax=4.052kN·m;

图中距离|MP|=(D1×D1+D2×D2+D3×D3+1.414×D2×D3)1/2=(2.86×2.86+1.25×1.25+1.84×1.84+1.4142×1.25×1.84)1/2=4.05m

图中角度图中角度每根支杆的压力 T=12.132/2/sin(44.9°)=8.584kN

水平型钢的轴向力 N=2×8.584×cos(44.9°)×cos(34.19°)=10.048kN

型钢最大应力计算值 σ= Mmax/(1.05W)+N/A=4.052×106/(1.05×185×103)+10.048×103/(30.6×102)=24.141N/mm2

型钢的最大应力计算值 σ= 24.141 N/mm2 ≤[f]=215 N/mm2，满足要求！

2、型钢整体稳定性计算

水平型钢采用18号工字钢

φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：φb=2

由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)，得到 φb'=1.07-0.282/φb = 1.07-0.282/2=0.929。

经过计算得到最大应力 σ=Mmax/(φbWx)=4.052×106/( 0.929×185×103)= 23.574 N/mm2

型钢的最大应力计算值 σ= 23.574 N/mm2 ≤[f]=215 N/mm2，满足要求！

3、支杆的强度计算

斜压杆的容许压力按照下式计算：σ=N/φA ≤ [f]

其中 N -- 受压斜杆的轴心压力设计值，N=8.584kN；

A -- 受压斜杆净截面面积，A =15.69cm2；

i -- 计算受压斜杆的截面回转半径，i =4.953cm；

l -- 受最大压力斜杆计算长度，l=4.047m；

λ-- 杆件长细比，λ=4.047×102/4.953=82

φ-- 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 φ= 0.707；

σ -- 受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是7.738N/mm2；

[f] -- 受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2；

受压斜杆的稳定性计算σ < [f]，满足要求！

斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下

σ=N/lwt ≤ fc 或 ft

其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=8.584kN；

lw为斜撑支杆件的周长，取227mm；

t为斜撑支杆焊缝的厚度，t=5.5mm；

ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取ft=185.00N/mm2,fc=215.00N/mm2

经过计算得到焊缝最大应力 σ= 8.584×103/(227×5.5)=6.875N/mm2。

对接焊缝的最大应力 σ= 6.875N/mm2 小于 185N/mm2，满足要求！

4、型钢与建筑物连接的计算

水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下：

对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为

σ=N/A f=F/A (σ2+3f2)1/2 ≤ 1.1ft

其中 N -- 对接焊缝轴向力,N=10.048kN;

F -- 对接焊缝切向力，F=13.085kN；

A -- 水平钢梁满焊的截面积，A=30.6cm2；

ft -- 对接焊缝的抗拉强度，ft=185N/mm2；

fv -- 对接焊缝的抗剪强度，fv=125N/mm2；

经过计算得到焊缝正应力σ= N/A =10.048×103/(30.600×102)=3.284N/mm2；

焊缝剪应力f=F/A =13.085×103/(30.600×102)=4.276N/mm2；

对接焊缝的折算应力(3.284×3.284+3×4.276×4.276)0.5=8.102N/mm2；

对接焊缝的正应力σ=3.284N/mm2小于焊缝的抗拉强度185.000N/mm2，满足要求；

对接焊缝的剪应力f =4.276N/mm2小于焊缝的抗剪强度125.000N/mm2，满足要求；

对接焊缝的折算应力8.102N/mm2小于1.1×ft =203.500N/mm2，满足要求！

10、型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书

10.1、计算依据

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

3、《钢结构设计规范》GB50017-2014

10.2、基本参数

1、基本参数

阳角处主梁悬挑方式	联梁悬挑	主梁离地高度(m)	15
建筑物阳角处角度β	90	立杆纵距la(m)	2.4
梁/楼板混凝土强度等级	C25

2、立杆荷载参数

第几排立杆	离墙距离a(m)	荷载标准值F'(kN)	荷载设计值F(kN)
1	0.25	8	10.9
2	1.15	8	10.9

10.3、主梁布置及锚固参数

1、主梁布置参数

主梁号	内锚固点坐标x(m).y(m)	角度α(度)	主梁自内锚固点伸出长度L(m)	主梁锚固方式
1	1.7,-1.7	135	4.2	压环钢筋
2	1.9,-1.7	116	3.3	压环钢筋
3	2.15,-1.75	90	3	压环钢筋

平面图

2、主梁锚固参数

主梁外锚固点离建筑物距离b(mm)

100

压环钢筋直径d1(mm)

16

主梁1锚固图

主梁2锚固图

主梁3锚固图

10.4、联梁验算

联梁材料类型	工字钢	联梁材料规格	16号工字钢
联梁截面积A(cm2)	26.1	联梁截面惯性矩Ix(cm4)	1130
联梁截面抵抗矩Wx(cm3)	141	联梁自重标准值gk(kN/m)	0.205
联梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)	205	联梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)	125
联梁弹性模量E(N/mm2)	206000

1、第一排立杆处的联梁计算

计算简图如下：

q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m

q'=gk=0.205kN/m

R=F1=10.9kN

R'=F1'=8kN

1）抗弯验算

σ=Mmax/W=0.131×106/(141×103)=0.929 N/mm2≤[f]=205 N/mm2

满足要求！

2）抗剪验算

τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=0.35×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=0.414N/mm2≤[τ]=125N/mm2

满足要求！

3）挠度验算

νmax=0.027 mm≤[ν]＝la/250=2400/250=9.6mm

满足要求！

4）支座反力计算

正常使用极限状态下：

R'1A=8.115kN；

R'1B=0.171kN；

R'1C=8.497kN；

R'1D=8.201kN；

承载能力极限状态下：

R1A=11.038kN；

R1B=0.205kN；

R1C=11.497kN；

R1D=11.141kN；

2、第二排立杆处的联梁计算

计算简图如下：

q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m

q'=gk=0.205kN/m

R=F1=10.9kN

R'=F1'=8kN

1）抗弯验算

σ=Mmax/W=3.553×106/(141×103)=25.199 N/mm2≤[f]=205 N/mm2

满足要求！

2）抗剪验算

τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=7.248×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=8.566N/mm2≤[τ]=125N/mm2

满足要求！

3）挠度验算

νmax=0.24 mm≤[ν]＝la/250=2400/250=9.6mm

满足要求！

4）支座反力计算

正常使用极限状态下：

R'2A=10.997kN；

R'2B=6.46kN；

R'2C=7.396kN；

R'2D=8.315kN；

承载能力极限状态下：

R2A=14.96kN；

R2B=8.749kN；

R2C=9.996kN；

R2D=11.297kN；

10.5、一号主梁验算

1、主梁验算

主梁材料类型	工字钢	主梁材料规格	22a号工字钢
主梁截面积A(cm2)	42	主梁截面惯性矩Ix(cm4)	3400
主梁截面抵抗矩Wx(cm3)	309	主梁自重标准值gk(kN/m)	0.33
主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)	205	主梁材料抗剪强度设计值τ(N/mm2)	125
主梁弹性模量E(N/mm2)	206000	主梁允许挠度[ν](mm)	1/360

荷载标准值：

q'=gk=0.33kN/m

第一排立杆处：P1' =2(R'1A-F1')+F1'=2×(8.115-8)+8=8.23kN；

第二排立杆处：P2' =2(R'2A-F2')+F2'=2×(10.997-8)+8=13.994kN；

荷载设计值：

q=1.2×gk=1.2×0.33=0.396kN/m

第一排立杆处：P1 =2(R1A-F1)+F1=2×(11.038-10.9)+10.9=11.176kN；

第二排立杆处：P2 =2(R2A-F2)+F2=2×(14.96-10.9)+10.9=19.02kN；

计算简图如下：

1）抗弯验算

σ=Mmax/W=39.921×106/(309×103)=129.194 N/mm2≤[f]=205 N/mm2

满足要求！

2）抗剪验算

τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=30.963×1000×[100×2202-(100-7.5)×195.42]/(8×34000000×7.5)=19.856N/mm2≤[τ]=125N/mm2

满足要求！

3）挠度验算

νmax=10.629 mm≤[ν]＝2l/360=2×1937/360=10.761mm

满足要求！

4）支座反力计算

R1=-17.193kN；

R2=49.052kN；

2、悬挑主梁整体稳定性验算

主梁轴向力：N=0kN

压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=39.921×106/(1.05×309000)+0/4200=123.042 N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

受弯构件整体稳定性分析：

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：

查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.6

由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.4。

σ = Mmax/(φbWx)=39.921×106/(0.4×309×103)=144.512N/mm2≤[f]=205N/mm2

符合要求！

3、锚固段与楼板连接的计算

主梁外锚固点离建筑物距离b(mm)	100	压环钢筋直径d1(mm)	16
梁/楼板混凝土强度等级	C25

压环钢筋1

压环钢筋2

锚固点压环钢筋受力：N/2 =8.596kN

压环钢筋验算：

σ=N/(4A)=N/πd2=17.193×103/(3.14×162)=21.378N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2

注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度

符合要求！

10.6、二号主梁验算

1、主梁验算

主梁材料类型	工字钢	主梁材料规格	22a号工字钢
主梁截面积A(cm2)	42	主梁截面惯性矩Ix(cm4)	3400
主梁截面抵抗矩Wx(cm3)	309	主梁自重标准值gk(kN/m)	0.33
主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)	205	主梁材料抗剪强度设计值τ(N/mm2)	125
主梁弹性模量E(N/mm2)	206000	主梁允许挠度[ν](mm)	1/360

荷载标准值：

q'=gk=0.33kN/m

第一排立杆处：P1' =R'1B=0.171kN；

第二排立杆处：P2' =R'2B=6.46kN；

荷载设计值：

q=1.2×gk=1.2×0.33=0.396kN/m

第一排立杆处：P1 =R1B=0.205kN；

第二排立杆处：P2 =R2B=8.749kN；

计算简图如下：

1）抗弯验算

σ=Mmax/W=12.705×106/(309×103)=41.117 N/mm2≤[f]=205 N/mm2

满足要求！

2）抗剪验算

τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.556×1000×[100×2202-(100-7.5)×195.42]/(8×34000000×7.5)=6.128N/mm2≤[τ]=125N/mm2

满足要求！

3）挠度验算

νmax=2.166 mm≤[ν]＝2l/360=2×1520/360=8.444mm

满足要求！

4）支座反力计算

R1=-6.785kN；

R2=17.046kN；

2、悬挑主梁整体稳定性验算

主梁轴向力：N=0kN

压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=12.705×106/(1.05×309000)+0/4200=39.159 N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

受弯构件整体稳定性分析：

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：

查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.6

由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.4。

σ = Mmax/(φbWx)=12.705×106/(0.4×309×103)=45.992N/mm2≤[f]=205N/mm2

符合要求！

3、锚固段与楼板连接的计算

主梁外锚固点离建筑物距离b(mm)	100	压环钢筋直径d1(mm)	16
梁/楼板混凝土强度等级	C25

压环钢筋1

压环钢筋2

锚固点压环钢筋受力：N/2 =3.392kN

压环钢筋验算：

σ=N/(4A)=N/πd2=6.785×103/(3.14×162)=8.436N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2

注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度

符合要求！

10.7、三号主梁验算

1、主梁验算

主梁材料类型	工字钢	主梁材料规格	22a号工字钢
主梁截面积A(cm2)	42	主梁截面惯性矩Ix(cm4)	3400
主梁截面抵抗矩Wx(cm3)	309	主梁自重标准值gk(kN/m)	0.33
主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)	205	主梁材料抗剪强度设计值τ(N/mm2)	125
主梁弹性模量E(N/mm2)	206000	主梁允许挠度[ν](mm)	1/360

荷载标准值：

q'=gk=0.33kN/m

第一排立杆处：P1' =R'1C=8.497kN；

第二排立杆处：P2' =R'2C=7.396kN；

荷载设计值：

q=1.2×gk=1.2×0.33=0.396kN/m

第一排立杆处：P1 =R1C=11.497kN；

第二排立杆处：P2 =R2C=9.996kN；

计算简图如下：

1）抗弯验算

σ=Mmax/W=16.877×106/(309×103)=54.618 N/mm2≤[f]=205 N/mm2

满足要求！

2）抗剪验算

τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=22.028×1000×[100×2202-(100-7.5)×195.42]/(8×34000000×7.5)=14.126N/mm2≤[τ]=125N/mm2

满足要求！

3）挠度验算

νmax=2.191 mm≤[ν]＝2l/360=2×1350/360=7.5mm

满足要求！

4）支座反力计算

R1=-9.902kN；

R2=32.583kN；

2、悬挑主梁整体稳定性验算

主梁轴向力：N=0kN

压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=16.877×106/(1.05×309000)+0/4200=52.017 N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

受弯构件整体稳定性分析：

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：

查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2.8

由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.969。

σ = Mmax/(φbWx)=16.877×106/(0.969×309×103)=56.365N/mm2≤[f]=205N/mm2

符合要求！

3、锚固段与楼板连接的计算

主梁外锚固点离建筑物距离b(mm)	100	压环钢筋直径d1(mm)	16
梁/楼板混凝土强度等级	C25

压环钢筋1

压环钢筋2

锚固点压环钢筋受力：N/2 =4.951kN

压环钢筋验算：

σ=N/(4A)=N/πd2=9.902×103/(3.14×162)=12.312N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2

注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度

符合要求！

11、型钢悬挑卸料平台计算书

11.1、计算依据

1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91

2、《钢结构设计规范》GB50017-2014

11.2、构造参数

卸料平台名称	X#楼卸料平台	卸料平台类型	类型一：主梁垂直建筑外墙
平台长度A(m)	4	平台宽度B(m)	3
卸料平台与主体结构连接方式	U形钢筋	主梁间距L1(m)	3
次梁间距s(m)	0.6	次梁外伸长度m(m)	0
内侧次梁离墙水平距离a(m)	0.1	外侧钢丝绳离墙水平距离a1(m)	3.5
外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h1(m)	2.8	内侧钢丝绳离墙水平距离a2(m)	1.7
内侧钢丝绳上部拉绳点与平台垂直距离h2(m)	2.8	钢丝绳夹个数	4

11.3、荷载参数

面板自重Gk1(kN/m2)	0.01	次梁自重Gk2(kN/m)	0.1212
主梁自重Gk3(kN/m)	0.2009	栏杆、挡脚板类型	栏杆、覆面木胶合板挡板
栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m)	0.15	安全网设置	设置密目安全网
安全网自重Gk5(kN/m2)	0.01	施工活荷载Qk1(kN/m2)	2
堆放荷载Pk(kN)	5	堆放荷载作用面积S(m2)	2
施工活荷载动力系数	1.3

11.4、设计简图

型钢悬挑式_卸料平台平面布置图

型钢悬挑式_卸料平台侧立面图

节点一

11.5、面板验算

模板类型	覆面木胶合板	模板厚度t(mm)	18
截面抵抗矩W(cm3)	54	抗弯强度设计值[f](N/mm2)	15

面板受力简图如下：

计算简图(kN)

取单位宽度1m进行验算

q=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×QK1+Pk/S)×1=1.2×0.01×1+1.4×(1.3×2+5/2)×1=7.152kN/m

抗弯验算：

Mmax=0.100×q×s2=0.100×7.152×0.62=0.257kN·m

σ=Mmax/ W=0.257×106/(54×103)=4.768N/mm2<[f]=15N/mm2

面板强度满足要求！

11.6、次梁验算

次梁类型	槽钢	次梁型钢型号	12.6号槽钢
截面惯性矩Ix(cm4)	391.47	截面抵抗矩Wx (cm3)	62.14
抗弯强度设计值[f](N/mm2)	205	弹性模量E(N/mm2)	206000

次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：

承载能力极限状态：

q1=(1.2×Gk1+1.4×1.3 ×Qk1)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.01+1.4×1.3×2)×0.6+1.2×0.1212=2.337kN/m

p1=1.4×Pk=1.4×5=7kN

正常使用极限状态：

q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.01+2)×0.6+0.1212=1.327kN/m

p2=Pk=5kN

1、抗弯强度

计算简图(kN)

Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=2.337(32/8-02/2)+7×3/4=7.879kN.m

σ=Mmax/(γxWX)=7.879×106/(1.05×62.14×103)=120.753N/mm2<[f]=205N/mm2

次梁强度满足要求！

2、挠度验算

计算简图(kN)

νmax=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.327×30004/(384×206000×391.47×104)×(5-24(0/3)2)+5×30003/(48×206000×391.47×104)=1.739mm<[ν]=L1/250=3000/250=12mm

次梁挠度满足要求！

3、支座反力计算

承载能力极限状态：

R1=q1×B/2=2.337×3/2=3.505kN

正常使用极限状态：

R2=q2×B/2=1.327×3/2=1.991kN

11.7、主梁验算

主梁类型	工字钢	主梁型钢型号	16号工字钢
截面面积A(cm2)	26.1	截面回转半径ix(cm)	6.58
截面惯性矩Ix(cm4)	1130	截面抵抗矩Wx (cm3)	141
抗弯强度设计值[f](N/mm2)	205	弹性模量E(N/mm2)	206000

根据《建筑施工高处高处作业安全技术规范》（JGJ80-91），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：

承载能力极限状态：

q1=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0.201+0.150+0.010)=0.433kN/m

p1=1.4×Pk/2=1.4×5/2=3.5kN

R1=3.505kN

正常使用极限状态：

q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.201+0.150+0.010=0.361kN/m

p2=Pk/2=2.5kN

R2=1.991kN

1、强度验算

计算简图(kN)

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

R左=15.959KN

Mmax=11.848kN·m

N=R左/tanα=R左/(h1/a1)= 15.959/(2.800/3.500)=19.949kN

σ=Mmax/(γxWX)+N/A=11.848×106/(1.05×141.000×103)+19.949×103/26.10×102=87.667 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2

主梁强度满足要求！

2、挠度验算

计算简图(kN)

变形图(kN·m)

νmax=3.745mm<[ν]=a1/250=3500.00/250=14.000mm

主梁挠度满足要求！

3、支座反力计算

剪力图(kN)

R左=15.959KN

11.8、钢丝绳验算

钢丝绳型号	6×19(b)	钢丝绳直径	22
钢丝绳的钢丝破断拉力Fg(kN)	332.2	抗拉强度为(N/mm2)	1570(钢芯)
不均匀系数α	0.82	安全系数K	9

花篮螺栓

T外=R左/sinα=15.959/0.625=25.547kN

[Fg]=aFg/K=0.820×332.2/9.000=30.330kN>T外=25.547kN

钢丝绳强度满足要求！

11.9、拉环验算

拉环直径d(mm)

18

抗拉强度(N/mm2)

65

节点二

σ=T外/(2A)=25.547×103/[2×3.14×(18/2)2]=50.223 N/mm2 < [f]= 65N/mm2

拉环强度满足要求！

12、施工升降机进料平台施工方案及脚手架计算书

12.1、安全防护方案选择：

根据《建筑施工安全检查标准》，施工升降机与在建工程各层间应搭设进料平台通道，进料平台通道的安全直接影响施工升降机进出口处安全和以后通道处外装饰施工人员的安全。落地式脚手架进料平台搭设高度至11.6m处，悬挑式脚手架进料平台搭设高度与悬挑层相同（14.5m）。在与拟建工程间搭设钢管进料平台，作为人货进出通道及今后外墙装修架。进料平台自成体系，不得与外架、人货电梯、物料提升机扶手立杆相连。

12.2、进料平台脚手架施工技术及要求：

本工程（X#楼）至屋面总高度为52.5m-96m，层高2.9m，其施工技术如下：

12.2.1、【扣件式脚手架】技术参数

脚手架排数	双排脚手架	纵、横向水平杆布置方式	纵向水平杆在上
搭设高度(m)	11.6	钢管类型	Ф48×3.2
立杆纵距(m)	1.4	立杆横距(m)	0.9
立杆步距(m)	1.5	双立杆计算方法	不设置双立杆
挡脚板	2步1设	脚手板	2步1设
横向斜撑	0跨0设	连墙件布置方式	一层两跨
连墙件连接方式	扣件连接	地区	X
基本风压(kN/m2)	0.25	安全网	全封闭

12.2.2、【型钢悬挑脚手架(扣件式)】技术参数

脚手架排数	双排脚手架	纵、横向水平杆布置方式	纵向水平杆在上
搭设高度(m)	14.5	钢管类型	Ф48×3.2
立杆纵距(m)	1.4	立杆横距(m)	0.9
立杆步距(m)	1.5	双立杆计算方法	不设置双立杆
挡脚板	2步1设	脚手板	2步1设
横向斜撑	0跨0设	连墙件布置方式	一层两跨
连墙件连接方式	扣件连接	地区	X
基本风压(kN/m2)	0.25	安全网	全封闭
悬挑方式	普通主梁悬挑	锚固点设置方式	压环钢筋
压环钢筋直径d(mm)	16	主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)	1350
主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)	100	主梁建筑物内锚固长度Lx(mm)	2000
梁/楼板混凝土强度等级	C25	主梁材料规格	16号工字钢
主梁合并根数nz	1

1、大横杆：每层大横杆三根，上密铺厚18覆面木胶合板；

2、小横杆：位于大横杆下方，二端外伸立杆100；

3、连墙杆：本文所指连墙杆是指位于每层高3m处；

4、扣件、栏杆、立网、脚手板等以及所有搭设构造应按JGJ130-2011《扣件式钢管脚手架安全技术规范》进行；

5、连墙杆：本计算系数依据采用一层两跨连墙件布置；

6、横向斜撑：进料平台为一字型架，因此在平台架二端和平台外侧中跨应设横向斜撑，为之字型由一层至顶步层。

12.3、施工过程安全注意事项：

1、落地式地基应夯实并浇筑100mm厚素混凝土；

2、立杆总高度垂直偏差小于±100m，每10米高度垂直度偏差小于±20mm，每层(3m)垂直度偏差小于±7mm，每次搭设高度不应超过相邻墙件以上二步；

3、步距、纵横立杆间距允许偏差±20mm；

4、所有立杆对接采用对接扣件，相邻二根立杆接头应相互错开，错开距离大于500；各杆件伸出扣件盖板边长度大于100m；

5、脚手架搭设人员应持证上岗，戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋；遇六级以上大风应停止施工；搭拆脚手架时地面应设围护和警戒标志，派专人看守，严禁非操作人员入内；

6、平台短边二侧应设栏杆，上栏杆上皮高度应为1.2m高，中栏杆居中，外挂密目安全立网，脚手板采用18厚覆面木胶合板满铺；

7、进料平台搭设后由搭设队伍自检签名并经工程负责人验收合格后方可使用； 8、拆除平台必须经工程负责人批准并交底后进行，拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随平台架逐层拆除；严禁先拆连墙件后拆平台架；分段拆除高差不应大于2步；严禁将各构配件抛掷至地面；

9、其余平台架检查、验收及安全管理按JGJ130-2011第6章、第7章、第8章、第9章执行；

10、平台与人货电梯应挂设钢管安全门，安全门设置应按升降机进料平台有关要求设置；

11、进料平台改作装修外架时，人货电梯停止使用，外侧四周加设竖向间距小于500的栏杆，且张挂密目安全网。

接料平台门及安全防护示意图

12、防护栏杆

(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆内侧。

(2)选用18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。

(3)脚手架外侧施工作业层必须在0.6m、1.2m高位置设置2道防护栏杆和18cm高挡脚板，栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。

(4)在脚手架内侧在0.6m、1.2m高位置设置2道防护栏杆和18cm高挡脚板。

(5) 脚手架上出入口构造示意图：

13、其他均同本方案第3、第4、第5、第6要求。

12.4、进出平台落地式脚手架计算书

计算依据：

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

4、《钢结构设计规范》GB50017-2014

一、脚手架参数

脚手架设计类型	装修脚手架，其它用途脚手架	脚手板设计荷载(kN/m2)	2，1
同时施工作业层数	1，1	卸荷设置	无
脚手架搭设方式	双排脚手架	脚手架钢管类型	Ф48×3.2
脚手架架体高度H(m)	11.6	脚手架沿纵向搭设长度L(m)	243
立杆步距h(m)	1.5	立杆纵距或跨距la(m)	1.4
立杆横距lb(m)	0.9	内立杆离建筑物距离a(m)	0.25
双立杆计算方法	不设置双立杆

二、荷载设计

脚手板类型	木脚手板	脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)	0.35
脚手板铺设方式	2步1设	密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)	0.01
挡脚板类型	木挡脚板	栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)	0.17
挡脚板铺设方式	2步1设	每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)	0.129
装修脚手架作业层数nzj	1	装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)	2
其他用途脚手架作业层数nqj	1	其他用途脚手架荷载标准值Gkqj(kN/m2)	1
地区	江西九江	安全网设置	半封闭
基本风压ω0(kN/m2)	0.25	风荷载体型系数μs	1.254
风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)	1，1	风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)	0.314，0.314

计算简图：

立面图

侧面图

三、纵向水平杆验算

纵、横向水平杆布置方式	纵向水平杆在上	横向水平杆上纵向水平杆根数n	2
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)	205	横杆截面惯性矩I(mm4)	113600
横杆弹性模量E(N/mm2)	206000	横杆截面抵抗矩W(mm3)	4730

纵、横向水平杆布置

承载能力极限状态

q=1.2×(0.035+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.035+0.35×0.9/(2+1))+1.4×2×0.9/(2+1)=1.008kN/m

正常使用极限状态

q'=(0.035+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.035+0.35×0.9/(2+1))+2×0.9/(2+1)=0.74kN/m

计算简图如下：

1、抗弯验算

Mmax=0.1qla2=0.1×1.008×1.42=0.198kN·m

σ=Mmax/W=0.198×106/4730=41.7N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.74×14004/(100×206000×113600)=0.823mm

νmax＝0.823mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1400/150，10]＝9.333mm

满足要求！

3、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=1.1qla=1.1×1.008×1.4=1.553kN

正常使用极限状态

Rmax'=1.1q'la=1.1×0.74×1.4=1.14kN

四、横向水平杆验算

承载能力极限状态

由上节可知F1=Rmax=1.553kN

q=1.2×0.035=0.042kN/m

正常使用极限状态

由上节可知F1'=Rmax'=1.14kN

q'=0.035kN/m

1、抗弯验算

计算简图如下：

弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.47×106/4730=99.299N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

计算简图如下：

变形图(mm)

νmax＝1.272mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm

满足要求！

3、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=1.572kN

五、扣件抗滑承载力验算

横杆与立杆连接方式

单扣件

扣件抗滑移折减系数

0.85

扣件抗滑承载力验算：

纵向水平杆：Rmax=1.553/2=0.777kN≤Rc=0.85×8=6.8kN

横向水平杆：Rmax=1.572kN≤Rc=0.85×8=6.8kN

满足要求！

六、荷载计算

脚手架架体高度H	11.6	脚手架钢管类型	Ф48×3.2
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)	0.129

立杆静荷载计算

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.035/h)×H=(0.129+1.4×2/2×0.035/1.5)×11.6=1.88kN

单内立杆：NG1k=1.88kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(11.6/1.5+1)×1.4×0.9×0.35×1/2/2=0.963kN

1/2表示脚手板2步1设

单内立杆：NG2k1=0.963kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(11.6/1.5+1)×1.4×0.17×1/2=1.039kN

1/2表示挡脚板2步1设

4、围护材料的自重标准值NG2k3

单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.4×11.6=0.162kN

构配件自重标准值NG2k总计

单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.963+1.039+0.162=2.165kN

单内立杆：NG2k=NG2k1=0.963kN

立杆施工活荷载计算

外立杆：NQ1k=la×lb×(nzj×Gkzj+nqj×Gkqj)/2=1.4×0.9×(1×2+1×1)/2=1.kN

内立杆：NQ1k=1.kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.88+2.165)+ 0.9×1.4×1.=7.234kN

单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.88+0.963)+ 0.9×1.4×1.=5.792kN

七、立杆稳定性验算

脚手架架体高度H	11.6	立杆计算长度系数μ	1.05
立杆截面抵抗矩W(mm3)	4730	立杆截面回转半径i(mm)	15.9
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)	205	立杆截面面积A(mm2)	450
连墙件布置方式	一层两跨

1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.05×1.5=1.575m

长细比λ=l0/i=1.575×103/15.9=99.057≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.05×1.5=1.819m

长细比λ=l0/i=1.819×103/15.9=114.41

查《规范》表A得，φ=0.4

满足要求！

2、立杆稳定性验算

不组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(1.88+2.165)+1.4×1.=7.499kN

σ=N/(φA)=7499.017/(0.4×450)=34.079N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(1.88+2.165)+0.9×1.4×1.=7.234kN

Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.314×1.4×1.52/10=0.125kN·m

σ=N/(φA)+ Mw/W=7234.417/(0.4×450)+124626.6/4730=59.224N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

八、脚手架架体高度验算

不组合风荷载作用

Hs1=(φAf-(1.2NG2k+1.4NQ1k))×H/(1.2NG1k)=(0.4×450×205×10-3-(1.2×2.165+1.4×1.))×11.6/(1.2×1.88)=205.026m

组合风荷载作用

Hs2=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×(NQ1k+Mwk φA/W)))×H/(1.2NG1k)=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×NQ1k+Mw φA/W))×H/(1.2NG1k)=(0.4×450×205×10-3-(1.2×2.165+0.9×1.4×1.+0.125×1000×0.4×450/4730))×11.6/(1.2×1.88)=176.569m

Hs=176.569m>H=11.6m

满足要求！

九、连墙件承载力验算

连墙件布置方式	一层两跨	连墙件连接方式	扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)	3	连墙件计算长度l0(mm)	1350
连墙件截面类型	钢管	连墙件型号	Ф48×3.2
连墙件截面面积Ac(mm2)	450	连墙件截面回转半径i(mm)	15.9
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)	205	连墙件与扣件连接方式	双扣件
扣件抗滑移折减系数	0.85

Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.314×2×1.5×2×1.4=3.693kN

长细比λ=l0/i=1350/15.9=84.906，查《规范》表A.0.6得，φ=0.698

(Nlw+N0)/(φAc)=(3.693+3)×103/(0.698×450)=21.309N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2

满足要求！

扣件抗滑承载力验算：

Nlw+N0=3.693+3=6.693kN≤0.85×12=10.2kN

满足要求！

十、立杆地基承载力验算

地基土类型	粘性土	地基承载力特征值fg(kPa)	140
地基承载力调整系数mf	1	垫板底面积A(m2)	0.25

单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=1.88+2.165+1.=5.934kN

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝5.934/(1×0.25)＝23.737kPa≤fg＝140kPa

满足要求！

12.5、进出平台型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书

计算依据：

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010

3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

4、《钢结构设计规范》GB50017-2014

一、脚手架参数

脚手架设计类型	装修脚手架，其它用途脚手架	脚手板设计荷载(kN/m2)	2，1
同时施工作业层数	1，1	卸荷设置	无
脚手架搭设方式	双排脚手架	脚手架钢管类型	Ф48×3.2
脚手架架体高度H(m)	14.5	脚手架沿纵向搭设长度L(m)	243
立杆步距h(m)	1.5	立杆纵距或跨距la(m)	1.4
立杆横距lb(m)	0.9	内立杆离建筑物距离a(m)	0.25
双立杆计算方法	不设置双立杆

二、荷载设计

脚手板类型	木脚手板	脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)	0.35
脚手板铺设方式	2步1设	密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)	0.01
挡脚板类型	木挡脚板	栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)	0.17
挡脚板铺设方式	2步1设	每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)	0.12
装修脚手架作业层数nzj	1	装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)	2
其他用途脚手架作业层数nqj	1	其他用途脚手架荷载标准值Gkqj(kN/m2)	1
地区	江西九江	安全网设置	全封闭
基本风压ω0(kN/m2)	0.25	风荷载体型系数μs	1.132
风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)	1.5，1.5	风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)	0.424，0.424

计算简图：

立面图

侧面图

三、纵向水平杆验算

纵、横向水平杆布置方式	纵向水平杆在上	横向水平杆上纵向水平杆根数n	2
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)	205	横杆截面惯性矩I(mm4)	113600
横杆弹性模量E(N/mm2)	206000	横杆截面抵抗矩W(mm3)	4730

纵、横向水平杆布置

承载能力极限状态

q=1.2×(0.035+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.035+0.35×0.9/(2+1))+1.4×2×0.9/(2+1)=1.008kN/m

正常使用极限状态

q'=(0.035+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.035+0.35×0.9/(2+1))+2×0.9/(2+1)=0.74kN/m

计算简图如下：

1、抗弯验算

Mmax=0.1qla2=0.1×1.008×1.42=0.198kN·m

σ=Mmax/W=0.198×106/4730=41.7N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.74×14004/(100×206000×113600)=0.823mm

νmax＝0.823mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1400/150，10]＝9.333mm

满足要求！

3、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=1.1qla=1.1×1.008×1.4=1.553kN

正常使用极限状态

Rmax'=1.1q'la=1.1×0.74×1.4=1.14kN

四、横向水平杆验算

承载能力极限状态

由上节可知F1=Rmax=1.553kN

q=1.2×0.035=0.042kN/m

正常使用极限状态

由上节可知F1'=Rmax'=1.14kN

q'=0.035kN/m

1、抗弯验算

计算简图如下：

弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.47×106/4730=99.299N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

计算简图如下：

变形图(mm)

νmax＝1.272mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm

满足要求！

3、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=1.572kN

五、扣件抗滑承载力验算

横杆与立杆连接方式

单扣件

扣件抗滑移折减系数

0.9

扣件抗滑承载力验算：

纵向水平杆：Rmax=1.553/2=0.777kN≤Rc=0.9×8=7.2kN

横向水平杆：Rmax=1.572kN≤Rc=0.9×8=7.2kN

满足要求！

六、荷载计算

脚手架架体高度H	14.5	脚手架钢管类型	Ф48×3.2
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)	0.12

立杆静荷载计算

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.035/h)×H=(0.12+1.4×2/2×0.035/1.5)×14.5=2.219kN

单内立杆：NG1k=2.219kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(14.5/1.5+1)×1.4×0.9×0.35×1/2/2=1.176kN

1/2表示脚手板2步1设

单内立杆：NG2k1=1.176kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(14.5/1.5+1)×1.4×0.17×1/2=1.269kN

1/2表示挡脚板2步1设

4、围护材料的自重标准值NG2k3

单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.4×14.5=0.203kN

构配件自重标准值NG2k总计

单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.176+1.269+0.203=2.8kN

单内立杆：NG2k=NG2k1=1.176kN

立杆施工活荷载计算

外立杆：NQ1k=la×lb×(nzj×Gkzj+nqj×Gkqj)/2=1.4×0.9×(1×2+1×1)/2=1.kN

内立杆：NQ1k=1.kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.219+2.8)+ 0.9×1.4×1.=8.222kN

单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.219+1.176)+ 0.9×1.4×1.=6.455kN

七、立杆稳定性验算

脚手架架体高度H	14.5	立杆计算长度系数μ	1.5
立杆截面抵抗矩W(mm3)	4730	立杆截面回转半径i(mm)	15.9
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)	205	立杆截面面积A(mm2)	450
连墙件布置方式	一层两跨

1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m

长细比λ=l0/i=2.25×103/15.9=141.509≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.5=2.599m

长细比λ=l0/i=2.599×103/15.9=163.443

查《规范》表A得，φ=0.265

满足要求！

2、立杆稳定性验算

不组合风荷载作用

单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.219+2.8+1.=6.757kN

单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.219+2.8)+1.4×1.=8.487kN

σ=N/(φA)=8486.6/(0.265×450)=71.169N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

组合风荷载作用

单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.219+2.8+1.=6.757kN

单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.219+2.8)+0.9×1.4×1.=8.222kN

Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.424×1.4×1.52/10=0.168kN·m

σ=N/(φA)+ Mw/W=8222.296/(0.265×450)+168285.6/4730=104.528N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

八、连墙件承载力验算

连墙件布置方式	两步两跨	连墙件连接方式	扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)	3	连墙件计算长度l0(mm)	1350
连墙件截面类型	钢管	连墙件型号	Ф48×3.2
连墙件截面面积Ac(mm2)	450	连墙件截面回转半径i(mm)	15.9
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)	205	连墙件与扣件连接方式	双扣件
扣件抗滑移折减系数	0.9

Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.424×2×1.5×2×1.4=4.986kN

长细比λ=l0/i=1350/15.9=84.906，查《规范》表A.0.6得，φ=0.698

(Nlw+N0)/(φAc)=(4.986+3)×103/(0.698×450)=25.425N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2

满足要求！

扣件抗滑承载力验算：

Nlw+N0=4.986+3=7.986kN≤0.9×12=10.8kN

满足要求！

悬挑梁验算

一、基本参数

主梁离地高度(m)	11.6	悬挑方式	普通主梁悬挑
主梁间距(mm)	1400	主梁与建筑物连接方式	平铺在楼板上
锚固点设置方式	压环钢筋	压环钢筋直径d(mm)	16
主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)	1350	主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)	100
主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)	2000	梁/楼板混凝土强度等级	C25

二、荷载布置参数

作用点号	各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)	各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)	各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)	主梁间距la(mm)
1	6.76	8.49	350	1400
2	6.76	8.49	1250	1400

附图如下：

平面图

立面图

三、主梁验算

主梁材料类型	工字钢	主梁合并根数nz	1
主梁材料规格	16号工字钢	主梁截面积A(cm2)	26.1
主梁截面惯性矩Ix(cm4)	1130	主梁截面抵抗矩Wx(cm3)	141
主梁自重标准值gk(kN/m)	0.205	主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)	215
主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)	125	主梁弹性模量E(N/mm2)	206000
主梁允许挠度[ν](mm)	1/250

荷载标准值：

q'=gk=0.205=0.205kN/m

第1排：F'1=F1'/nz=6.76/1=6.76kN

第2排：F'2=F2'/nz=6.76/1=6.76kN

荷载设计值：

q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m

第1排：F1=F1/nz=8.49/1=8.49kN

第2排：F2=F2/nz=8.49/1=8.49kN

1、强度验算

弯矩图(kN·m)

σmax=Mmax/W=13.806×106/141000=97.915N/mm2≤[f]=215N/mm2

符合要求！

2、抗剪验算

剪力图(kN)

τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=17.312×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=20.459N/mm2

τmax=20.459N/mm2≤[τ]=125N/mm2

符合要求！

3、挠度验算

变形图(mm)

νmax=6.575mm≤[ν]=2×lx/250=2×1350/250=10.8mm

符合要求！

4、支座反力计算

R1=-6.657kN,R2=24.461kN

四、悬挑主梁整体稳定性验算

主梁轴向力：N =[0]/nz=[0]/1=0kN

压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=13.806×106/(1.05×141×103)+0×103/2610=93.253N/mm2≤[f]=215N/mm2

塑性发展系数γ

符合要求！

受弯构件整体稳定性分析：

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：

查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2

由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.93。

σ = Mmax/(φbWx)=13.806×106/(0.929×141×103)=105.399N/mm2≤[f]=215N/mm2

符合要求！

五、锚固段与楼板连接的计算

主梁与建筑物连接方式	平铺在楼板上	锚固点设置方式	压环钢筋
压环钢筋直径d(mm)	16	主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)	2000
梁/楼板混凝土强度等级	C25

压环钢筋1

压环钢筋2

锚固点压环钢筋受力：N/2 =3.329kN

压环钢筋验算：

σ=N/(4A)=N/πd2=6.657×103/(3.14×162)=8.277N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2

注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度

符合要求！

某高层脚手架计算书

7、落地式脚手架（扣件式）计算书7.1、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20147.2、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架，装修脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)3，2同时施工作业层数1，1卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3.2脚手架架体高度H(m)11.6脚手架沿纵向搭设长度L(m)83立杆

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