普通型钢悬挑脚手架施工方案

8#、9#楼脚手架及卸料平台楼

施

工

方

案

单位技术负责人:                   

审    核    人:                        

编    制    人:                      

编  制  日  期:                                    

Ａ3.1

  施工组织设计／方案报审表

工程名称：本溪恒大绿洲首期工程 　 　  编号：

致：　      沈阳市建都工程建设监理有限公司     　（监理单位）

    我方已根据施工合同的有关规定完成了    脚手架施工方案   的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。

附件：脚手架施工方案

　　　　　　　　　　　　        承包单位（章）：　　　　　    　 　　

项目经理：　　　　　       　　

施工组织设计（方案）报审表

工程名称：本溪恒大绿洲首期工程                                        第（      ）号

一、工程概况   ………………………………………………………1

二、落地脚手架搭设方案   …………………………………………2

（一）落地脚手架搭设参数及布置  ………………………………2

（二）安装示意图  …………………………………………………2

（三）施工工艺流程  ………………………………………………3

（四）质量要求  ……………………………………………………3

（五）安全保证措施  ………………………………………………4

（六）注意事项  ……………………………………………………5

（七）落地脚手架计算书  …………………………………………6

三、普通型钢悬挑脚手架搭设方案  ………………………………15

（一）普通型钢悬挑脚手架搭设参数 ……………………………16

（二）安装示意图 …………………………………………………16

（三）施工工艺流程 ………………………………………………17

（四）质量要求 ……………………………………………………18

（五）安全保证措施 ………………………………………………18

（六）注意事项 ……………………………………………………20

（七）普通型钢悬挑脚手架计算书 ………………………………21

脚手架施工方案

一、工程概况

1、工程名称：本溪恒大绿洲8#、9#首期主体及配套建设工程

2、建设单位：本溪嘉熙置业公司（恒大地产）

3、工程地点：本溪市高台子镇梁家村

4、设计单位：中环世纪设计研究院

5、建筑主体结构形式：剪力墙结构，局部网点为框架结构，合理使用年限50年，抗震设防烈度为7度

6、计划开工、竣工日期：2011年7月12日～2013年5月30日

合同工期

各单位工程工期节点要求如下表：

主要经济技术指标：

（一）主体工程：

（一）、落地脚手架搭设参数及布置

8#、9#因是商品展示房，8#楼1~2层为商业网点， 建筑规模:总建筑面积21995.82 , 9#楼总建筑面积184.21 。8#/9#本工程建筑层数为地上共31层/33层,为高层住宅，地下共为1层，为地下管道夹层。

本工程建筑总高度:97.08m/98.18m,总户数132户。

8#1~4层为展示房，所以从地下室至5层为落地式脚手架，悬挑从五层楼地面开始。9#楼1~3层为展示房，悬挑脚手架从4层楼地面开始。主要目的是为了保护展示房不受施工用水的浸泡。

材料：钢管φ48×3.5，可锻铸铁扣件（对接、直角、旋转），脚手板为50mm厚木板，栏杆挡板为竹笆片脚手板挡板；  搭设：双排脚手架， 脚手板铺设3层（底层、作业层及其上下层）；

落地架

    落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实→基础承载力实验、材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆    →横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→挂立安全网。

    定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。

    在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按构造要求搭设。

    1、主杆基础

    本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。地面应平整，不得积水。

    2、立杆间距

    (1)脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即二步三跨)：里立杆距建筑物0.3m。

    (2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。

    (3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。

    (4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。

    3、大横杆、小横杆设置

    (1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。

(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。

（二）、安装示意图

（三）、施工工艺流程

立杆基础夯实和硬化处理→排水沟→定位→垫板→立两边立杆，扣扫地杆、小横杆、大横杆（或临时大、小横杆）→立抛撑→树中间立杆→小横杆、大横杆、防护栏杆→以此类推、形成一步闭合加体→搭第二步架→拉连墙件→拆抛撑→转角处设置“之”剪刀撑→挂密目安全网、铺脚手版→接立杆→架体外立面设置剪刀撑→搭第三步架（剪刀撑与安全网同步上）→…→完成。

（四）、质量要求

脚手架搭设的技术要求与允许偏差

1、脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准<<特种作业人员安全技术考核管理规则>>考核合格的专业架子工。搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋。

2、脚手架搭设时应按下列阶段进行质量检查，发现问题应及时校正。

1）基础完工后及脚手架搭设前；

2）操作层施加荷载前；

3）每搭设完10m高度后；

4）达到设计高度后。

3、使用阶段

1）操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载；

2）不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备；

3）六级及六级以上大风和雾、雨天应停止脚手架作业，雨后上架操作应有防滑措施。

3）在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；

4）连墙杆撑；要拆除上述任一杆件均应采取安全措施，并报主管部门批准。严禁在脚手架基础及其邻近进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。

5）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；

6）工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等应按国家现行标准执行。

4、脚手架的拆除

1）接收到项目部脚手架架体拆除任务书后方可进行拆除作业工作。

2）拆除现场设警戒区域，挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续施工，监护人员履行职责，配备良好的通讯装置。

3）仔细检查吊运机械包括夹具是否安全可靠，吊运机械不允许搭设在脚手架上，另立设置。

4）拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留的材料、物件及垃圾块，所有清理物安全输送至地面，严禁高处抛掷。

5）按搭设的反程序进行拆除，即安全网—竖脚手板—垫铺脚手板—防护栏杆—搁栅—剪刀撑杆—连墙杆—大横杆—小横杆—立杆—底排的大横杆、搁栅、平杆、斜撑杆。（即先搭后拆，后搭先拆的顺序进行拆除。）

6）不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除，认真做到一步一清、一杆一清。

7）所有连墙杆、剪刀撑杆件、隔立板、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降。不准先行拆除。

8）所有杆件与扣件，在拆除时分离，不允许杆件上附着扣件输送到地面或两杆同时拆下输送地面。

9）所有铺脚手板拆除时，自外向里竖立，搬运防止自里向外翻起。严禁脚手板上的垃圾物件直接从高处坠落伤人。

10）当日完工后，仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，及时进行修复或继续完成至一个程序，一个部位的结束，方可撤离岗位。

（六）、注意事项

1、当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须、采取加固措施。

2、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。

3、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。

4、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。

5、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。

6、剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。

7、一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。

8、高度在24m以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置。

9、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。

10、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高度不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。

11、各构配件严禁抛至地面。

12、严格执行相关规范要求施工。严格按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)搭建。

（七）、钢管落地脚手架计算书

工程建设地点:本溪市高台子镇梁家村；本工程由本溪嘉熙置业有限公司投资建设，中环世纪设计研究院设计，勘察单位：中冶沈勘工程技术有限公司，监理单位：沈阳建都工程建设监理有限公司监理，施工单位：江苏省第一建筑安装有限公司组织施工；由王玉平担任项目经理，徐元才担任技术负责人。

扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。

一、参数信息:

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为 24 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.30m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；

3.风荷载参数

本工程地处浙江杭州市，基本风压0.4 kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs 为0.214；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:13；

5.地基参数

地基土类型:砂土；地基承载力标准值(kPa):180.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:0.50。

二、大横杆的计算:

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；

脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ；

活荷载标准值: Q=2×1.05/(2+1)=0.7 kN/m；

静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kN/m；

活荷载的设计值: q2=1.4×0.7=0.98 kN/m；

          图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

          图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

    M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2

跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×0.98×1.52 =0.251 kN·m；

支座最大弯距计算公式如下:

    M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2

支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.172×1.52-0.117×0.98×1.52 =-0.297 kN·m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ =Max(0.251×106,0.297×106)/5080=58.465 N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为 σ = 58.465 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

    νmax = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI

其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；

     活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m；

     最大挠度计算值为：ν = 0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.7×15004/(100×2.06×105×121900) = 1.593 mm；

大横杆的最大挠度 1.593 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！

三、小横杆的计算:

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN；

活荷载标准值：Q=2×1.05×1.5/(2+1) =1.050 kN；

集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.158)+1.4 ×1.05 = 1.728 kN；

                      小横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = ql2/8

Mqmax = 1.2×0.038×1.052/8 = 0.006 kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = Pl/3

Mpmax = 1.728×1.05/3 = 0.605 kN·m ；

最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.611 kN·m；

最大应力计算值 σ = M / W = 0.611×106/5080=120.313 N/mm2 ；

小横杆的最大弯曲应力 σ =120.313 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax = 5ql4/384EI

νqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900) = 0.024 mm ；

大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.05 = 1.265 kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

νpmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EI

νpmax = 1265.1×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105×121900) = 2.07 mm；

最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.024+2.07 = 2.094 mm；

小横杆的最大挠度为 2.094 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

                         R ≤ Rc    

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN；

小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.05/2=0.02 kN；

脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN；

活荷载标准值: Q = 2×1.05×1.5 /2 = 1.575 kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×1.575=2.582 kN；

R < 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算: 

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kN/m

  NG1 = [0.1394+(1.50×2/2)×0.038/1.50]×24.00 = 4.267kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

  NG2= 0.3×13×1.5×(1.05+0.3)/2 = 3.949 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m

  NG3 = 0.15×13×1.5/2 = 1.462 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2

  NG4 = 0.005×1.5×24 = 0.18 kN；

经计算得到，静荷载标准值

  NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.858 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

  NQ = 2×1.05×1.5×2/2 = 3.15 kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

  N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×9.858+ 0.85×1.4×3.15= 15.579 kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

  N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×9.858+1.4×3.15=16.24kN；

六、立杆的稳定性计算: 

风荷载标准值按照以下公式计算 

Wk=0.7μz·μs·ω0

其中 ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0 = 0.4 kN/m2；

    μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74；

    μs -- 风荷载体型系数：取值为0.214；

经计算得到，风荷载标准值为:

   Wk = 0.7 ×0.4×0.74×0.214 = 0.044 kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:

   Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×0.044×1.5×1.52/10 = 0.018 kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N = 15.579 kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ = N/(φA)≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N = N'= 16.24kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；

计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；

计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m；

长细比: L0/i = 1 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.262

立杆净截面面积 ： A = 4. cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

考虑风荷载时

σ = 15578./(0.262×4)+17808.374/5080 = 125.102 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 125.102 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

不考虑风荷载时

σ = 16240.14/(0.262×4)=126.759 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 126.759 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算: 

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

Hs = [φAf - (1.2NG2k + 0.85×1.4(ΣNQk + MwkφA/W))]/1.2Gk

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

NG2K = NG2+NG3+NG4 = 5.591 kN；

活荷载标准值 ：NQ = 3.15 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.018 /(1.4 × 0.85) = 0.015 kN·m；

Hs =( 0.262×4.×10-4×205×103-(1.2×5.591+0.85×1.4×(3.15+0.262×4.×100×0.015/5.08)))/(1.2×0.139)=91.805 m；

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = Hs /(1+0.001Hs)

[H] = 91.805 /(1+0.001×91.805)=84.085 m；

[H]= 84.085 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。

脚手架单立杆搭设高度为24m，小于[H]，满足要求！

八、连墙件的稳定性计算: 

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl = Nlw + N0

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.4，

Wk = 0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×0.214×0.4 = 0.055 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.5 m2；

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw = 1.4×Wk×Aw = 1.042 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.042 kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf = φ·A·[f]

其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

    A = 4. cm2；[f]=205 N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.×10-4×205×103 = 95.133 kN；

Nl = 6.042 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 6.042小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！

                        连墙件扣件连接示意图

九、立杆的地基承载力计算: 

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 

p ≤ fg 

地基承载力设计值:

fg = fgk×kc = 90 kPa； 

其中，地基承载力标准值：fgk= 180 kPa ；

脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.5 ； 

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =77.3 kPa ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 15.579 kN；

基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。

p=77.3kPa ≤ fg=90 kPa 。地基承载力满足要求！

三、普通型钢悬挑脚手架施工方案

（一）、普通型钢悬挑脚手架搭设参数

材料：钢管φ48×3.5，可锻铸铁扣件（对接、直角、旋转），脚手板为木脚手板，栏杆挡板为栏杆、木脚手板挡板；   搭设：双排脚手架，搭设高度21m，立杆采用单立管，纵距1.5m，横距为0.8m，步距1.5m； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根，内排架离墙300mm； 连墙件采用三步三跨，连墙件连接方式为双扣件连接；脚手板铺设2层（底层、作业层及其上下层）悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度 1.8 m。拉绳为6×19+1型，最小直径18.5mm，拉点离墙距离1000mm，拉环最小直径20mm，锚固螺栓直径18mm。

（二）、安装示意图

（三）、施工工艺流程

型钢悬挑梁、预埋件制作→预埋件安装→砼浇筑→穿型钢→拉线调整刚梁→固定型钢→立两头立杆扣扫地杆、小横杆、大横杆（或临时大、小横杆）→立抛撑→树中间立杆→小横杆、大横杆、防护栏杆→以此类推、形成一步闭合架体→铺脚手板（隔离防坠）→搭第二步架→拉连墙件→转角处设置“之”剪刀撑、立杆外侧剪刀撑→挂密目安全网、铺脚手版→接立杆→搭第三步架→…→拉钢丝绳。

（四）、质量要求

脚手架搭设的技术要求与允许偏差

1、脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准<<特种作业人员安全技术考核管理规则>>考核合格的专业架子工。搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋。

2、脚手架搭设时应按下列阶段进行质量检查，发现问题应及时校正。

1）基础完工后及脚手架搭设前；

2）操作层施加荷载前；

3）每搭设完10m高度后；

4）达到设计高度后。

3、使用阶段

1）操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载；

2）不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备；

3）六级及六级以上大风和雾、雨天应停止脚手架作业，雨后上架操作应有防滑措施。

3）在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；

4）连墙杆撑；要拆除上述任一杆件均应采取安全措施，并报主管部门批准。严禁在脚手架基础及其邻近进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。

5）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；

6）工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等应按国家现行标准执行。

4、脚手架的拆除

1）接收到项目部脚手架架体拆除任务书后方可进行拆除作业工作。

2）拆除现场设警戒区域，挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续施工，监护人员履行职责，配备良好的通讯装置。

3）仔细检查吊运机械包括夹具是否安全可靠，吊运机械不允许搭设在脚手架上，另立设置。

4）拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留的材料、物件及垃圾块，所有清理物安全输送至地面，严禁高处抛掷。

5）按搭设的反程序进行拆除，即安全网—竖脚手板—垫铺脚手板—防护栏杆—搁栅—剪刀撑杆—连墙杆—大横杆—小横杆—立杆—底排的大横杆、搁栅、平杆、斜撑杆。（即先搭后拆，后搭先拆的顺序进行拆除。）

6）不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除，认真做到一步一清、一杆一清。

7）所有连墙杆、剪刀撑杆件、隔立板、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降。不准先行拆除。

8）所有杆件与扣件，在拆除时分离，不允许杆件上附着扣件输送到地面或两杆同时拆下输送地面。

9）所有铺脚手板拆除时，自外向里竖立，搬运防止自里向外翻起。严禁脚手板上的垃圾物件直接从高处堕落伤人。

10）当日完工后，仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，及时进行修复或继续完成至一个程序，一个部位的结束，方可撤离岗位。

（六）、注意事项

1、当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。

2、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。

3、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。

4、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。

5、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。

6、剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。

7、一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。

8、高度在24m以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置。

9、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。

10、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高度不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。

11、各构配件严禁抛至地面。

（七）、普通型钢悬挑脚手架计算书

工程建设地点:抚顺市顺城区前甸镇鲍家村；本工程由抚顺嘉鑫置业有限公司投资建设，沈阳华夏建筑设计有限公司设计，东北岩土工程勘察总公司地质勘察，沈阳建都工程建设监理有限公司监理，江苏省第一建筑安装（辽宁）有限公司组织施工；由谭金鑫担任项目经理，花金山担任技术负责人。

型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。

 一、参数信息:

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为 21 m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.5 m；

内排架距离墙长度为0.30 m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；

采用的钢管类型为 Φ48×3.5； 

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00；

连墙件布置取三步三跨，竖向间距 4.5 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；

同时施工层数:2 层；

3.风荷载参数

本工程地处辽宁抚顺市章党，查荷载规范基本风压为0.450kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为1.128；

计算中考虑风荷载作用；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1394；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2 层；

脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；

5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度 1.8 m。

与楼板连接的螺栓直径(mm):18.00；

楼板混凝土标号:C25；

6.拉绳与支杆参数

钢丝绳安全系数为:6.000；

钢丝绳与墙距离为(m):3.000；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1 m。

 二、大横杆的计算:

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；

脚手板的自重标准值:P2=0.35×0.8/(2+1)=0.093 kN/m ；

活荷载标准值: Q=3×0.8/(2+1)=0.8 kN/m；

静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.093=0.158 kN/m；

活荷载的设计值: q2=1.4×0.8=1.12 kN/m；

          图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

          图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.158×1.52+0.10×1.12×1.52 =0.28 kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.158×1.52-0.117×1.12×1.52 =-0.33 kN.m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.28×106,0.33×106)/5080=.961 N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为 σ= .961 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.093=0.132 kN/m；

    活荷载标准值: q2= Q =0.8 kN/m；

最大挠度计算值为：

ν= 0.677×0.132×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.8×15004/(100×2.06×105×121900) = 1.776 mm；

大横杆的最大挠度 1.776 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！

 三、小横杆的计算:

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.35×0.8×1.5/(2+1)=0.140 kN；

活荷载标准值：Q=3×0.8×1.5/(2+1) =1.200 kN；

集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.14)+1.4 ×1.2 = 1.917 kN；

                      小横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = 1.2×0.038×0.82/8 = 0.004 kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = 1.917×0.8/3 = 0.511 kN.m ；

最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.515 kN.m；

最大应力计算值 σ = M / W = 0.515×106/5080=101.362 N/mm2 ；

小横杆的最大弯曲应力 σ =101.362 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5×0.038×8004/(384×2.06×105×121900) = 0.008 mm ；

大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.14+1.2 = 1.398 kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

νpmax = 1397.6×800×(3×8002-4×8002/9 ) /(72×2.06×105×121900) = 1.011 mm；

最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.008+1.011 = 1.02 mm；

小横杆的最大挠度为 1.02 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！

 四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

                         R ≤ Rc    

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN；

小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×0.8/2=0.015 kN；

脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×0.8×1.5/2=0.21 kN；

活荷载标准值: Q = 3×0.8×1.5 /2 = 1.8 kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.015+0.21)+1.4×1.8=2.86 kN；

R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!  

 五、脚手架立杆荷载的计算: 

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：    

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kN/m

  NG1 = [0.1394+(1.50×2/2)×0.038/1.50]×21.00 = 3.734kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2

  NG2= 0.35×2×1.5×(0.8+0.3)/2 = 0.578 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m

  NG3 = 0.14×2×1.5/2 = 0.21 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2

  NG4 = 0.005×1.5×21 = 0.158 kN；

经计算得到，静荷载标准值

  NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.679 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

  NQ= 3×0.8×1.5×2/2 = 3.6 kN；

风荷载标准值按照以下公式计算 

其中  Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

    Wo = 0.45 kN/m2；

    Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

    Uz= 1 ；

    Us -- 风荷载体型系数：取值为1.128；

经计算得到，风荷载标准值

   Wk = 0.7 ×0.45×1×1.128 = 0.355 kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

   N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.679+ 1.4×3.6= 10.655 kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

   N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.679+ 0.85×1.4×3.6= 9.9 kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

  Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.355×1.5×

      1.52/10  = 0.143 kN.m；

六、立杆的稳定性计算: 

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N = 10.655 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.7 ；

计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 2.945 m；

长细比 Lo/i = 186 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.207 ；

立杆净截面面积 ： A = 4. cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 10655/(0.207×4)=105.258 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 105.258 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.9 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.7 ；

计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.945 m；

长细比: L0/i = 186 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.207

立杆净截面面积 ： A = 4. cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 98.56/(0.207×4)+142705.395/5080 = 125.881 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 125.881 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

七、连墙件的计算: 

 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

      Nl = Nlw + N0

风荷载标准值 Wk = 0.355 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 20.25 m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw = 1.4×Wk×Aw = 10.073 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 15.073 kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

     Nf = φ·A·[f]

其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

        由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又：  A = 4. cm2；[f]=205 N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.×10-4×205×103 = 95.133 kN；

Nl = 15.073 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 15.073小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！

                        连墙件扣件连接示意图

八、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 

本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1000mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660 cm4，截面抵抗矩W = 185 cm3，截面积A = 30.6 cm2。

受脚手架集中荷载 N=1.2×4.679 +1.4×3.6 = 10.655 kN；

水平钢梁自重荷载 q=1.2×30.6×0.0001×78.5 = 0.288 kN/m；

                        悬挑脚手架示意图

                       悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

                        悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

                         悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

                        悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：

R[1] = 14.549 kN； 

R[2] = 7.686 kN； 

R[3] = -0.061 kN。 

最大弯矩 Mmax= 1.543 kN.m；

最大应力  σ =M/1.05W+N/A= 1.543×106 /( 1.05 ×185000 )+ 

           10.655×103 / 3060 = 11.427 N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值 11.427 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！

九、悬挑梁的整体稳定性计算: 

水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

            φb = 570 ×10.7×94× 235  /( 1000×180×235) = 3.19

由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.981。

经过计算得到最大应力 σ = 1.543×106 /( 0.981×185000 )= 8.5 N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算 σ = 8.5 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求!

十、拉绳的受力计算:

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力  RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

RU1=15.336 kN；

十一、拉绳的强度计算:

钢丝拉绳(支杆)的内力计算：

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为

RU=15.336 kN 

选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径18.5mm。

其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；

     Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝219KN；

     α --     钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；

     K  -- 钢丝绳使用安全系数。K＝6。

得到：[Fg]=31.025KN>Ru＝15.336KN。

经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

N=RU=15.336kN

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 50N/mm2；

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(15336×4/3.142×50) 1/2 =20mm；

十二、锚固段与楼板连接的计算: 

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.061 kN； 

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.[f] = 50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[60.6×4/(3.142×50×2)]1/2 =0.879 mm；

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

锚固深度计算公式:

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.061kN；

     d -- 楼板螺栓的直径，d = 18mm；

     [fb] -- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.27N/mm2；

     [f]-- 钢材强度设计值,取215N/mm2；

     h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于

                  60.6/(3.142×18×1.27)=0.845mm。

螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×182×215×10-3=54.68kN

螺栓的轴向拉力N=0.061kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=54.683kN，满足要求！

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 7.686kN；

     d -- 楼板螺栓的直径，d = 18mm；

     b -- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=90mm；

     fcc -- 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=11.9N/mm2；

经过计算得到公式右边等于93.36 kN，大于锚固力 N=7.69 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!