模板搭设与拆除专项方案

0.1工程概况：    

合阳金水小区A22#楼为剪力墙结构，模板工程剪力墙、梁、连梁，暗柱断面尺寸较多，墙板结构形式较单一是该工程的特点。为确保该工程砼浇筑、振捣成型达到里实外光，根据该工程的实际情况及本单位的施工力量情况，特编制如下施工方案。

0.2模板专项施工方案：

0.2.1支模材料的选择：

0.2.1.1框柱、剪力墙均选用15mm厚镜面木胶合板，根据墙体实际尺寸整板散装散拼而成，顶板采用60×80mm松木方连成整体。

0.2.1.2框梁及连续梁：选用15mm厚木胶合板根据梁断面尺寸制作成定型模板进行拼装而成。

0.2.1.3楼板模板：采用1830×915×12厚多层木盒板、板缝平拼平接、加柔性密封条、板下设60×80mm木方，方下为φ48×3.5横钢管作水平支撑和竖向支撑。

0.2.2模板支撑体系

0.2.2.1剪力墙模板支撑

剪力墙竖向木方用60×80的木方，间距250mm水平方向采用φ48×3.5双钢管，用纵横向间距600mm直径为φ12的对拉螺杆加蝴蝶卡加固，钢管斜撑呈剪刀支撑在墙体上、下口模板的水平钢管上，与模板支撑体系连成整体。地下室墙体采用防水阻水螺杆控制厚度，地下室外墙穿墙螺栓杆在中部带止水环，根据模板整体刚度系由两外侧木方及钢管承担上述剪力墙模板的支撑体系。

框柱大多数为边缘约束柱和短肢墙相连，其支撑方式同剪力墙。

地下室外墙水平施工缝筏板上≥250处满足防水的相关要求，施工时留置凹槽，以备遇水膨胀止水条放置，在砼浇筑前清除杂物，将表面冲洗干净，注意接浆，然后浇筑砼。

0.2.2.2梁模板支撑

梁及次梁结构设计断面为250×300、250×550、、250×400、250×450、250×500、250×550、250×650、350×700、200×300、200×250等断面。阳台连续梁设置普遍为150×400。 

梁高高大于600均设三道横方、梁下采用钢管支撑，立杆间距600mm，沿梁跨度方向间距800设置横杆，支模架步距≤1400mm。

0.2.2.3楼板

模板支撑采用钢架管支撑体系，立杆纵横间距，支承架横杆步距根据不同层高，不同板厚分别设置。地下室板厚为180mm立杆纵横向间距为700，支撑杆步距1500mm设一道，注意必须设置扫地杆。上部结构当层高为3000时，板厚100～150不等，因之当板厚为100mm或120时立杆横向间距800mm立杆纵向间距1000mm，立杆步距1450mm设一道；当层高3.0m，板厚140mm时，立杆横向间距800mm立杆纵向间距800mm，立杆步距1.45m设一道。立杆顶端用钢管纵横设置扣死作为抄平的依据，其上用60×80mm木模间距250支垫多层板，满堂钢管支撑体系的剪刀撑按构造要求。模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。

0.2.3模板的支设方法：

0.2.3.1放线：认真熟悉图纸，按图准确放出墙（柱）梁扳支模线，并放出200mm控制线，并划出墙体位置及门窗洞尺寸。竖向放线：采用红外激光点铅垂仪放线，每点在每层板上留φ200铅锤孔，在每层浇筑完初凝后，架置激光铅垂仪于最下层整平后向上层投影在预留洞口上钉临时木板，板上打φ30孔，用透明胶带粘贴，每站测设4×90。后取平均值为该点正中，将误差降低到最低。然后用经纬仪将各点联通扩大直接划点弹线，经纬仪水平角测设时始终保持大边带小边的规则，为减小大角接缝平直，各种平行线正、反推量时力求准确。

标高控制：沿底层标高点利用塔身标准节用50米钢尺丈量，用水准仪测设。

0.2.3.2支模：支模前根据图纸要求进行放大样，根据结构尺寸合理配模，尽量减少模板损耗，并准确留置预留洞；支模时根据放样尺寸线将配好的模板编号，组装时用胶带在拼接处和阴阳角处粘牢塞实。墙柱采用外套硬塑料管的φ12螺杆拉结，硬塑料管兼作定位尺寸使用，确保断面不小，拉钩筋确保墙体断面不超标，受力钢筋外侧安置塑料保护层垫块@1000以确保砼保护层的厚度符合规范要求。墙体模板安装完毕，经校正后再紧固墙柱支模支撑钢管架，螺栓上紧时要掌握力量均匀基本一致。为了防止根部漏浆，出现烂根，在墙柱根部外侧底部用1：2水泥砂浆保护带。外墙柱在下层砼板内埋设螺栓螺母固定外模根部，洞口处设置锁口钢管与内满堂支撑架连成整体，防止外侧移位。

0.2.3.4模板的安装要求：

0.2.3.4.1要保证模板及支撑有足够的强度，刚度和稳定性，以至平面外不失稳，能够承受砼的重量和侧压力以及各种施工活荷载；

0.2.3.4.2模板拼装时力求构造简单，装拼方便，不妨碍钢筋绑扎，保证砼浇筑时不漏浆，不跑模，防漏浆胶带一定要粘贴牢靠；

0.2.3.5模板的拆除：

0.2.3.5.1模板的拆除除了侧模应以能保证砼表面及棱角不受损坏时（砼强度大于1.2N/mm2）方可拆除。但应防止早拆粘模，影响观感。底模应按《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）的有关规定执行，同条件养护试块到期试压后出具报告单，经有关人员同意批准后方能拆除，不允许私自乱拆模板，梁扳拆底模强度所需砼强度见下表：

底模拆除时的砼强度要求

0.2.3.5.3拆模时操作人员应站在安全处，以免发生安全事故，分段施拆、向后退的办法，拆除时边拆边运，堆放整齐，严禁将带钉模板钉朝上，以防扎脚；

0.2.3.5.4模板拆除时要有配合，上、下传递严禁乱扔，集中堆放及时修理涂刷隔离剂后备用。拆模时不应对楼层形成冲击荷载；

0.2.3.5.5规范对防水的养护要求较严，因之地下室不易过早拆模，混凝土表面温度与环境温度不能超过15°，以防砼表面裂缝，拆模时应注意使防水砼表面不受损。

0.2.4模板施工要点：

0.2.4.1墙、柱模板安装前，先弹出模板边线及控制线；

0.2.4.2墙、柱模板垂直度逐一检查凡超标均须校正合格后方能继续下道工序，拉线校核检查轴线位置是否超标，否则应校核正确位置；

0.2.4.3楼板支撑架搭设好后，要复核底模标高位置是否正确，板、梁跨度超过4M应按规范起拱千分之一至千分之三；

0.2.4.4固定在模板上的预埋件、预留孔、洞均要加固牢靠，位置要准确，有无松动，在浇砼前必须认真检查核对；

0.2.4.5现浇结构模板安装偏差要控制在允许范围内，若超标须进行处理；

现浇结构模板安装的允许偏差（mm）

0.2.5.1材质的检查和验收 木模（镜面板或多层板）进场合格没有变质和翅曲变形的否则不能使用；木方挠曲严重，有死结超标、变质者不得使用，板、方几何尺基本规则，板厚互相不差1mm者方可使用；

0.2.5.2每次在模板安装前，要全面检查模板表面光洁度，不能有残留的砼浆，否则要认真清理然后涂脱模剂，防止拆模时模板表面起皮，影响木模的周转和使用寿命；

0.2.5.3在配制模板时必须保证其几何尺寸，安装时标高及轴线尺寸应准确，各道施工工序必须达到规范要求标准；

0.2.5.4砼剪力墙、柱、短肢墙采用对拉螺杆（见附图一、三），主要是增强了抗侧压能力，以防跑模现象发生。对拉螺杆预埋套管两侧有堵头塑料管座。地下室按防水规范作止水螺杆除中间设止水环，在两端设定位止水片，并套打孔木块，便于拆除模板后取出木块割断螺栓用防水砂浆抹平外墙增强防水性能及效果。

0.2.5.5模板应平整，拼接严密不漏浆，可采用加海绵条的办法；

0.2.5.6模板安装的构造应牢固稳定，能承受新筑砼的侧压力和施工活荷载，并应有足够的强度、刚度、稳定性，并且作到装拆方便可行；

0.2.5.7模板校正时或拆除时不许用大锤敲打，不允许在模板上或砼上留下痕迹，梁扳拆模必须得到有关技术人员许可，方能拆模；

0.2.5.8支成的模板在砼浇筑前要组织有关人员检查支撑体系及加固扣件的螺紧程度，需设抗滑扣件的地方不得遗漏，扣件螺栓拧紧力距值不应小于40N.m，且不应大于65N.m；

0.3楼梯支模方法：

0.3.1本工程楼梯结构相同，-1层～3层楼梯稍各有差异、表准层都一样，采用木模板，由底模、方木，帮模，踏步，侧板，正、反三角木等组成；

0.3.2梯段侧板正三角在作墙板配模时一并放大样作出，方木断面为60×80mm，每一梯段反三角模板均在大样模板上配制而成并连成整片用钢筋马蹬支撑后，且在返灰处用钢丝网堵死，以防上部墙浇砼时返浆漏灰，反三角木一定要支撑牢固，左右顶死；

0.3.3 楼梯模板在放样配置是一定要准确，其与平台和侧面交接处注意模板的厚度。

0.3.4 楼梯模板安装时先立平台梁，平台板及梯基的侧面板，在平台及侧板上钉托木，然后根据放样板标高找出斜坡砼下沿线，推算钢管架斜长及支架高度，支架@700×700，横管为踏步长度，找出规矩后将60×80@250木方纵向斜铺在横管上，然后再纵向上铺15mm厚木板，为了防止立管移位和变形，和梯段垂直方向增加顶撑立管，解决水平推力问题。架管高低可采用丝杠调解，使其加固部分和支撑线整体，返三角木主要是固定踏步侧面板，新筑砼推力较大，所以侧板可用木方加固。两道返三角木下部顶在平台主柱上。踏步侧面利用立钢架管扣件及斜管锁扣侧模，楼梯砼留槎为上三步或下三步均可，避开剪力及弯距较大处。

0.3.5 施工时注意梯踏步，高度的均匀一致，要考虑到将来装修层（或复盖层的厚度）以防不协调的出现。

0.4   墙、柱、梁、楼板模板与支撑计算

0.4.1 墙、柱模板计算

0.4.1.1墙、柱模板已知的基本数据：

墙、柱模板由背部两层龙骨组成即纵向60×80mm木方，水平向钢管ф48×3.5（双管）组合而成，支撑模板直接是木方60×80mm，木方外侧为钢管龙骨，当双面模板合成墙、柱体时，通过对拉螺杆将墙、柱体模板拉结，每个穿墙、柱的螺栓成为钢龙骨的支点，墙面模板厚度H=15mm，弹性模  E=5000N/mm2,拉弯强度[f]=15N/mm2（见JGJ96-95），内龙骨木方60×80mm,内龙骨木方间距250mm，外龙骨采用ф48×3.5，每道外龙骨2根钢管，间距500mm，穿墙、柱螺杆水平间距500mm，竖向间距500mm，直径ф14mm；          

0.4.1.2墙、柱模板荷载标准值计算：

强度验算时考虑新浇筑砼侧压力和倾倒砼时产生的荷载进行组合；挠度验算只考虑新浇筑砼侧压力。

新浇筑砼对模板侧面压力标准值-内震可按下两式计算，并取其小值：

F=0.22rctoβ1β2  v            F=rH=24×3=96KN/㎡ (施P514)

 =0.22×24×4×1.0×1.15×  2.5 

 =38.375KN/㎡

rc-砼的容重取24KN/m3

式中t0-新浇筑砼的初凝时间（h），当无经验资料时可采用to=200/（T+15）计算，取4.0h

T-砼入模温度，取20C。；

V-砼浇筑速度，取2.5M/h；

H-砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取4.0m；

β1-外加剂影响修正系数，取1.0；

β2-砼坍落度影响修正系数，取1.15；

根据上式新浇筑砼侧压力标准值F1=38.4 KN/㎡；倾倒砼时产生的荷载标准值F2=4KN/㎡。

0.4.1.3墙、柱模板面板计算：

墙、柱模板为受弯结构，要验算其强度、刚度；该板系多跨连续板，故按内龙骨的间距和模板面积大小按支撑在内木龙骨上的三跨连续计算之。面板计算简图

                                        δ=25.84KN/m

             250                    250                    250

0.4.1.3-1强度计算             δ=M/W<[f]

δ-面模板的强度计算值（N/mm2）

M-面模板的最大弯距（N.mm）

W-面模板的净截面抵抗矩，W=50×1.52/6=18.75cm3

[f]-面模板的强度     15N/mm2     （施P510）

M=qL2/10=25.84KN×0.252/10=0.1615×106N.mm

 q-作用在模板上的侧压力，其中：

新浇筑砼侧压力设计值， q1=1.2×0.5×38.4=23.04KN/m；

倾倒砼侧压力设计值  q2=1.4×0.5×4=2.8KN/m；

L-计算跨度    L=250mm；

面模板强度计算值：δ=M/W=0.1615×106/18750=8.6N/mm2<[f]=15 N/mm2满足要求.

0.4.1.3-2挠度计算

挠度计算值V=0.677gl4/100EI=0.677×19.2×2504/100×5×103×14.06×104=0.721mm (静力P250)

q ----作用在模板上的侧压力  q=23.4KN/m×0.9=19.2 KN/m

(含水率小于25%时，荷载设计值可按0.9折成)

L ----计算跨度（内龙骨间距）=250mm

E ----面模板木材的弹性模量 E=5000N/mm2

I ----面模板的截面惯性距  I=50×1.53/12=14.06cm4

面模板的最大允许挠度值[V]=L/250=250/250=1mm

面模板的最大挠度计算值 V=0.721mm<[V]=1mm  满足规范规定要求

0.4.1.4墙、柱模板内、外木方的计算

0.4.1.4-1本计算按施工中实际内龙骨为木方60×80mm，直接承受面模板传递荷载，按照均布荷载受力的三跨连续梁计算，内龙骨截面惯性距I，截面抵抗距W分别为：

    W=6×82/ 6=cm3

    I=6×83/12=256cm4

内龙骨计算简图如下:

                                        δ＝12.92KN/m

             500                    500                   500

    0.4.1.4-2内龙骨强度计算    δ=M/W<[f]

    内力M=qL3/10=12.92×0.53/10=0.1615×106N.mm

q=(1.2×38.4+1.4×4)×0.25=12.92KN/m

L ----内龙骨计算跨度  L=500mm

内龙骨的强度计算值  0.1615×106/×103=2.523N/mm2<[f]=15 N/mm2    满足规范规定要求

0.4.1.4-3内龙骨的挠度计算

V=0.677qL4/100EI<[V]=1/250

其中E ----内龙骨弹性模量 E=9500N/mm2  内龙骨的最大允许挠度值 [V]=500/250=2mm

内龙骨的最大挠度计算值 V=0.677×12.92×5004/100×95×102×256×104=0.427mm<[V]=2.0mm  满足设计规范规定要求

0.4.1.5由内木龙骨传递荷载与其上，按照集中荷载下的三跨连续梁计算.

外钢管龙骨强度计算. 外钢管龙骨采用φ48×3.5 Q235材质. 其W=5.08cm3  I=12.19cm4  计算简图如下:

                       P              P               P

             500                    500                    500

    0.4.1.5-1外龙骨强度计算       δ=M/W<[f]

    δ ----外龙骨强度计算值 （N/mm2）

    M ----外龙骨的最大弯距N/mm

    W ----外龙骨的净截面抵抗距（cm3）

  [f] ----外龙骨的强度设计值（N/mm2）

  M=0.175PL=0.175×12.92×103×5×102=1.131×106N.mm(静P252)

    其中P ----作用在外龙骨的荷载：

    P=(1.2×38.4+1.4×4)×0.5×0.5=12.92KN

    L ----外龙骨计算跨度（即对拉螺栓水平间距）L=500mm

    外龙骨强度设计值[f]=205 N/mm2

    外龙骨的强度计算值：δ= M/W×1/2=111.32 N/mm2<[f]=205N/mm2

    0.4.1.5-2外龙骨的挠度计算

    V=1.146 pL3/100EI < [V]=L/400 (静P252)     

    E----外龙骨的弹性模量E=2.1×105N/mm2

    外龙骨的最大允许绕度值[v]=500/400=1.25mm

    外龙骨的最大绕度计算值

V=1.146×12.92×103×5003/100×2.1×105×12.19×104=0.723mm

外龙骨挠度值V=0.723mm<[v]=1.25mm满足钢结构设计规范规定

0.4.1.6穿墙对拉螺杆的计算

N<[N]=ƒA

N=穿墙对拉螺栓所受之力 19.2×0.5=9.6KN

A---对拉螺杆有效面积（mm2）

ƒ---对拉螺杆的抗拉强度设计值，取f=170N/mm2

   对拉螺栓的直径（mm）φ12；(φ14)；有效直径（mm）；10.11；（11.84）；

   对拉螺栓有效面积（mm2）  A=76(105)

   对拉螺栓最大允许拉力值（KN）：

[N]=76×170（105×170）=12.92KN（17.85KN）

对拉螺栓所受的最大拉力（KN）：

N=9.6；[N]=12.92（17.85）﹥N=9.6满足规范要求

0.4.2梁模板与支撑计算

地下室结构净高4m，顶板厚200mm厚，框梁最高为800mm,地下一层板厚200mm，层结构高3.0m，框梁最高为800mm，故地下室顶板梁断面400×800mm支撑架高度为3.6m进行验算。

   0.4.2.1地下室梁模支撑架计算

   主杆沿跨度方向（横距）700mm,纵距600mm采用钢架管为φ48×3.5

   梁底支撑钢管的计算

   作用于支撑钢管的荷载有梁与模板的自重，施工活荷载等

0.4.2.2荷载：

   砼梁板自重（KN/M）:q1=(0.8×0.4+0.2×0.5)×25=10.5KN/M

   模板自重（KN/M）：q2=0.5×0.7×(2×0.5+0.25)/0.25=1.75KN/M

   活荷载：施工荷载：计算支架及  1kN/㎡ 倾倒砼：2KN/㎡

          活荷载标准值计算：P1=(1+2)×0.25×0.7×1.4=0.735 KN

0.4.2.3梁底60×80木方计算：

   均布荷载q=1.2×10.5+1.2×1.75=14.7KN/M

   集中荷载P=1.4×0.735=1.03KN

   木方60×80截面力学性能  W=bh2/6=6×82/6=cm3

                            I=bh3/12=6×83/12=256cm4

    该梁底木方按三跨连续梁计算强度，将静载的最大弯距与活荷载按最不利位置所发生的弯距进行叠加如下：

    M静+M活=0.1gL2+0.15pL=0.1×14.7×0.62+0.15×1.03×0.6=0.622KN/m

    截面应力δ=M/W=0.622×106/×103=9.7N/mm2﹤[f]=15N/mm2 满足规范规定要求。

    0.4.2.4木方抗剪计算：

    Qmax=0.6gL=0.6×0.7×14.7/2=3.09KN

    截面抗剪强度设计值 T=3Q/2bh=3×2110/2×60×80=0.97/mm2

    截面抗剪强度计算值 [T]=1.3N/mm2﹥T=0.97N/mm 满足木结构设计规范规定要求

0.4.2.5木方挠度计算：

最大挠度考虑静荷载与活荷载最不利位置的挠度叠加之和

V静+V活=0.677×gL4/100EI+1.146×pl3/100EI=0.677×14.7×103×6003/100×5000×256×104＋1.146×1.03×103× 6003/100×5000×256×104=1.68+0.2=1.88mm

木方的允许变形挠度[V]=L/250=600/250=2.4mm   故V =1.88mm<[V]=2.4mm满足规范规定要求

0.4.2.6支撑钢管强度计算：（横向间距为700纵距600）

由梁底木纵方受力分析图得出

Rq支=14.7÷2÷2=3.675KN

Rp支=1.03÷2=0.515KN

支座反力  R总=4.19KN

最大弯距 Mmax=4.19×0.125=0.524KN.M

最大变形 Vmax=1.883×pl3/100EI=1.883×4.19×103×7003/100×2.1×105×12.19×104=1.06mm﹤[V]=700/300=2.3mm   满足要求

截面应力δ=M/W=0.524×106/5.08×103=103N/mm2﹤[f]=205N/ N/mm2满足规范要求。

    0.4.2.7扣件抗滑移计算：

    纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按规范5.2.5计算              R≤Rc

式中Rc----扣件抗滑承载力设计值取8.0KN

        R----纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R=4.19KN

    R=4.19KN﹤Rc=8KN    满足设计规范规定要求

0.4.2.8立杆的稳定性计算：

    立杆稳定性计算公式  δ=N/фA﹤[f]

    N----立杆的轴心压力设计值

    横杆的最大支座反力N1=4.19KN

    脚手架钢管自重N2=1.4×0.129×3.75=0.678KN

    N=4.19+0.678=4.868KN

    ф----轴心受压立杆的稳定系数

    i ----立杆的转动半径，i=1.58cm

    A ----立杆净截面面积，A=1.58cm2

    W ----立杆截面抵抗距，W=5.08cm3

    δ ----立杆抗压强度计算值，（N/mm2）

    [f]----立杆抗压强度设计值，[f]=205N/mm2

    lo  ----计算长度  （m）

            δ=N/фA=4868/0.13×4.×102=76.58N/mm2

            δ=76.58N/mm2﹤[f]=205N/mm2 满足规范规定要求

    0.4.3楼板模板计算

    0.4.3.1地下室顶板楼板模板钢管支撑计算

    地下室净高为4.0m，搭设尺寸为：立杆纵距b=0.8m,立杆的横距c=0.6m,立杆步距h=1.5 m，采用钢管为ф48×3.5

    0.4.3.1-1支撑木方计算：支撑方木按简支梁计算，方木的力学数据为w=6×82/6=cm3

    I=6×83/12=256cm4

    荷载   砼板自重：q1=0.2×0.8×25=4KN/M

           模板自重：q2=0.8×0.5=0.4KN/M

    活荷载：施工荷载标准值+震捣砼时产生的荷载

           p=(1+2.0)×0.5×0.8=1.2KN

0.4.3.1-2木方强度计算，取均布静载与活荷载按最不利位置布置时弯距叠加

       Mnox=pl/4+ql2/8             （静力手册）

    均布荷载q=1.2×4+1.2×0.4=5.28KN/M

    集中荷载p=1.4×1.2=1.68KN

    最大弯距Mnox=1.68×0.6/4+5.28×0.62/8=0.46KN.M

    支座反力N=1.68/2+5.28×0.5/2=2.16KN

    截面应力δ=M/W=0.46×106/×103=7.65N/mm2＜[f]=15N/mm2

符合强度要求

    0.4.3.1-3抗剪计算

    剪力公式：Q=5.28×0.8/2+1.68/2=2.95KN

    截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×2952/2×60×80=0.922/mm2

    截面抗剪强度计算值 [T]=1.3N/mm2＜T=0.922N/mm2 满足木结构设计规范规定要求

    0.4.3.1-4挠度计算

    最大挠度为静载与活载计算值进行叠加

    其公式为： Vnox=PL3/48EI+5ql4/384EI

    q=4.4KN/m

    p=1.68KN

EI刚度为定值已知       E=9500N/mm2

    代入挠度公式V=1.68×103×6003/48×9.5×103×256×104=0.676mm

    方木允许最大挠度[V]=600/250=2.4mm>V=0.676mm满足规范要求

    0.4.3.1-5方木下钢管计算

    该支撑钢管按集中荷载作用下的三跨连续梁计算，集中荷载P取纵向传力 其 P=4+1.68=5.68KN 

    计算简图如下：

                       P              P               P

             700                    700                  700

          查表计算连续梁：

  Mmax=0.175×5.68×0.7=0.6958KN.M

  Vmax=1.146×5.68×103×7003/100×2.1×105×12.19×104=0.872mm

  R支Q max=0.65×5.68=3.7KN

  δ=0.6958×106/5.08×103=137N/mm2

    支撑钢管的强度δ=137/mm2<[f]=205N/mm2

    支撑钢管的挠度V=0.872mm<[V]=700/300=2.3mm

                     以上均满足规范规定要求

    0.4.3.1-6扣件抗滑移计算

    纵、横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按规范公式R    Rc----扣件抗滑承载力为8.0KN

    R ----传给立杆的竖向作用力设计值   R=5.38KN    0.4.3.1-7立杆的稳定性计算

    模板支撑架的荷载包括静载、荷载和风载

a、静载：架管自重  NG1=0.1291×3.75=0.484KN

          模板自重  NG2=1.5×0.7×0.6=0.63KN

        砼楼板自重  NG3=25×0.2×0.7×0.6=2.1KN

             静载总标准值 NC=3.214KN

    b、施工活载标准值

    活载标准值  NQ=(1.0+2.0)×0.7×0.6=1.26KN

    不考虑风荷载时，立杆的轴向力设计值计算如下：

    N=1.2NG+1.4NQ=3.214×1.2+1.4×1.26=5.621KN

    c、立杆的稳定性计算

                 δ=N/φA<[f]

    其中N----立杆的轴心压力设计值 N=5.621KN

    φ----轴心受压杆的稳定系数 长细比入=LO/i=3.60/1.58=227.8

           查表φ=0.129

    i----立杆截面回转半径

    A----截面面积    A=4.cm2

    W----立杆净截面抵抗矩    W=5.08cm3

   δ----钢管立杆抗压强度计算值    N/mm2

    [f]----钢管立杆抗压强度设计值    [f]=205N/mm2

    LO----压杆计算长度

             δ=5.621×103/0.129×4.×102=.1N/mm2

             δ=.1N/mm2<[f]=205N/mm2  满足规范规定要求.