现浇箱梁碗扣式支架计算书汇总

模板及碗扣式支架检算书

一、工程概况

主线桥跨越 109 国道，起点桩号K0+418.587，终点桩号K0+634.567，桥梁全长215.98m，桥梁分幅设置，东幅桥跨径组合为（2×25）+(33.5+45+36.5)+(2×25）m，西幅桥跨径组合为（2×25）+(36.5+45+33.5)+(2×25）m ，U1、U3 联（2×25m）为钢筋混凝土连续梁，U2 联（33.5+45+36.5m，36.5+45+33.5m）为预应力混凝土连续梁。

主线桥道路中心线平面线形为：直线+缓和曲线。

桥梁采用统一断面：斜腹板箱形断面，单箱三室结构，梁高 240cm。箱梁标准宽度为16.75m，顶、底板平行布置，箱梁底板宽9.95m，悬臂长2.5m。箱梁顶板厚25cm；底板厚在一般段为25cm，支承处加厚为60cm，腹板厚度在一般段为40cm，支承处加厚到80cm。箱梁在桥墩支承处设实腹横梁，中墩中横梁宽 2.0m，边墩端横梁宽1.5m，横梁均按钢筋混凝土结构设计。U1、U3 联不设置横隔板，U2 联跨中设置一道横隔板横隔板厚0.3m，横隔板均为实腹式，不设人孔。箱梁顶板横坡根据道路设计而变化，底板保持与顶板平行，在桥墩支承处，通过楔形块调整水平，每个桥墩处设 2 个支座，支座横向间距为5m，两个支座间设抗震挡块。

预应力钢筋砼箱梁设计混凝土强度等级为C50，钢筋砼箱梁设计混凝土强度等级为C40。砼分两阶段浇筑，第一阶段浇筑地板和腹板，第二阶段浇筑顶板和翼缘板。

本连续梁设计采用满堂支架现浇施工。跨XXX道部位预留两个宽×高=2×（3.75×3.0）m交通门洞。

具体箱梁断面图如下：

二、计算依据

1、《公路桥涵设计通用规范》 (JTG D60-2004)

2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ/T F50-2011）

3、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008）

4、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 (JTG D62-2004)

5、《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61-2005） 

6、《公路桥涵施工手册》及其他有关的现行国家及地方强制性规范和标准。

7、《路桥施工计算手册》(2001).人民交通出版社

8、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）

9、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2006）

10、10.竹胶合板模板行业标准

11、XXX立交桥梁工程 施工图及地质资料。

三、满堂式碗扣件支架方案介绍

1、方案介绍

满堂式碗扣支架体系由支架基础（20cm厚砂砾，20cm厚C20混凝土）、Φ48×3.5mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、15cm×10cm木方纵向分配梁，10cm×10cm木方做横向分配梁；模板系统由侧模、底模、内模、端模等组成。15cm×10cm木方分配梁顺桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上。箱梁底模板采用厚15mm尺寸2440mm×1220mmA型竹材覆胶胶合板，直接铺装在10cm×10cm横向木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板采用厚15mm尺寸2440mm×1220mm A型竹材覆胶胶合板。

东康快速路主线桥满堂碗扣式支架，顺桥向间距均为0.6m，横桥向箱梁腹板下1.8m范围和桥墩顶横梁前后各8.4米范围内，支架间距为0.6m，其余位置横桥向间距均为0.9m。支架搭设联系横杆步距为0.9m，支架搭设宽度桥梁投影宽度，支架东、西侧设置廊道，以方便工人上下。位于既有东康快速路上的立杆下端均设方木（10cm×15cm），位于既有东康快速路外侧的立杆，下设方木（10cm×15cm）+厚200mm 的C20混凝土垫层，用以扩散支架底托应力。水平剪刀撑在支架底部、中部和顶部各设置一道。垂直剪刀撑在支撑体系四周满设，中间每6跨立杆设置一道。

U2联的跨中设置机动车门洞2个，门洞净宽3.75m，高3.0m。门柱立柱采用普通钢管（Φ400mm，壁厚10mm），计算长度2.0m。立柱设6排，每排横桥向间距2m，每根立柱上部设封口钢板（500×500mm，厚10mm）。每排门柱上设2道50a号工字钢横梁（横桥向），横梁上布设50a号工钢纵梁，其上铺放10cm×10cm枕木搭设满堂支架。门柱下部为混凝土条形扩大基础（宽×高=100×100cm），扩大基础顶面预埋钢板（600×600mm，厚10mm），门柱与钢板之间焊接，焊接方式为围焊，四周设8道加劲缀板。所有型钢间连接点均点焊加固，各向型钢横纵梁间设联系杆，提高传力体系整体性。

2、支架材料要求

钢管规格为φ48×3.5mm，有产品合格证。钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。扣件应按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

支架材料及施工必须满足《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的规定。

所有钢材均为Q235钢，所有木材均为红松，根据《路桥施工计算手册》P176-P177规定。红松顺纹容许弯应力[σw]=12MPa、E＝0.9×104MPa。

3、地基承载力

根据《工程地质勘察报告》，本桥位处地基容许承载力在260Kpa以上。

四、荷载分析计算

1、模板及模板支撑架荷载Q1

内模支撑系统如下图：

通过计算模板荷载如下：

a、内模（包括支撑架）：取q1－1=1.6KN/m2；

b、底模（包括背带木）、外侧模：取q1－2=1.2KN/m2；

c、碗扣脚手架荷载： 

按支架搭设高度5.0米计算（含剪刀撑）：q1-3=4.0KN/m2。

2、箱梁混凝土荷载Q2

见各单元计算

3、施工荷载Q3

a、施工人员及设备荷载：

q3-1=2.5KN/m2。

b、水平面模板的砼振捣荷载：

q3-2=2.0 KN/m2(查《公路桥涵施工技术规范》附录D第4条取值)

c、垂直面模板的砼振捣荷载：

q3-3=4.0 KN/m2（查《公路桥涵施工技术规范》附录D第4条取值）

d、倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载

q3-4=3.0KN/m2(采用汽车泵取值3.0KN/m2)

五、模板受力计算

1、腹板外侧模模板、支撑楞木、支撑

如下图：

⑴、侧模竹胶板强度、抗弯能力检算

①、荷载：

a、垂直面模板的砼振捣荷载，取q3-3=4.0 KN/m2，查《公路桥涵施工技术规范》附录D第4条取值。

b、新浇混凝土对侧模的压力:

pmax=Kγh=1.2×24KN/m3×1.0m=28.8KN/m2=0.0288MPa；

式中：pmax——新浇筑混凝土对侧面模板的最大压力，Mpa；

γ——混凝土的容重（KN/m3），取24 KN/m3

K——外加剂影响修正系数，掺缓凝作用的外加剂，取1.2；

h——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m），取1.0米；混凝土侧压力的计算分布图形如图：

c、腹板由于为斜腹板，砼对腹板模板的压力为0.36KN 

荷载组合：按照《公路桥涵施工技术规范》表9.2.2 之规定

q=(4+28.8+0.36)×1.2=39.79 KN/m2

则单位长度上腹板模板承受的荷载为：

q=0.6×39.27=23.87KN/m

②、竹胶板参数：竹胶面板的静曲强度：[σ]纵向≥70Mpa，[σ]横向≥50Mpa竹胶面板的弹性模量：[E]纵向≥6×103Mpa，[E]横向≥4×103Mpa

竹胶板侧模后面附10cm×10cm的方木，受力如下图：

Mmax=qL2/10=23.87×0.32/10=0.215KN-m

面板截面抵抗矩:

ω=bh2/6=0.6×0.0152/6=2.25×10-5m3

σ=M/ω=215×103/(2.25×104)=9.56Mpa＜[σ]横向=50Mpa，满足要求。

【挠度验算】

查《混凝土模板用竹材胶合板》得

竹胶面板的弹性模量：[E]纵向≥6×103Mpa，[E]横向≥4×103Mpa

f=qL4/（128EI）=23.87×2004/(128×4×103×1000×153/12) =0.265mm＜[f]=0.75mm=300/400，满足要求。

(2)、10cm×10cm木方检算

10×10cm方木采用木材材料为红松，查《路桥施工计算手册》得其顺纹容许应力：[σω]＝12.0Mpa，弹性模量：E＝9000Mpa，

10cm×10cm方木的截面特性：

w＝10×102/6＝166.67cm3=166.67×103mm3

I=10×103/12=833.33cm4=833.34×104mm4

受力如下图：

【强度计算：】

方木单位长度上的荷载：q=0.6×39.76=23.86KN/m

查《路桥计算手册》得Km=0.08

Mmax=0.08×23.86×0.62=0.6872KN-m

σ=6.872×104÷(166.67×103)= 0.412Mpa＜[σω]＝8.0Mpa，满足要求。

【抗剪计算：】

查《路桥计算手册》得Km=0.4

V=Kmql=0.4×23.86×0.6=6.3KN

 [τ]=1.9 Mpa

ι=VS/Ib  

=6.3×103×50×100/(8.3333×106×100)=0.040Mpa＜[τ]=1.9 Mpa，满足要求。

【挠度计算：】

ωmax=Kw×q×l4/100EI

查《路桥计算手册》得Km=0.632

ωmax=0.632×23.86×6004÷(100×9×103×833.33×104)=0.26mm＜f=600/400=1.5mm，满足要求。

【支座反力：】

R=1.1×ql=1.1×23.86×0.6=15.75KN

(3)、支撑扣件抗滑力

10cm×10cm方木传递的支座反力由U型顶托传至钢管，由4个直角扣件的抗滑力进行抵抗。

支座反力R=15.75KN＜ 4×8×0.7KN=22.4KN ,满足要求。

2、底模模板及支撑方木强度及变形检算

(1)、墩顶中横梁处检算

①模板检算

荷载Q=1.2×(2.4×26)+1.4×(2.5+2.0+3.0)=85.38KN/m2。

则单位长度上的荷载为：q=85.38×1.0=85.38KN/m

【强度验算】

面板规格:  2440mm×1220mm×15mm，竹胶面板的静曲强度：[σ]纵向≥70Mpa，[σ]横向≥50Mpa

Mmax=qL2/10=0.1×85.38×0.32=0.768KN-m

面板截面抵抗矩:

w=bh2/6=0.6×0.0152/6=2.25×10-5m3

σ=M/w=0.768×106/(2.25×104)=34.13Mpa＜[σ]横向=50Mpa，满足要求。

【挠度验算】

查《混凝土模板用竹材胶合板》得

竹胶面板的弹性模量：[E]纵向≥6×103Mpa，[E]横向≥4×103Mpa

考虑竹胶面板的背带为10cm×10cm木方，面板的跨径为300mm，故按简支梁进行挠度计算

f=qL4/（128EI）=85.38×1504/(128×4×103×1000×153/12) =0.300mm＜[f]=0.75mm=300/400，满足要求。

②10cm×10cm木方检算

10×10cm方木采用木材材料为红松，查《路桥施工计算手册》得其顺纹容许应力：[σω]＝12Mpa，弹性模量：，E＝9000 Mpa，

10cm×10cm方木的截面特性：

w＝10×102/6＝166.67cm3

I=10×103/12=833.33cm4

荷载q=51.228KN/m

受力如下图：

【强度计算：】

Mmax=0.125×25.614×0.62=1.153KN-m

σ=1.153×106÷(166.67×103)=6.918Mpa＜[σω]＝12Mpa，满足要求。

【抗剪计算：】

V=ql/2=0.5×25.614×0.6=7.684KN

[fv]=1.6 Mpa

ι=VS/Ib=7.684×103×50×100/(833.33×104×100)=0.046Mpa＜[fv]=1.6 Mpa，满足要求。

【挠度计算：】

按简支梁计算

ωmax=5×q×l4/(384EI)

ωmax=5×25.614×6004÷(384×9×103×833.33×104)=0.576mm＜f=600/400=1.25mm，满足要求。

【支座反力：】

查《路桥计算手册》得Km=1.4183

R=1.4183×ql=1.4183×25.614×0.6=21.797KN

③15cm×10cm木方检算

15×10cm方木采用木材材料为红松，查《路桥施工计算手册》得其顺纹容许应力：[σω]＝12Mpa，弹性模量：E＝9000 Mpa，

15cm×10cm方木的截面特性：

w＝10×152/6＝375×103mm3

I=10×153/12=2812.5×104mm4

方木纵向放置，间距0.6米，按5跨连续梁计算，

荷载为上方木传递的支座反力、竹胶板自重和10×10cm方木自重: p=21.797+0.08+0.01=21.887KN

受力如下图：

【强度计算：】

查《路桥计算手册》得Km=0.171

Mmax=0.171×21.887×0.6=2.236KN-m

σ=2.236×106÷(375×103)=5.963Mpa＜[σω]＝12Mpa，满足要求。

【抗剪计算：】

查《路桥计算手册》得Km=0.658

V=KmP=0.658×21.887=14.342KN

[fv]=1.6 Mpa

ι=VS/Ib=14.342×103×50×150/(2812.5×104×100)=0.04Mpa＜[fv]=1.6 Mpa，满足要求。

【挠度计算：】

查《路桥计算手册》得Km=1.097

ωmax=Km×P×l3/(100EI)

ωmax=1.097×21.887×103×6003÷(100×9×103×2812.5×104)=0.204mm＜f=600/500=1.2mm，满足要求。

【支座反力：】

查《路桥计算手册》得Km=1.198

R=0.5×21.797+21.797=32.696KN<[N]= 49.0731 KN

(2)、跨中处检算

模板及支撑如图：

①10cm×10cm木方检算

10×10cm方木采用木材材料为红松，查《路桥施工计算手册》得其顺纹容许应力：[σω]＝12Mpa，弹性模量：，E＝9000 Mpa

10cm×10cm方木的截面特性：

w＝10×102/6＝166.67cm3

I=10×103/12=833.33cm4 

【强度计算】

Mmax=0.125×14.806×0.9=1.666×106N-mm

σ=1.666×106÷(166.67×103)=10.0Mpa＜[σω]＝12Mpa，满足要求。

【抗剪计算】

按2等跨连续梁计算，Km=0.625

V= Kmql2=0.625×14.807×0.92=7.496KN

[fv]=1.6 Mpa

ι=VS/Ib=7.496×103×50×100/(833.33×104×100)=0.045Mpa＜[fv]=1.6 Mpa，满足要求。

【挠度计算】

ωmax=0.521×14.807×9004/100×9000×833.33×104=0.675mm＜f=900/500=1.8mm，满足要求。

【支座反力：】

R=0.5×14.807×0.9=6.66KN

②15cm×10cm木方检算

15×10cm方木采用木材材料为红松，查《路桥施工计算手册》得其顺纹容许应力：[σω]＝12Mpa，弹性模量：E＝9000 Mpa，

12cm×12cm方木的截面特性：

w＝10×152/6＝375cm3=375×103mm

I=10×153/12=2812.5cm4=2812.5×104mm

方木纵向放置，间距0.9米，按5跨连续梁计算，荷载为上方木传递的支座反力：即p=0.5×6.66+6.66=9.99KN

【强度计算：】

Mmax=0.171×9.99×0.6=1.025KN-m

σ1.025×106÷(375×103)=2.733Mpa＜[σω]＝12Mpa，满足要求。

【抗剪计算：】

V=0.658×9.99=6.57KN

[fv]=1.6 Mpa

ι=VS/Ib=6.57×103×100×75/(2812.5×104×100)=0.018Mpa＜[fv]=1.6 Mpa，满足要求。

【挠度计算：】

ωmax=1.097×9.99×6003/100×9000×2812.5×104=0.0094mm＜f=600/500=1.2mm，满足要求。

【支座反力：】

R=9.99KN<[N]= 49.0731 KN，满足要求。

六、碗扣立杆受力计算

根据断面分析，箱梁的最不利荷载应该处于墩顶的实心段及跨中的腹板处，故这里只进行墩顶断面和边跨腹板及箱梁边跨顶、腹板断面3个部分的验算。

本支架计算长度l0 按下式计算:

l0=h+2a=0.9+2×0.3=1.5m；

其中:h为支架立杆的步距,取0.9m；

a为模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度,取0.3m；

本支架长细比λ= l0/i= 180.0/1.59=113.2，查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》表A.0.6，得ψ=0.496

    立杆承载力[N]=ψ*A*f=0.496×4.cm2×20.5KN/cm2=49.72KN

单肢立杆轴向力计算公式：N＝（（1.2Q1 +1.4Q3）+1.4 Q2）×Lx×Ly

式中：Lx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距

1、墩顶横梁部分（计算单元1）

墩顶端横梁为实心截面，则

钢筋混凝土梁自重：q2-1=2.4×26÷1=62.4KN/m2

单肢立杆受力：

N＝[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1 +q3-2+q3-4)]×Lx×Ly

=[1.2×(1.6+1.2+4.0+62.4)+1.4×(2.5+2.0+3.0)]×0.6×0.6=33.67KN

Lx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距，立杆分布纵向0.6m，横向0.6m，横杆层距(即立杆步距)0.9m，则单根立杆受力：N=33.67KN<[N]= 49.0731 KN

2、墩顶腹板部分（计算单元2）

钢筋混凝土梁自重：q2-1=2.4×0.8×26=49.92KN/m2

N＝[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1 +q3-2+q3-4)]×Lx×Ly

=[1.2×(1.6+1.2+4.0+49.92)+1.4×(2.5+2.0+3.0)] ×0.6×0.9=42.42KN

Lx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距，立杆分布纵向0.6m，横向0.9m，横杆层距(即立杆步距)0.9m，则单根立杆受力：N=42.42KN<[N]= 49.0731 KN

3、箱梁边跨顶、底板（计算单元3）

钢筋混凝土梁自重：q2-1=3.097×26÷3.15=25.57KN/m2

N＝[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1 +q3-2+q3-4)]×Lx×Ly

=[1.2×(1.6+1.2+4.0+25.57)+1.4×(2.5+2.0+3.0)] ×0.9×0.9=39.97KN

Lx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距，立杆分布纵向0.9m，横向0.9m，横杆层距(即立杆步距)0.9m，则单根立杆受力：N=39.97KN<[N]= 49.0731 KN

七、地基受力计算

位于既有东康快速路外侧的立杆基础，采用10×15cm方木+20cm厚C20砼，位于既有东康快速路上的立杆底脚采用10×15cm方木+10cm油面+40cm水泥稳定碎石，扩散角为θ=45°。计算原状土层荷载。   

地基承载力计算公式f=N/Ag，            

f——地基受力，

N——单肢立杆竖向轴力，为33.67KN

Ag——支撑单肢立杆的原土层面积，

计算土层受力面积考虑立杆纵横向步距。

东康路外侧地基有效受压面积Ag =0.55×0.6=0.33m2

东康路内地基有效受压面积Ag =1.15×1.2=1.38m2

东康路外侧地基受力f =33.67/0.385=102.03Kpa

东康路内地基受力f =33.67/1.38=24.40Kpa

实测地基承载力 fg=260×0.5=130kN/m2 

地基承载力满足要求。

八、支架立杆稳定性验算

碗扣式满堂支架是组装构件，单根碗扣在承载力允许范围内就不会失稳，因此以轴心受压的单根立杆进行验算：

公式：N≤[N]= ψA[ó]

碗扣件采用外径48mm，壁厚3 .5mm，A＝4mm2,Q235钢，I＝12.19*104mm4，回转半径i=1.58cm，查《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.7：钢管截面特性取值。

计算长度：h=90+30×2=150cm计算。

梁端底板钢管长细比λ＝L/i=180/1.58=113.2<[λ]=250取λ＝113；

轴心受压杆件，查《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》附录E：Q235A钢管轴心受压构件的稳定系数

ψ＝0.496，

[ó]=205MPa

梁端底板处：[N]=0.496×4×205=49721.52N=49.72KN

支架立杆步距90cm中受最大荷载的立杆位于墩顶端横梁处，其N＝33.67KN（见前碗扣立杆受力验算）

由上可知：梁端底板处：N=33.67KN≤[N]=49.72KN

九、风荷载计算

支撑架体、梁体及围挡风荷载计算

1、支撑架体风荷载计算

将全部支架以中心为界，分为两部分各自承担自己的风荷载，化成节点荷载为ω1和ω0，采用斜杆布置（如图）

挡风系数ψ0=A1/A0

式中：A1——杆件挡风面积；

      A0——迎风全面积；

标准风荷载ωk=0.7μz·μs·ωo ·φ=0.7×1.0×1.2×0.163×0.35×=0.08KN　

式中：ωk——风荷载标准值（KN/m2）；

　　　μz——风压高度变化系数，按《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》附录D采用1.0；

　　　μs——风荷载体型系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》规定取1.2；

　　　ωo——基本风压（KN/m2），按现行国家标准《建筑结构荷载规范》规定采用0.35；

φ——挡风系数，ψ0=1.2×(0.6+1.2+0.325×0.6+1.2)×0.048÷(0.6×1.2))=0.163

考虑排架连续承受风荷载计算，η=1-ψ0=1-0.163=0.837(多层架体综合系数)

μstω=1+η+η2+η3+η4+η5+η6=1+0.837+0.8372+0.8373+0.8374+0.8375+0.8376=4.369

求得节点风荷载：

ωk架=1.4μstω×ωk×1.2×0.6=1.4×4.369×0.08×1.2×0.6=0.352KN

2、梁体及施工围栏风荷载

ωk = 0.7μz·μs·ωo ·φ　　　

式中：ωk——风荷载标准值（KN/m2）；

　　　μz——风压高度变化系数，按《建筑结构荷载规范》规定采用1.67；

　　　μs——风荷载体型系数，按《建筑结构荷载规范》规定的竖直面取0.8；

　　　ωo——基本风压（KN/m2），按《建筑结构荷载规范》规定采用0.35；

φ——挡风系数，满挂密目网取0.8，实体取1

梁体风荷载ωk梁 = 0.7μz·μs·ωo·φ

               =0.7×1.67×0.8×0.35×1

=0.327 KN/m2

围挡风荷载ωk围 = 0.7μz·μs·ωo·φ

               =0.7×1.67×0.8×0.35×0.8

=0.262 KN/m2

风荷载转化为节点荷载：

ω1=（ωk架+ωk梁+ωk围）·S格·γ

S格=0.9×0.6㎡，支架步距0.9m，纵向间距0.6m；

γ=1.4，可变荷载安全系数。

ω1=（0.352+0.327+0.262）×1.2×0.6×1.4=0.949 KN

依据力的平行四边形关系,ωv=120/60×ω1=120/60×0.949=1.8 KN 

    ωs==2.122 KN           

3、架体内力计算

⑴、斜杆强度计算：

斜杆长细比：λ＝L/λ=150/1.58=94.9<[λ]=250，查表得φ=0.626

斜杆承载力：Nx=φ·A·f=0.626×4.×20.5=62.753KN>ωs,

采用旋转扣件连接斜杆，其承载力为8×0.7=5.6 KN>ωs，合格。

⑵、立杆拉力计算：

单排立杆结构自重计算：Nv=15×（16.48+13.34+10.19+8.5+9.69）+14×3×3.63+8×14×2.47=1302.1kg=12760.58N=12.761KN>ωv =1.7 KN,合格。

结论：支架立杆的稳定承载力满足稳定要求。

十、门洞受力计算

为保证施工期间XXX的通车需求，在U2联跨中设置2孔净空2×（3.75（宽）×3.0米（高））的门洞。门洞从上到下的布置为：碗扣支架、10×10cm方木（顺桥向间距0.6米）、I50a工字钢（纵梁），间距60cm（腹板处双拼）、：I50a工字钢双拼（横梁）、D400钢管立柱、C30砼条形基础（1.0×1.0米）。钢管立柱上下焊接长×宽×厚=600×600×10mm钢板，C30砼条形基础上预埋螺栓与立柱下钢板连接。

1、箱梁腹板

(1)、纵梁计算

荷载分析

①模板荷载如下：

a、内模（包括支撑架）：取q1－1=1.6KN/m2；

b、底模（包括背带木）、外侧模：取q1－2=1.2KN/m2；

c、碗扣脚手架荷载：按支架搭设高度0.6米计算：q1-3=1.0KN/m2。

d、工字钢自重：0.0.80KN/m

②、箱梁混凝土荷载Q2

边腹板q2-1=2.65×0.4×26/0.4=68.9KN/m2

中腹板q2-2=2.4×0.4×26/0.4=62.4KN/m2

取q2=68.9 N/m2

③、施工荷载Q3

a、施工人员及设备荷载：

q3-1=2.5KN/m2。

b、水平面模板的砼振捣荷载：

q3-2=2.0 KN/m2(查《公路桥涵施工技术规范》附录D第4条取值)

c、倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载

q3-3=3.0KN/m2(采用汽车泵取值3.0KN/m2)

q=[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2)+1.4(q3-1 +q3-2+q3-3)]×0.4+0.8×1.2

=[1.2(1.6+1.2+1.0+68.9)+1.4(2.5 +2.0+3.0)] ×0.15+0.96

=40.056KN/m

40a工字钢截面特性：

I=21714cm4，W=1085.7cm3，S=631.2cm3，[σ]=145MPa, [τ]=85MPa

【强度计算：】

Mmax=0.125×40.056×4.752=112.97KN-m

σ=44.05×106/1085.7×103=104.053Mpa<[σ]=145MPa

【抗剪计算：】

V=40.056×4.75/2=95.133KN

ι=VS/Id=95.133×103×631.2×103/(21714×104×10.5)=26.337Mpa＜[τ]=85Mpa，满足要求。

【挠度计算：】

ωmax=5×q×l4/384EI

ωmax=5×15.62×47504÷(384×2.1×105×21714×104)=5.82mm＜f=4750/400=11.875mm，满足要求。

(2)、横梁计算

横梁采用I50a的工字钢双拼，长度17米

混凝土荷载q2=1.2（11.×6+28.34×0.3）×26/（17×2）=71.KN/m

工字钢纵梁重量：1.2×59×12×0.804/（2×17）=20.09KN/m

工字钢横梁自重：0.9361 KN/m

q=[1.2(q1-1+q1-2+q1-3)+1.4(q3-1 +q3-2+q3-3)]×0.168+0.94+20.09+71.

=[1.2(1.6+1.2+1.0)+1.4(2.5 +2.0+3.0)] ×0.168+0.94+20.09+

71.=95.52KN/m

50a工字钢截面特性：

I=472cm4，W=1858.9cm3，S=1084.1cm3，[σ]=145MPa, [τ]=85MPa

【强度计算：】

Mmax=0.125×95.52×22=47.76KN-m

σ=47.76×106/1858.9×103=25.69Mpa<[σ]=145MPa

【抗剪计算：】

V=q*l/2=95.52×2/2=95.52KN

ι=VS/Id=95.52×103×1084.1×103/(472×104×12)=18.52Mpa＜[τ]=85Mpa，满足要求。

【挠度计算：】

ωmax=5×q×l4/384EI

ωmax=5×95.52×20004÷(384×2.1×105×472×104)=0.20mm＜f=2000/400=5mm，满足要求。

(3)、钢管立柱计算

【支座反力：】

N=ql/2=95.52×2×2/2=191.04KN

【立柱稳定性验算】

钢管立柱直径D=400mm，壁厚10mm，采用A3钢，立柱高度2.0米，则：

截面积A=3.14×10×（400-10）=1.2246×104mm2

回转半径i==50.02mm

长细比λ==2000/50.02=39.98，查表的ψ=0.886

 [N]= ψA[ó]=0.886×1.2246×104×145=1573.24KN

N=191.04KN＜[N]=1573.24KN，立柱稳定性满足要求。

【地基承载力验算】

立柱竖向轴力N=382.08KN，有效受力面积Ag =6m2

f=N/Ag=382.08/6=63.45KPa＜[f]=260 KPa

2、箱梁顶、底板

(1)、纵梁计算

混凝土荷载q2=0.61×26/0.8=19.82KN/m2

q=[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2)+1.4(q3-1 +q3-2+q3-3)]×0.9+0.8

=[1.2(1.6+1.2+1.0+19.82)+1.4(2.5 +2.0+3.0)] ×0.9+0.8

=35.76KN/m

【强度计算：】

Mmax=0.125×35.76×4.752=100.85KN-m

σ=100.85×106/1085.7×103=92.Mpa<[σ]=145MPa

【抗剪计算：】

V=35.76×4.75/2=84.93KN

ι=VS/Id=84.93×103×631.2×103/(21714×104×10.5)=23.51Mpa＜[τ]=85Mpa，满足要求。

【挠度计算：】

ωmax=5×q×l4/384EI

ωmax=5×35.76×47504÷(384×2.1×105×21714×104)=5.20mm＜f=4750/400=11.875mm，满足要求。

十一、附件

1、XXX主线桥现浇箱梁支架布置平面图

2、XXX主线桥现浇箱梁支架布置立面图

3、XXX主线桥现浇箱梁支架布置断面图

4、门洞布置立面图

5、支架现浇箱梁实施方案

速路改扩建工程

（第一合同段）

XXX主线桥

现浇箱梁模板及支架检算书

编制：          

审查：          

审批：          

日期：